Сдвиг истинный

Истинное сопротивление разрушению характеризует сопротивление металла сдвигу. Истинное сопротивление разрушению при хрупком разрушении 5 , реализуемом в области упругих деформаций, характеризует сопротивление металла отрыву (рис. 54, б). [c.76]

Рассмотрим теперь сдвиги истинного равновесия. Обе системы 1 и 2 находятся в состоянии истинного равновесия. В этом случае Л=0 и 6Л=0. Такие сдвиги равновесия должны удовлетворять следующему условию [c.107]

Рассмотрим сдвиг истинного равновесия. Если Л = 0, то 6Л = 0. Такие сдвиги равновесия должны удовлетворять условию [c.116]

Для оценки пластичности в работах [4, 5] предложен критерий пластичности , который не зависит от схемы напряженного состояния и от метода его определения (растяжение, осадка, кручение и т. п.) за меру пластичности принята деформация сдвига — истинный сдвиг по октаэдрической площадке. Влияние схемы напряженного состояния на деформируемость авторы предлагают учитывать критерием напряженного состояния —отношением рабочего напряжения к сопротивлению деформации [c.94]

Истинное сопротивление сдвигу (истинный предел прочности при кручении) /к —конечная ордината кривой /тах = /( тах). Как правило, кривая кручения Лl = f(0) на конечной стадии вблизи точки разрушения практически [c.44]

Истинное сопротивление разрушению 5,,- характеризует сопротивление металла сдвигу. Истинное сопротивление разрушению при хрупком разрушении 5т (рнс. 33,6), реализуемое в области упругих деформаций, определяет сопротивление металла отрыву. Кривая 2 на рис. 33, а показывает, что в процессе растяжения металл испытывает упрочнение (наклеп), поскольку для его деформации требуется прилагать все возрастающие напряжения. [c.61]

Течения с предысторией постоянной деформации (иногда называемые субстанциально остановленными движениями ) являются, говоря нестрого, течениями, для которых предыстория деформирования не зависит от момента наблюдения t, а зависит лишь от временного сдвига s = t — т. Это означает, что растяжение, переводящее конфигурацию, имевшую место в момент т, в конфигурацию, реализующуюся в момент наблюдения t, не зависит (за исключением не относящихся к делу вращений) от истинного значения t, а однозначно определяется величиной s. [c.117]

Здесь Ei7—компоненты тензора упругой деформации S /—компоненты девиатора истинных напряжений Gsh —модуль сдвига [c.169]

Как и в случае напряжений, следует отличать условные (е) деформации (удлинение и сдвиги) от истинных (е), особенно это важно при больших деформациях. При подсчете истинных дефор- [c.117]

При растяжении пластичного материала за опасное состояние могут быть приняты начало текучести, начало образования шейки и разрушение материала. Опасными напряжениями соответственно могут быть предел текучести, предел прочности и истинное напряжение в момент разрушения (см. 6.2). Появление линий сдвигов при возникновении остаточных деформаций и разрушение образцов по поверхностям, наклоненным к направлению растягивающей силы под углом 45° ( 6.2), дают основание считать, что как образование и развитие пластических деформаций, так и разрушение происходит за счет скольжения и сдвигов под действием наибольших касательных напряжений. Такой вид разрушения называется разрушением путем среза. [c.94]

При простом растяжении с удлинением ei=e, полагая из условий постоянства объема коэффициент Пуассона в области пластических деформаций i равным 0,5, максимальный истинный сдвиг составит (при б2=—tie) [c.9]

Деформация. Основными характеристиками деформации являются удлинение е и сдвиг g. В механических испытаниях определяют относительные и истинные деформации. Относительные деформации определяются как отношение изменения размеров образца, происшедших в результате нагружения, к таковым перед испытанием [1,45]. Так, относительные удлинение, укорочение, сужение, уширение равны [c.28]

Рис. 3.11. Кривые истинное напряжение— истинная деформация ряда поликристал-лических металлов с поправкой на различие температуры плавления и модулей сдвига [252]

Таким образом, в работе [47] описано поведение истинного композита, поскольку он обладает свойствами, которые не могут быть достигнуты в индивидуальных материалах, составляющих этот композит. Однако эти результаты, видимо, не зависят от прочности связи на поверхности раздела и могут быть получены также в случае малой прочности связи или ее отсутствия. Тем не менее, как сообщалось, прочность связи на сдвиг, измеренная посредством вытягивания волокон, оказалась значительной, вероятно, за счет обжатия проволоки матрицей при изготовлении материала. [c.82]

Задача 1. Изобразить эту вариацию графически в плоскости (q, t), направив ось q вертикально вверх, и показать, что она сводится к горизонтальному сдвигу влево истинной кривой на величину Е. При этом следует иметь в виду, что время t в соответствии с обычными правилами не варьируется (см. гл. II, п. 8). [c.146]

Рис. 21. Ударное нагружение при Рис. 22. Схема определения истин-испытаниях на сжатие (а), сдвиг (б) ной скорости деформирования ра-и растяжение (в). бочей) части образца при растяже-

Используя метод накатанных сеток, Я. Б. Фридман и его ученики установили, что действительно при одноосном растяжении плоских и цилиндрических образцов характеристики местной пластичности (истинное удлинение е и сдвиг g на базе сетки) значительно отличаются от характеристик средней пластичности (относительное удлинение бю и поперечное сужение г ). Применение характеристик местной пластичности позволяет дать более правильную оценку истинных характеристик пластичности как при определении качества [c.47]

При изменении в ходе испытаний резонансной частоты образца появляется фазовый сдвиг сигналов устройства фазовой синхронизации относительно сигналов вихретокового датчика, обусловленный конечным коэффициентом усиления устройства фазовой синхронизации и вносящий соответствующую погрешность при определении истинной частоты резонансных колебаний образца. [c.138]

Двухслойная смазка состоит из тонкой (5—30 мкм) пленки полимера [27] или мягкого металла [35], нанесенных (гальваническим методом или напылением в вакууме) на трущуюся поверхность и обращенного к смазке слоя поверхностно-активного вещества. Действие двухслойной смазки сводится к снижению истинного контактного давления за счет мягкого покрытия (приближение истинной площади контакта к номинальной) и локализации сдвига в полимолекулярном граничном слое. [c.110]

Практика показала, что при двухслойной смазке площад , истинного контакта увеличивается на два-четыре порядка и значения коэффициента трения составляют 0,01—0,03 при номинальных контактных давлениях около 100 кГ/мм п даже больше (табл. 5). Низкий коэффициент трения устанавливается через короткий период приработки, когда завершается формирование площади контакта (рис. 14). В дальнейшем коэффициент трения остается постоянным, и, благодаря тому, что сдвиг происходит в граничном слое, износ практически прекращается. [c.111]

Результаты испытаний на кручение целесообразно представлять в виде кривых в координатах истинный сдвиг (g) — напряжение (т). Величина g вычисляется по формуле Надаи [c.47]

Схема главных напряжений оказывает влияние также на сопротивление деформации. Если главные напряжения, участвующие в схеме, имеют одинаковые знаки (одноимённая схема), то они дают в плоскости сдвига различно направленные компоненты сдвигающего напряжения. Благодаря этому повышается сопротивление по сравнению с истинным сопротивлением, т. е. сопротивлением при линейном растяжении. Если главные напряжения, участвующие в схеме, имеют разные знаки (разноимённая схема), то они дают в плоскости сдвига одинаково направленные компоненты сдвигающего напряжения. Благодаря этому понижается сопротивление деформации по сравнению с истинным сопротивлением. На фиг. 9 более низким номером с индексом С отмечены схемы, отвечающие более низкому сопротивлению, буквами а п б отмечены промежуточные схемы. [c.273]

Так как деформации сдвига на размерах трубки не отражаются, то условие постоянства ее объема при любых относительных удлинениях имеет вид (I -f (1 + 609) (1 + е г) = 1. Логарифмируя и учитывая (2.9), получаем соответствующее условие в компонентах истинных деформаций [c.45]

На диаграмме наносятся механические характеристики материала истинное сопротивление разрушению при растяжении Sji, сопротивление срезу предел текучести и истинный сдвиг. е .чх в процентах. [c.438]

Уравнение (2-5.16), известное как уравнение Муни — Рабиновича, служит отправным пунктом для определения кривой т] (S) на основании данных по падению давления в ламинарном потоке. Действительно, как так и являются непосредственно измеряемыми величинами график зависимости Xw от в логарифмических координатах позволяет получить значение п. Конечно, п является, вообще говоря, функцией у , но в большинстве случаев эта зависимость чрезвычайно слаба. Уравнение (2-5.16) можно использовать для вычисления истинной скорости сдвига на стенке. Кажущаяся вискозиметрическая вязкость и соответствующее значение S определяются тогда в виде [c.71]

Наконец, сделаем еще следующее замечание по поводу фигурирующих в (36,1) модулей упругости. Поскольку они введены как коэффициенты в свободной энергии, ими определяются изотермические деформации тела. Легко видеть, однако, что те же коэффициенты определяют в нематиках также и адиабатические деформации. Действительно, мы видели в 6, что для твердого тела различие между изотермическими и адиабатическими модулями возникает в силу наличия в свободной энергии члена, линейного по тензору деформации. Для нематиков аналогичную роль мог бы играть член, линейный по производным dutii. Такой член должен был бы быть скаляром и к тому же инвариантным по отношению к изменению знака п. Очевидно, что такой член построить нельзя (произведение п rot п — псевдоскаляр, а единственный истинный скаляр div п меняет знак вместе с п). По этой причине изотермические и адиабатические модули нематика совпадают друг с другом (подобно тому, как это имеет место для модуля сдвига изотропного твердого тела — 6). Эти рассуждения можно сформулировать и несколько иначе в отсутствие линейного члена квадратичная упругая энергия (36,1) является первой малой поправкой к термодинамическим величинам не- [c.194]

V — относительный сдвиг е —заряд электрона ij — истинная деформация Е — энергия, напряженность электрического поля, модуль Юнга й — напряженность электрического поля Са, Ей — энергии ионизации ак цептора, донора Ес — энергия края зоны проводимости Eg — ширина запрещенной зоны [c.377]

Условия образования пластических деформаций и разрушений зависят от типа напряженного состояния. Для сопоставления сопротивления материалов деформациям при различных напряженных состояниях диаграммы деформирования строят в единых координатах. Такими координатами являются максимальные касательные напряжения tmax и максимальный истинный сдвиг Ymax (или интенсивность напряжений и деформаций). [c.8]

Из равенств (1416) следует, что усредненные деформации сдвига 13 и 23 равны нулю, в то время как истинные деформации сдвига могут быть отличными от 1 ля. Выражение (141в) устанавливает, что усредненная деформация 633 определяет изменение толщины пластины. [c.46]

Здесь D — истинное значение ИУП D и D " — результаты измерения МУП со сдвигом во времени и в реальном масштабе времени lii — количество уровней квантования величии А тях, Xmiib У . //г) — ПЛОТНОСТЬ ВбрОЯТИОСТИ ЭТИХ ВеЛИ-чии [c.17]

Теория Я. Б. Фридмана ). Я. Б.Фридман предложил ) строить на основании некоторых экспериментально найденных данных следующие две диаграммы, располагаемые рядом. Первая (левая) строится в системе осей Оэк ,2 — Ттах, а вторая (правая)—в системе осей тах — Ттах (мэксимальный ИСТИННЫЙ СДВИГ — максимальпое касательное напряжение) (рис. 8.20). Диаграмма отражает поведение материала, связанное как с его природой, так и с характером напряженного состояния. Коснемся прежде всего вопроса о том, [c.550]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...