Отпуск сталей — Характеристика

Высокие механические характеристики получаются, как правило, лишь при отпуске стали при температурах не выше 200—300°. [c.61]

Сопоставление результатов испытаний на усталость высокопрочной стали Г и мягкой раскисленной стали В показало, что, несмотря на существенную разницу прочностных и усталостных характеристик этих сталей при нормальной и пониженной температурах, полученных на гладких образцах, их пределы выносливости при наличии резкого концентратора напряжений и температуре —55 °С практически одинаковы, а при температуре —195°С мягкая сталь В обладает более высоким пределом выносливости. Наибольшие пределы выносливости при всех температурах были обнаружены у высокопрочной стали после закалки и отпуска (сталь Д). [c.105]

Мартенситная сталь — см. Сталь мартенситная Масла — Акустические свойства 3 — 276 — Йодное число 6—128 - для отпуска стальных деталей — Характеристика 7—629 [c.139]

Термическая обработка стали 111, 117 — см. также Закалка стали] Нормализация стали] Отжиг стали] Отпуск стали] Химико-термическая обработка] — Дефекты 136— 140 - Нагрев 77, 85, 117, 118, 121 — 124, 139 —Охлаждение 78—80, 85, 111, 112— 116, 121, 127 — Характеристики основных процессов 112-116 [c.1024]

Отпуск сталей — Характеристика 289 [c.710]

Рис, 56. Зависимость механических характеристик и К от температуры отпуска стали 40Х (а) и стали 7X2 (б) (скорость нагрева под закалку [c.154]

После закалки и низкого отпуска сталь 45 находится в хрупком состоянии. При этом существенно, почти в 4 раза по сравнению с пластичным состоянием этой стали, которое имеет место после нормализации, увеличивается величина предела текучести. В то же время скорость развития усталостных трещин при одинаковых значениях макс для стали 45 в хрупком состоянии увеличивается в 4—G раз по сравнению с пластичным состоянием. Таким образом, повышение характеристик прочности сталей, достигаемое снижением температуры и выбором соответствующего режима термической обработки, оказывает противоположное влияние на скорость роста усталостных трещин в этих сталях. [c.318]

И. В. Кудрявцев и А. В. Рябченков 1633, 634] исследовали влияние отпуска на усталостные характеристики хромированной стали 40 (табл. 6.8 и 6.9). Согласно их данным, отпуск при 100°С в течение 3 ч заметно улучшает выносливость хромированной стали. Однако отпуск при 250°С в течение 2 ч либо дает малозаметное улучшение (при слое хрома 30 мкм), либо даже ухудшает (при слое хрома 100 мкм) выносливость хромированной стали. Изменение других механических характеристик при отпуске хромированных образцов ясно из табл. 6.10. [c.357]

Предлагалось оценивать по вдавливанию конуса также склонность к хладноломкости [21]. Изучение профиля наплыва вокруг конического отпечатка на различных металлах (рис. 16.11) показало, что отношение максимальной высоты наплыва h к диаметру конического отпечатка d, измеренному на уровне наплыва, является, по-видимому, устойчивой характеристикой металла, в частности, не зависит от диаметра отпечатка и изменяется пропорционально отношению предела текучести к временному сопротивлению. Так, например, отношение hjd растет с увеличением скорости удара (особенно в области малых скоростей и низких температур), растет с понижением температуры опыта и с понижением температуры отпуска стали. Поэтому предлагалось использовать это отношение для определения критической температуры хрупкости и для установления склонности стали к хрупкому разрушению. Однако при этом необходимо учитывать как изменение трения поверхности конуса по образцу, так и мягкость напряженного состояния, резко отличающую вдавливание, например, от растяжения и изгиба. [c.77]

Высокие механические характеристики при НТМО получаются, как правило, лишь при отпуске стали при температурах не выше 200— 300° С. (Кроме стали, испытывающей вторичное твердение.) [c.129]

По мере снижения температуры испытания прочностные свойства этих сталей сильно растут и достигают наиболее высоких значений при —196° С, причем в этих условиях сохраняются достаточно высокие характеристики пластичности и ударной вязкости. Предварительный отпуск стали этого типа при 600—800° С снижает ударную вязкость (рис. 87). Особенно значительно падает ударная вязкость у сталей, не стабилизированных титаном. [c.150]

Метод электрического сопротивления может быть применен для определения величины удельного электрического сопротивления р и температурного коэффициента электрического сопротивления <х, знание которых необходимо для характеристики металлов и сплавов, применяемых в электротехнике, а также для изучения фазовых и структурных превращений, протекающих в металлах и сплавах в твердом состоянии. Например, при исследовании процесса отпуска стали получают кривую электрическое сопротивление — температура отпуска. Изменение электрического сопротивления, характеризуемое этой кривой, указывает на превращения, протекающие в стали при отпуске. [c.25]

Заготовка из вакуумированной стали имеет весьма низкое содержание водорода как в поверхностной, так и во внутренних зонах поковки и, соответственно этому, высокие значения свойств пластичности по всему сечению поковки. Часть образцов из обеих заготовок с целью удаления водорода была отпущена при 450°. Отпуск при 450°, удаляя из образцов водород, способный к диффузии, сильно повышает свойства пластичности образцов из поковки, откованной из слитка обычной разливки, и незначительно — образцов из поковки, изготовленной из вакуумированного слитка. После отпуска при 450° характеристики свойств пластичности образцов из поковок стали обычной разливки и разливки в вакууме становятся практически одинаковыми. [c.57]

Из характеристик механических свойств стали при образовании сверхструктуры значительно повышаются твердость и предел прочности и резко падают пластичность и вязкость. Это обстоятельство препятствует самостоятельному использованию повышенной прочности сверхструктурных фаз в конструкционной стали. Однако сверхструктуры, как и химические соединения, могут быть использованы как упрочняющие фазы при закалке и отпуске стали, хотя следует считаться со значительным падением пластичности и вязкости стали. [c.565]

При оценке свариваемости термически упрочненной стали весьма важной характеристикой является ее склонность к разупрочнению (потере прочности) при сварке. Обычно разупрочнение происходит в зоне термического влияния на участке с температурами нагрева 400— 720°С в зависимости от температуры отпуска стали в процессе ее изготовления на заводе (закалка -(- отпуск). [c.112]

Основное различие в распределении полей остаточных напряжений в соединениях однородных и разнородных сталей разных структурных классов возникает при термической обработке или высокотемпературной эксплуатации (рис. 32.10, г, ). На стадии нагрева и выдержки при максимальной температуре обоих типов соединений остаточные напряжения снимаются за счет прохождения процесса релаксации, при последующем охлаждении однородных соединений условий для возникновения поля собственных напряжений нет, поэтому термическая обработка является эффективным способом их снятия. В отличие от этого при охлаждении соединений из сталей разных структурных классов в них возникают новые внутренние напряжения, условно называемые напряжениями отпуска, обусловленные разностью характеристик термического расширения свариваемых сталей. В соединениях аустенитной стали с перлитной охлаждение после нагрева вызывает в аустенитной стали появление остаточных напряжений растяжения, а в перлитной — уравновешивающих их напряжений сжатия. В сварных соединениях перлитной стали с высокохромистой наоборот в перлитной стали возникают напряжения растяжения, а в высокохромистой сжатия. Аналогичные закономерности распределения остаточных напряжений сохраняются в биметаллических изделиях, выполненных наплавкой, взрывом и другими способами, например, вибрационной обработкой. [c.434]

После закалки и низкого отпуска сталь 45 находится в хрупком состоянии. При этом предел текучести увеличивается по сравнению с пределом текучести в пластичном состоянии после нормализации почти в 4 раза (с 342 МПа до 1280 МПа). В то же время скорость развития усталостных трещин при одинаковых значениях /<Гп,ах стали 45 в хрупком состоянии увеличивается в 4,,.6 раз. Таким образом, повышение характеристик [c.336]

Укрупнение зериа аустенита в стали почти не отражается на статистических характеристиках механических свойств (твердость. сопротивление разрыву, предел текучести, относительное удлинение), ио сильно снижает ударную вязкость, особенно при высокой твердости (отпуск при низкой температуре). Это явление сказывается из-за повышения порога хладноломкости с укрупнением зерна. [c.241]

Опуск при 300°С приводит к повышению предела прочности и предела упругости. Эти характеристики вследствие напряженного состояния стали в закаленном состоянии или при отпуске при низкой температуре получаются пониженными. [c.280]

Возможные способы улучшения (повышения) механических характеристик стали являются увеличения содержания углерода легирование диспергирование структурных составляющих (путем понижения температуры превращения аустеиита в сочетании с отпуском) измельчение зерна наклеп. [c.364]

Пластические характеристики стали ухудшаются при отпуске выше 200—300°С вследствие выделения карбидов. [c.506]

Для инструмента, требующего повышенной вязкости, например для штампов горячего деформирования, применяют доэвтектоидные стали, которые после закалки на мартенсит подвергают отпуску при более высокой температуре для получения структуры троостита и даже сорбита. Износостойкость и твердость этих сталей ннже, чем заэвтектоидных. Одной из главных характеристик инструментальных сталей является теплостойкость (или красностойкость), т. е. устойчивость против отпуска при нагреве инструмента в процессе работы. [c.295]

Термическая операция, состоящая из закалки и последующего высокого отпуска, называется улучшением. С увеличением температуры отпуска твердость и предел прочности понижаются, тогда как пластичность стали (б, ф) увеличивается. Магнитные и электрические характеристики стали (4лУ,, р. Не) с увеличением температуры отпуска уменьшаются, В , fia — повышаются. [c.123]

Отпуск при 600° С сплава комол позволяет использовать постоянный магнит из этого сплава в условиях несколько повышенных температур, при этом структурных превращений в сплаве не происходит, в то время как в кобальтовой стали, закаленной на мартенсит, даже при незначительном нагреве (до 50° С) резко ухудшаются магнитные свойства. Введение в сплав комол до 6% Мп улучшает механические свойства без снижения магнитных характеристик. [c.220]

После заключительного этапа термомеханической обработки— закалки — сталь приобретает остаточные напряжения, которые могут быть в какой-то степени сняты отпуском. Однако при этом необходимо учитывать одновременное протекание сложных структурных процессов, также существенно влияю щих на прочностные характеристики стали. В частности, при некоторых температурах отпуска свойства стали, подвергнутой НТМО, могут резко ухудшиться. [c.61]

С увеличением размера аустенитных зерен, т. е. с повышением температуры аустенизации, значения характеристик прочности (o и (Т ) и пластичности (б и ф) стали, подвергнутой НТМО, несколько понижаются [115, 116, 126]. Зависимость указанных свойств высоколегированной стали (0,3% С) от исходного размера зерна показана на фиг. 16 [126] сталь подвергалась обычному режиму НТМО с последующим отпуском при 330° (см. табл. 11). [c.75]

Экспериментальные исследования влияния пониженных температур на характеристики возникновения и развития усталостных трещин X. Оущида проводил на мягких углеродистых сталях двух марок после раскисления (далее для простоты будем называть их стали А В), аустенитной коррозионностойкой закаленной стали (сталь Б) и высокопрочной стали в состоянии после прокатки (сталь Г) и после закалки с отпуском (сталь Д). Химический состав и механические характеристики при нормальной и пониженных температурах этих сталей приведены в табл. 16 и 17. [c.101]

В результате отпуска сталей Н16 и Н25 при 43Q° G, I ч происходит значительное уменьшение ширины линий интерференции. Разделение эффекта уширения интерференционных линий за счет наличия микроискажений и малости областей когерентного рассеяния позволило установить, что резкое уменьшение ширины линий, наблюдаемое при отпуске сталей Н1б и Н25 в основном связано с уменьшением величины неоднородных микроискажений. Так, в сплаве Н25 отпуск при 430° G приводит к снижению Дй/о с 2,8 до 0,3 х 10 [68 J. Размер же областей когег рентного рассеяния и твердость остаются практически неизменными (рис. 50), а предел текучести несколько- возрастает. Аналогичная закономерность в характере изменения характеристик тонкой структуры и механических свойств при отпуске наблюдается [c.119]

ЦНИИМПС [46] были исследованы стали марок 09Г2 (лист 11 мм) и 14Г2 (лист 12 мм). Химический состав стали и средние значения механических свойств в горячекатаном состоянии и после различной термической обработки приведены в табл. 10 и И. Закалка с последующим отпуском стали 09Г2 позволяет заметно повысить характеристики прочности (особенно значения предела текучести) при значительном повышении в то же время и ударной вязкости. Изменение ударной вязкости стали 09Г 2 с температурой испытания (лист толщиной 22 мм) характеризуется рис. 28. [c.44]

Завершая краткое обсуждение температурных условий развития обратимой отпускной хрупкости, следует отметить, что охрупчивание, определяемое в результате медленного охлаждения стали от температуры высокого отпуска, является интегральной характеристикой охрупчивающего влияния всего интервала температур, в котором происходит охлаждение. Поэтому имеющиеся сведения о развитии отпускной хрупкости в условиях непрерывного охлаждения, как правило, не дают информации о Том, в каких температурных интервалах в наибольшей степени развивается хрупкость, какова кинетика охрупчивания в процессе охлаждения. Сопоставление эффектов различных циклов охрупчивающей термической обработки, в том числе изотермических выдержек и непрерывного медленного охлаждения в интервале 600—400°С, показало [1], что ох-рупчивающий эффект медленного охлаждения примерно равен сумме соответствующих изотермических эффектов. Следовательно, сведения о температурных и кинетических условиях, способствующих наибольшему проявлению или предупреждению охрупчивания при непрерывном охлаждении, могут быть также получены путем изучения закономерностей изотермического развития хрупкости в опасном интервале температур. [c.15]

Наконец, склонность стали к отпускной хрупкости (даже оцениваемая по повышению критической температуры хрупкости) является тем не менее величиной относительной, целиком зависящей от произвольно принятого режима охрупчивания — температуры и длительности изотермического процесса или скорости охлаждения после вьюокого отпуска. Наиболее полная характеристика склонности к отпускной хрупкости должна поэтому содержать зависимость критической температуры хрупкости от температуры и длительности охрупчивающей обработки, иными словами — кинетику охрупчивания при разных темпе-рэтурах. [c.23]

На рис. 4.4 представлены прочностные характеристики стали ШХ15 в зависимости от твердости. Максимальные их значения приходятся на твердость 57. .. 59 HR , которая получается в результате отпуска стали при 250 °С. [c.327]

На рис. 62 представлены потенциостатические кривые стали 03Х21Н21М4ГБ для закаленного и отпущенного состояний. Отпуск стали при 650° С в течение 10 ч облегчает ее пассивацию и в интервале (-j-0,02)- +(0,25)B улучшает его пассивационные характеристики. При потенциалах положительные +0,25 В кривая для отпущенного сплава смещается в сторону больших плотностей тока, т. е. скорость коррозии увеличивается, [c.140]

Другое сочетание сталей разнородных структурных классов в сварных конструкциях -сварка перлитных и высокохромистых сталей. При сварке перлитных сталей с 12%-ными хромистыми сталями необходимо предотвратить образование мартенсита и ХТ, а также развитие диффузионных прослоек при отпуске и высокотемператзфной эксплуатации. При выборе сварочных материалов следует исключить образование хрупких переходных участков в зонах перемешивания сталей. Для обеспечения наибольшей пластичности шва применяют сварочные материалы перлитного класса (табл. 13.4). В этом случае в переходных участках со стороны высоколегированной стали, содержащих до 5 % Сг, сохраняются высокая пластичность, вязкость, а также длительная прочность соединения в целом. Для снижения размеров диффузионных прослоек перлитный наплавленный металл должен легироваться определенным количеством более активных, чем хром, карбидообразующих элементов. При сварке деталей больших толщин целесообразно электродами типа Э-ХМ делать наплавку на кромки высоколегированной стали, а разделку заполнять без подогрева электродами типа Э-42 или Э-50 в зависимости от требований прочности перлитного шва. Температуру предварительного подогрева и отпуска определяют по характеристикам более легированной, т.е. 12%-ной хромистой стали, но для уменьшения размеров диффузионных прослоек применяют отпуск при минимально допустимой температуре. [c.184]

При нагреве стали во время сварки до температуры ниже Тотп никаких изменений в структуре и механических свойствах стали не происходит. Нагрев в интервале температур от Тотп ДО вызывает дополнительный отпуск стали, сопровождаемый понижением ее прочности и твердости по сравнению с этими же характеристиками исходного металла, при соответствующем повышении пластичности. Электрический нагрев значительно ускоряет процессы отпуска, заметно сказываясь на свойствах стали даже в условиях контактной сварки, при которой длительность теплового воздействия очень мала. [c.61]

Поскольку тепловой эффект превращений, происходящих в твердом состоянии, имеет меньшие величины, необходимо во многих случаях 1спользовать для характеристики этих превращений более чувствительный метод термического анализа, а именнО дифференциальный термический анализ, а для изучения превращений, протекающих с весьма небольшим тепловым эффектом (например, при закалке и отпуске стали),— другие методы физико-химического анализа (измерение электросопротивления, магнитных свойств и т. п.). [c.17]

Механизированные процессы сварки ферритных хромистых сталей (сварка в углекислом газе, а также под флюсом) при использовании сварочных материалов, дающих ферритные швы, не обеспечивают улучшения вязкости швов даже после высокого отпуска, хотя отпуск несколько улучшает коррозионные характеристики сварных соединений сталей типа 08Х17Т. Более распространены [c.275]

Поскольку термпчгской обработкой закалка + отпуск 600°С невозможно значительно повысить прочностные свойства СтЗ, то в тех случаях, когда необходимо иметь более высокий предел текучести, применяют легированные стали. Эти стали обычно называют низколегированными, или строительными сталями повышенной прочности, В отличие от конструкционных легированных сталей, строительные стали повышенной прочности у потребителей не подвергаются термической обработке, т. е. структура и служебные характеристики формируются при производстве сталей. [c.401]

Упрочняющими фазами в сталях могут быть карбиды разного состава нитриды, карбонитриды, интерметаллиды, чистые металлы, малорастворимые в железе (например, чистая медь). Наиболее эффективное упрочнение достигается такими фазами, которые способны растворяться в твердом растворе (например, в аусгенпге при нагреве), а затем В1,1дсляться из него в мелкодисперсном состоянии и сохранят ься при температурах технологической обрабо кп и использования изделия. К эффективным упрочнителям относятся V , VN, Nb , NbN, МоС и комплексные фазы на их основе. Оптимальное упрочнение от твердых дисперсных частиц достигается при условии, когда эти частицы достаточно малы и когда расстояние между ними в твердом растворе мало. Обеспечивается это соответствую[цим подбором легирующих элементов и режимов термической обработки (закалка и высокий отпуск, закалка и низкий отпуск), позволяющих получить структуру с высокими механическими и триботехническими характеристиками. [c.16]

Легированные стали имеют следующие характеристики. Сталь 50ХФА (0,45-0,55% С, 0,7-1,1 % Сг, 0,15-0,25% V) перлитного класса, подвергают закалке (4 = = 850° С) в масло и среднему отпуску (/ = 475° С) после такой обработки сталь приобретает следующие [c.263]

Так, в результате обработки методом аусформинг серии высоколегированных конструкционных сталей [116] с содержанием легирующих элементов в пределах 0,28—0,57% С 1,42— 1,46% Сг 4,5—4,75% N1 1,43—1,78% Si (марганец отсутствовал) было получено увеличение предела прочности (при низкотемпературном отпуске на 95°) до величины свыше 280 кГ/мм , а предела текучести — свыше 210 кГ1мм - (отпуск при 260°). Ха ктеристики пластичности при этом возросли с 5 до 8— 97о (относительное удлинение) и с 10 до 50% (поперечное сужение). Деформирование данных сталей в процессе НТМО производилось при двух температурах 535° (область относительной устойчивости аустенита) и 315° (игольчато-троостит-ный интервал переохлажденного аустенита). Если в случае деформации при 535° было получено закономерное монотонное увеличение прочностных характеристик с ростом степени обжатия стали, то в случае деформирования заготовок при 315° прочность стали (в частности, ее твердость) возрастала лишь до деформаций порядка 30% после максимума при 30% обжатия твердость стали начинала уменьшаться [116]. Такое снижение твердости при больших степенях деформации объясняется образованием игольчатого троостита в структуре стали, чего не наблюдается в случае деформирования стали в температурной области относительной устойчивости аустенита. [c.66]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...