Отпуск — Характеристика

Влияние типа закалочной среды (и температуры отпуска) на характеристики прочности и пластичности стали 40 приведено в табл. 8. [c.670]

Требуемые свойства достигаются при последующем от пуске стали На рис 84 показано изменение механических свойств закаленной углеродистой стали 40 при отпуске на разные температуры С повышением температуры отпуска прочностные характеристики непрерывно уменьшаются, а пластичность и вязкость стали увеличиваются По таким [c.155]

Отпуск сталей — Характеристика 289 [c.710]

С помощью термообработки можно в широких пределах изменять структурное состояние и механические свойства металлических материалов. При отсутствии четко выраженных аномалий, как правило, термообработка оказывает на усталостную прочность примерно такое же влияние, как на предел прочности и твердость, при этом отношение предела вьшосливости к пределу прочности имеет линейную зависимость и зависит от структуры. Отклонения от этого правила наблюдаются у высокопрочных материалов их можно, вероятно, объяснить влиянием остаточных напряжений, концентраторов напряжений, возникших при обработке поверхности, и неблагоприятными структурными изменениями. У углеродистой стали наиболее высокая усталостная прочность наблюдается у образцов со структурой мартенсита отпуска, а характеристики усталости мартенситной структуры с доэвтектоидным ферритом уступают характеристикам циклической прочности нормализованных образцов. Термическая обработка, изменяя [c.228]

Из сказанного следует, что при отпуске механические характеристики прочности и твердости стали по сравнению с закалкой снижаются, а характеристики пластичности и вязкости повышаются. [c.189]

Если при низком отпуске увеличение содержания углерода в твердом растворе вызывает сильное увеличение коэффициента упрочнения (рис. 15), уменьщение пластичности, увеличение сопротивления вязкому разрушению и понижение сопротивления отрыву, то после высокого отпуска эти характеристики слабо меняются при увеличении содержания углерода. [c.1133]

Укрупнение зериа аустенита в стали почти не отражается на статистических характеристиках механических свойств (твердость. сопротивление разрыву, предел текучести, относительное удлинение), ио сильно снижает ударную вязкость, особенно при высокой твердости (отпуск при низкой температуре). Это явление сказывается из-за повышения порога хладноломкости с укрупнением зерна. [c.241]

Опуск при 300°С приводит к повышению предела прочности и предела упругости. Эти характеристики вследствие напряженного состояния стали в закаленном состоянии или при отпуске при низкой температуре получаются пониженными. [c.280]

Возможные способы улучшения (повышения) механических характеристик стали являются увеличения содержания углерода легирование диспергирование структурных составляющих (путем понижения температуры превращения аустеиита в сочетании с отпуском) измельчение зерна наклеп. [c.364]

Следует отметить, что остальные характеристики механических свойств практически не зависят от скорости охлаждения после отпуска. [c.374]

Пластические характеристики стали ухудшаются при отпуске выше 200—300°С вследствие выделения карбидов. [c.506]

Для инструмента, требующего повышенной вязкости, например для штампов горячего деформирования, применяют доэвтектоидные стали, которые после закалки на мартенсит подвергают отпуску при более высокой температуре для получения структуры троостита и даже сорбита. Износостойкость и твердость этих сталей ннже, чем заэвтектоидных. Одной из главных характеристик инструментальных сталей является теплостойкость (или красностойкость), т. е. устойчивость против отпуска при нагреве инструмента в процессе работы. [c.295]

Термическая операция, состоящая из закалки и последующего высокого отпуска, называется улучшением. С увеличением температуры отпуска твердость и предел прочности понижаются, тогда как пластичность стали (б, ф) увеличивается. Магнитные и электрические характеристики стали (4лУ,, р. Не) с увеличением температуры отпуска уменьшаются, В , fia — повышаются. [c.123]

Отпуск при 600° С сплава комол позволяет использовать постоянный магнит из этого сплава в условиях несколько повышенных температур, при этом структурных превращений в сплаве не происходит, в то время как в кобальтовой стали, закаленной на мартенсит, даже при незначительном нагреве (до 50° С) резко ухудшаются магнитные свойства. Введение в сплав комол до 6% Мп улучшает механические свойства без снижения магнитных характеристик. [c.220]

Они хорошо обрабатываются в закаленном состоянии. При охлаждении на воздухе с 1200—1300° С или при отпуске возникает большая коэрцитивная сила. Сплавы применяются для небольших магнитов в особо ответственных приборах. Магнитные свойства сплавов Pt с Fe и Со приведены на фиг. 54. Магнитные характеристики сплава Pt и Со приведены на фиг. 55. [c.441]

После заключительного этапа термомеханической обработки— закалки — сталь приобретает остаточные напряжения, которые могут быть в какой-то степени сняты отпуском. Однако при этом необходимо учитывать одновременное протекание сложных структурных процессов, также существенно влияю щих на прочностные характеристики стали. В частности, при некоторых температурах отпуска свойства стали, подвергнутой НТМО, могут резко ухудшиться. [c.61]

Высокие механические характеристики получаются, как правило, лишь при отпуске стали при температурах не выше 200—300°. [c.61]

Повышение характеристик пластичности сплава ВТЗ-1 при относительно малых степенях предварительной деформации связывается с присутствием в структуре сплава остаточной -фазы, более пластичной, чем а-фаза [130]. Отпуск упрочнен- [c.67]

С увеличением размера аустенитных зерен, т. е. с повышением температуры аустенизации, значения характеристик прочности (o и (Т ) и пластичности (б и ф) стали, подвергнутой НТМО, несколько понижаются [115, 116, 126]. Зависимость указанных свойств высоколегированной стали (0,3% С) от исходного размера зерна показана на фиг. 16 [126] сталь подвергалась обычному режиму НТМО с последующим отпуском при 330° (см. табл. 11). [c.75]

Контроль структуры и механических свойств изделий осуществляют путем установления корреляционных связей между контролируемым параметром (температурой закалки и отпуска, твердостью и т. д.) и какой-либо магнитной характеристикой (или несколькими). Успешно контролируется состояние поверхностных слоев (качество поверхностной закалки, азотирования и т. д.), а также наличие а-фазы. [c.6]

Развитие разупрочняющих процессов приводит к снижению длительной прочности стали после значительных сроков эксплуатации. Существует связь между степенью структурных изменений в эксплуатации и снижением значений предела длительной прочности стали. Так, минимальные изменения в длительной прочности наблюдаются в металле с преимущественно ферритной структурой. В металле с преобладанием в структуре фрагментированного сорбита отпуска развитие рекристаллиза-ционных процессов приводит к снижению характеристик жаропрочности. [c.39]

На рис. 3.5 изображена обобщенная параметрическая диаграмма другой партии металла той же марки стали с иными характеристиками жаропрочности. Термическая обработка проведена по режиму нормализация 1 ч при 980 °С, отпуск 3 ч при 740 °С. Структура металла этой партии состоит из зерен феррита и сорбита отпуска. [c.77]

Для всех испытанных сталей типично увеличение и износостойкости и сопротивления срезу до определенных температур отпуска. При повышении температуры отпуска сопротивление срезу и износостойкость стали монотонно снижаются. Эти данные позволяют утверждать, что износостойкость стали при ударе по абразиву является структурно-чувствительной характеристикой, имеющей непосредственную связь с сопротивлением срезу. [c.175]

В различных отраслях машиностроения широко применяют аустенитную сталь 110Г13Л, однако ее износостойкость в условиях ударно-абразивного изнашивания практически не изучена. Механические свойства сталей перлитного и аустенитного класса при отпуске изменяются по-разному. С повышением температуры -отпуска прочностные характеристики (ов, Оо,2 HR ) сталей перлитного класса снижаются, а показатели пластичности (йн, б, i 3) —увеличиваются. [c.167]

Металл шва наиболее распространенных составов 12-процспт-ных хромистых швов в исходном состоянии после сварки обладает высокой прочностью и низкими пластичностью и вязкостью (рис. 109), исключающими возможность его использования. С повышением температуры и длительности отпуска прочностные характеристики шва снижаются, а пластичность и вязкость растут. Удовлетворительное сочетание его кратковременных свойств достигается проведением отпуска при 720—740° С длительностью около 5 ч. После такого отпуска прочность металла шва близка к прочности самой стали в состоянии оптимальной термической обработки. [c.201]

Хромокремнемарганцевые стали 20ХГСА, 25ХГСА, ЗОХГСА, ЗОХГСНА свариваются электродами ЦЛ-18-63 или НИАТ-ЗМ предельно короткой дугой. После сварки сварные соединения подвергаются термической обработке на высокую прочность закалка с температуры 880°С и низкий отпуск. Технологические характеристики электродов для сварки некоторых легированных машиностроительных сталей приводятся в табл. 32. [c.174]

Техническиехарактеристики242 --для отпуска — Технические характеристики 240—241 Печи-ванны — Характеристики 240-243 [c.547]

Более значительно влияние отпуска на прочность и пластичность (рис. 19 и 20). В результате низкого отпуска эти характеристики заметно возрастают. Однако изменение прочности и пластичности не пропорционально повышению температуры отпуска. Следует выделить три области низкого отпуска, характерные различным изменением механических свойств и отвечающие разным стадиям распада мартенсита, указанным Г. В. Курдюмовым и Р. И. Энтиным [16]. [c.775]

Для высокоиагруженных валов, а также исходя из особенностей конструкции (например, вал, выполненный заодно с шестерней), применяют легированны стали 40Х, 40ХН, 50Г, 35ХГС и др. Валы из этих материалов подвергают улучшению, закалке с высоким отпуском или поверхностной закалке с низким отпуском. Механические характеристики материалов валов даны в табл. 10.1. [c.96]

Механизированные процессы сварки ферритных хромистых сталей (сварка в углекислом газе, а также под флюсом) при использовании сварочных материалов, дающих ферритные швы, не обеспечивают улучшения вязкости швов даже после высокого отпуска, хотя отпуск несколько улучшает коррозионные характеристики сварных соединений сталей типа 08Х17Т. Более распространены [c.275]

Температуру предварительного подогрева соединения следует выбирать (рассчитывать) но характеристика.м высоколегированной (12%-иой хромистой) ста.1и так же, как и рен им термообработки, но для уменьшения размеров диффузионных просло(>к температура отпуска долн иа быть принята минимально воз-могкной. [c.317]

Поскольку термпчгской обработкой закалка + отпуск 600°С невозможно значительно повысить прочностные свойства СтЗ, то в тех случаях, когда необходимо иметь более высокий предел текучести, применяют легированные стали. Эти стали обычно называют низколегированными, или строительными сталями повышенной прочности, В отличие от конструкционных легированных сталей, строительные стали повышенной прочности у потребителей не подвергаются термической обработке, т. е. структура и служебные характеристики формируются при производстве сталей. [c.401]

Возможность для эстафетной передачи деформации увеличивается с уменьшением размера зерна. Для металлов со сверхмелким зерном (балл 14—15 по стандартной шкале) наблюдается заметное возрастание прочности при сохранении достаточно высокой пластичности благодаря уменьшению концентрации напряжений у границы из-за малого накопления деформаций при скольжении в пределах очень мелкого зерна. Эффект общего повышения комплекса механических характеристик используется для создания высокопрочного состояния сплава (закалка с низким отпуском) благодаря получению сверхмелкого зерна. [c.244]

Упрочняющими фазами в сталях могут быть карбиды разного состава нитриды, карбонитриды, интерметаллиды, чистые металлы, малорастворимые в железе (например, чистая медь). Наиболее эффективное упрочнение достигается такими фазами, которые способны растворяться в твердом растворе (например, в аусгенпге при нагреве), а затем В1,1дсляться из него в мелкодисперсном состоянии и сохранят ься при температурах технологической обрабо кп и использования изделия. К эффективным упрочнителям относятся V , VN, Nb , NbN, МоС и комплексные фазы на их основе. Оптимальное упрочнение от твердых дисперсных частиц достигается при условии, когда эти частицы достаточно малы и когда расстояние между ними в твердом растворе мало. Обеспечивается это соответствую[цим подбором легирующих элементов и режимов термической обработки (закалка и высокий отпуск, закалка и низкий отпуск), позволяющих получить структуру с высокими механическими и триботехническими характеристиками. [c.16]

Легированные стали имеют следующие характеристики. Сталь 50ХФА (0,45-0,55% С, 0,7-1,1 % Сг, 0,15-0,25% V) перлитного класса, подвергают закалке (4 = = 850° С) в масло и среднему отпуску (/ = 475° С) после такой обработки сталь приобретает следующие [c.263]

Так, в результате обработки методом аусформинг серии высоколегированных конструкционных сталей [116] с содержанием легирующих элементов в пределах 0,28—0,57% С 1,42— 1,46% Сг 4,5—4,75% N1 1,43—1,78% Si (марганец отсутствовал) было получено увеличение предела прочности (при низкотемпературном отпуске на 95°) до величины свыше 280 кГ/мм , а предела текучести — свыше 210 кГ1мм - (отпуск при 260°). Ха ктеристики пластичности при этом возросли с 5 до 8— 97о (относительное удлинение) и с 10 до 50% (поперечное сужение). Деформирование данных сталей в процессе НТМО производилось при двух температурах 535° (область относительной устойчивости аустенита) и 315° (игольчато-троостит-ный интервал переохлажденного аустенита). Если в случае деформации при 535° было получено закономерное монотонное увеличение прочностных характеристик с ростом степени обжатия стали, то в случае деформирования заготовок при 315° прочность стали (в частности, ее твердость) возрастала лишь до деформаций порядка 30% после максимума при 30% обжатия твердость стали начинала уменьшаться [116]. Такое снижение твердости при больших степенях деформации объясняется образованием игольчатого троостита в структуре стали, чего не наблюдается в случае деформирования стали в температурной области относительной устойчивости аустенита. [c.66]

По своим одноимеппым характеристикам физических свойств приведенные стали имеют небольшие различия ири их одинаковом структурном состоянии, т. е, при одинаковом виде термической обработки. Так, например, плотность в зависимости от химического состава стали при комнатной температуре составляет 7,7—7,86 г/см . При повышении температуры плотность стали уменьшается, а при понижении — увеличивается в связи с изменением параметра решетки и температурного коэффициента термического расширения (КТР). Холодная пластическая деформация, закалка уменьшают плотность стали, а последующий рекристаллизационный отжиг после холодной пластической деформации или отпуск после закалки увеличивает плотность стали. [c.7]

Термическая обработка стали 15Х11МФБЛ проведена по режиму нормализации при 1100°С, вьщержка 4—5 ч, отпуск при 740—760 °С, вьщержка 12 ч. Микроструктура представляла собой игольчатый сорбит отпуска. Свойства стали при нормальной температуре удовлетворяли требованиям ТУ по всем характеристикам механических свойств. [c.80]

Параметрическая диаграмма длительной прочности в полной мере отражает влияние структуры стали 12Х1МФ на долговечность. Например, в случае металла повышенной прочности по сравнению со среднемарочными характеристиками со структурой игольчатого сорбита отпуска (балл 1 шкалы микроструктур ТУ 14-4-450-75) и феррито-сорбитной структурой (балл 2—5 шка- [c.108]

Свойства аустенитной стали 1.10Г13Л при отпуске изменяются по-другому с повышением температуры отпуска до 400° С механические характеристики не меняются, затем при нагревании до 600° С пределы прочности и текучести, относительное сужение, относительное удли- [c.167]

Так, в стали Х15Н5Д2Т в состоянии, не склонном к хрупкому разрушению (закалка с 1000°С, охлаждение в воде, выдержка при —70°С и при 525°С), при насыщении водородом в количестве около 3 см в 100 г наблюдаются фасетки отрыва, аналогичные фасеткам, образовавшимся в состоянии, склонном к хрупкому разрушению, например закалка с 1200°, охлаждение в воде, выдержка при 450°С 2 ч (рис. 27). Уменьшение скорости нагружения от 30 до 0,02 мм/с значительно увеличивает долю хрупких фасеток отрыва в первом случае и не изменяет эту фрактографическую характеристику в стали с низким отпуском. [c.46]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...