Напряженное объемное

Принцип дополнительной энергии. Вместо того, чтобы рассматривать возможные перемещения от положения равновесия, мы можем варьировать напряжения. Объемные силы в каждой точке тела всегда фиксированы. Поэтому их вариации равны нулю. Поверхностные силы на части Sq поверхности фиксированы и здесь их нельзя варьировать, а на части Su поверхности заданы перемещения, поверхностные же силы неизвестны и их можно варьировать. [c.124]

Итак, напряжение объемной силы в данной точке среды есть [c.62]

Наложение двух течений 97, 98 Напряжение объемной силы в данной точке среды 62 [c.595]

Рис. 2.20. Зависимость отношения напряжения поверхностного про- проб напряжению объемно- "Р°боя от плотности поверхностного заряда в кремниевых р - - -структурах

Эластомерные конструкции способны выдерживать большие напряжения объемного сжатия, но слабо сопротивляются сдвигу. При увеличении сжимающей нагрузки сдвиговое сопротивление элемента падает, и он теряет устойчивость. При этом характерна сдвиговая форма потери устойчивости, когда слои пакета сдвигаются вбок (рис. 6.1), а не изгибная, как в классической теории стержней. Когда происходит потеря устойчивости слоистых эластомерных опор или шарниров, резко меняются их рабочие качества, что является причиной выхода элементов из строя. [c.210]

Таким образом, система электроакустических аналогий содержит следующие соответствия давление — электрическое напряжение объемная скорость — электрический ток электрическое сопротивление— акустическое сопротивление электрическая емкость — полная акустическая сжимаемость объема индуктивность — акустическая масса. [c.63]

К числу факторов, обычно не учитываемых в расчетах, можно отнести форму кривой и частоту изменения напряжений, объемный наклеп и перенапряжения, паузы при испытаниях, температуру испытаний и направление волокон детали. [c.410]

Иными словами, при проверке прочности стержня из пластичного материала концентрация напряжений может учитываться только заменой площади Рвр на площадь Ри. В то же время ряд экспериментальных данных показывает, что вследствие затруднения сосредоточенной деформации из-за создающегося при концентрации напряжений объемного напряженного состояния разрушающая нагрузка оказывается не меньшей, чем при отсутствии местных ослаблений. Следовательно, расчет по сечению нетто во всяком случае не снижает запаса прочности элемента. [c.70]

Для характеристики напряженного состояния среды вводятся понятия напряжений объемной и поверхностных сил. Напряжение объемной силы в точке есть предел отношения объемной силы AF 6 к выделенному объему S.V среды, когда последний стремится к нулю. Если объемная сила есть сила тяжести, то напряжение ее будет равно объемному весу. [c.36]

Легирование твердого раствора элементами замещения вызывает в решетке действие периодических гидростатических локальных напряжений объемного растяжения. Поля таких напряжений не оказывают сопротивления движению винтовых компонент дислокаций, однако они замедляют движение краевых компонент. И хотя дислокационные линии в этом случае несколько изгибаются, линейное натяжение стремится сохранить их прямыми. [c.302]

Пробой р— -перехода имеет место при напряжении, меньшем напряжения объемного пробоя. [c.180]

Объемным, или трехосным, называется напряженное состояние, при котором по всем граням элементарного параллелепипеда действуют напряжения. Объемное напряженное состояние возникает, например, в точках подводных частей плотин под воздействием [c.84]

Влияние дополнительных напряжений объемного сжатия выражается заметным увеличением сопротивления материала знакопеременным напряжениям сдвига. Напряжения объемного сжатия оказывают упрочняющее действие. Это позволяет предполагать, что напряжения объемного растяжения создают ослабляющий эффект. [c.170]

Это остается верным при условии, если элементы имеют толщину, не превышающую 50—80 мм, при сварке не образуется остаточных напряжений объемного характера, и сварные соединения не имеют острых концентраторов напряжений и скученных швов. [c.109]

Формулы для напряжений, объемных сил и температур трехмерного состояния очевидны, я мы их приводить не будем. [c.18]

Напряжения, объемные силы и температуры также могут быть представлены тригонометрическими рядами, причем ряды, выражающие с , ст , 00, д , 7 , имеют такой же вид, как ряды для и и и в (2.6), а ряды, выражающие т е, Тгб, Уе аналогичны рядам для V. Для коэффициентов всех получаемых рядов имеют место представления вида [c.20]

Формулы напряжений, объемных сил и температур мо-гут быть получены аналогичным путем. [c.22]

Можно показать, что принцип сохранения момента импульса предполагает, что тензор напряжений симметричен, т. е. Т = Т . Это утверждение справедливо в так называемом неполярном случае, т. е. в случае отсутствия объемно-распределенных пар и внутренних моментов напряжений. [c.46]

Вязкость ньютоновских жидкостей определяется уравнением (1-9.4) как половина коэффициента пропорциональности в зависимости, связывающей тензор напряжений т с тензором растяжения D. Уравнение (1-9.4) предполагает, что компоненты тензора напряжений должны быть пропорциональны соответствующим компонентам тензора растяжений для любого заданного участка течения. Одним из хорошо известных следствий уравнений Навье — Стокса (уравнение. (1-9.8)) является закон Хагена — Пуазейля, связывающий объемный расход Q в стационарном прямолинейном течении жидкости по длинной круглой трубе с градиентом давления в осевом направлении [c.55]

Следовательно, в теории пластической деформации различают всего девять схем главных напряжений четыре объемные (трехосные), три плоские (двухосных), две линейные (одноосные). [c.17]

Они используются для оценки прочности конструкций в случае плоского и объемного напряженных состояний. Исходя из принятого критерия эквивалентности, лежащего в основе той или иной гипотезы прочности, сложное напряженное состояние заменяется эквивалентным ему растяжением. [c.7]

Чем больше углерода содержит сталь, тем больше объемные изменения при превращении, тем при более низкой температуре происходит превращение аустенита в мартенсит, тем больше опасность возникновения деформаций, трещин, напряжений и других закалочных пороков, тем тщательнее следует выбирать условия закалочного охлаждения для такой стали. [c.302]

Упрочнение при образовании игольчатого феррита обусловлено фазовым наклепом у Превращение сопровождается объемными изменениями, а так как оно (в результате переохлаждения) совершается при пониженной температуре, то у- и а-фазы претерпевают наклеп. В итоге превращения блочное строение сплава сильно измельчается при наведении значительных напряжений И рода. [c.352]

На сохранность защитных пленок на металлах влияет целый ряд факторов 1) величина и характер внутренних напряжений и внешних механических нагрузок 2) механические свойства защитной пленки, в первую очередь ее прочность и пластичность 3) сцепление защитной пленки с металлом 4) разность линейных и объемных коэффициентов теплового расширения металла и защитной пленки. [c.77]

Настоящая монография является одной из попыток среди такого рода работ подойти к проблеме разрушения, базируясь на системном подходе, лежащем на стыке механики деформируемого твердого тела, механики разрушения и физики прочности и пластичности. В книге изложены разработанные авторами физико-механические модели хрупкого, вязкого и усталостного разрушений, позволяющие анализировать повреждение материала при сложном нагружении в условиях объемного напряженного состояния. Приведены подходы к описанию кинетики трещин при статическом, циклическом и динамическом нагружениях элементов конструкций. Кроме того, в работе рассмотрены методы и алгоритмы численного решения упруговязкопластических задач при квазистатическом (длительном и циклическом) и динамическом нагружениях. [c.3]

Следует отметить, что в (2.11) физический смысл S вполне соответствует интерпретации этого параметра, достаточно устоявшейся в настоящее время критическое напряжение хрупкого разрушения S является параметром, достижение которого наибольшими главными напряжениями является достаточным условием для реализации хрупкого разрушения, т. е. для обеспечения страгивания и распространения микротрещины. При этом в качестве необходимого условия выступает условие зарождения микротрещин, которое многие исследователи, например в работах [101, 149—151], принимают в виде (2.3). В предлагаемом критерии хрупкого разрушения (2.11) необходимое условие хрупкого разрушения соответствует условию зарождения микротрещин скола в виде (2.7). Как уже говорилось, разрушающее напряжение а/ при одноосном растяжении образцов в диапазоне температур Го Г Тем (см. рис. 2.6 и 2.7) совпадает с напряжением распространения микротрещин Ор, тождественно равным S , что позволяет получать значения S (x) на основании указанных предельно простых экспериментов. Однако совпадение а/ с S не является общим правилом даже при хрупком разрыве в условиях одноосного растяжения в области температур Т <То разрушающее напряжение а/ не является напряжением распространения микротрещин (см. рис. 2.7), а соответствует напряжению, при котором выполняется условие зарождения микротрещин. Такая же ситуация наблюдается при хрупком разрыве в условиях объемного напряженного состояния, например при разрушении образцов с концентраторами и трещинами (см. подразделы 2.1.4 и 4.2.2). [c.72]

Из уравнения (2.57) следует, что с увеличением объемной дола пор (со снижением параметра Fn), жесткости напряженного состояния [с увеличением Охх + Оуу)/oi] и снижением значения коэффициента деформационного упрочнения k критическая деформация е/ уменьшается. [c.114]

Подчеркнем, что в общем случае при циклическом нагружении в условиях объемного напряженного состояния (ОНС), реа-лизирующегося, например, у вершины трещины или острого концентратора в конструкции, соотношение компонент приращения напряжений при упругой разгрузке может не совпадать с идентичным соотношением напряжений в момент окончания упругопластического нагружения [66 68, 69, 72, 73]. Поэтому интенсивность приращения напряжений 5т, при которых возобновится пластическое течение при разгрузке (или, что то же самое, при реверсе нагрузки), может быть меньше, чем в одноосном случае, где циклический предел текучести 5т = 20т для идеально упругопластического тела [141, 155]. Это обстоятельство приводит к некоторым особенностям деформирования и соответственно повреждения материала в случае ОНС. Например, при одинаковом размахе полной деформации в цикле можно получить различные соотношения интенсивности размаха пластической АеР и упругой Де деформаций за счет изменения параметра 5т- [c.130]

Размах неупругой деформации при знакопеременном упругопластическом деформировании материала в условиях объемного напряженного состояния может быть различным при одном и том же размахе полной деформации. Поэтому долговечность материала в этом случае не описывается однозначно размахом полной деформации. [c.148]

Влияние объемного сжатия на развитие пор влечет за собой изменение кинетики деформирования при ползучести (рис. 3.8). Полученное расчетным путем снижение (относительно одноосного нагружения) скорости деформации при наличии шаровой сжимающей компоненты напряжений объясняется тем, что зависит от истинных напряжений а,/(1—5). Поскольку площадь пор меньше при объемном сжатии, то и также уменьшается. [c.177]

Учитывая ничтожно малую растворимость вольфрама в жидкой меди, а также малую вязкость расплавленной меди, объяснить это можно лишь p(j TOM степени смачиваемости и лучшим проникновением жидкости в стыки частиц, что увеличивает их подвижность (уменьшается предельное напряжение объемного течения в исследуемой суспензии при данных значениях содержания жидкой и твердой фаз и пористости). [c.91]

Механизм длительного разрушения в условиях ползучести (иногда применяют термин статическая усталость , который мы используем в дальнейшем) представляет собой сочетание дислокационного механизма развития микротрещин с термофлукту-ационным и диффузионным механизмами образования и движения вакансий [30, 11]. Характерной особенностью повреждений при ползучести является образование пор, появляющихся наряду с микротрещинами и вызывающих специфическую объемную ползучесть, т. е. прогрессирующее во времени разрыхление материала [9, 10, 30, 36]. В условиях постоянного или монотонно изменяющегося напряжения объемная ползучесть становится заметной (в отличие от сдвиговой ползучести) лишь незадолго до момента полного разрушения. Однако при циклическом действии напряжений объемная ползучесть отмечается на более ранних стадиях деформационного процесса. Стадия диссеминированных повреждений завершается появлением поперечных трещин, которые видны на поверхности образца при небольшом увеличении микроскопа или даже простым глазом. [c.26]

Мы ограничиваемся здесь изучением монополярных сред, так что возможность существования моментных напряжений, объемных или массовых моментов и т. д. не рассматривается. [c.29]

Шаровая форма твэла позволяет добиться меньших температурных напряжений в оболочке по сравнению с напряжениями в цилиндрических стержневых твэлах при одинаковой объемной плотности теплового потока и равных геометрических размерах. Шаровая форма также допускает значительное уменьшение их размеров, поскольку обычно такие твэлы не являются конструкционными элементами активной зоны, а заполняют в виде шаровой насадки либо всю активную зону, как в реакторах AVR, THTR-300, либо какие-то ее части. [c.7]

К концу второго превращения, т. е. при 300°С, -твердый раствор содержит еще около 0,15—0,20% С наступающее при дальнейшем повышении температуры сжатие (см. рис. 217) указывает на полное выделение углерода из раствора и снятие внутренних напряжений, возникающих в результате предыдущих превращений, сопровождавшихся объемными изменениями. Одновременно с этим карбид обособля- [c.273]

Для длительно работающих быстроходных передач > NN0 , следовательно, ZN = 1, что и учитьшает первый знак неравенства в формуле (2.1). Второй знак неравенства ограничивает допускаемые напряжения по условию предотвращения пластической деформации или хрупкого разрушения поверхностного слоя 2ятах = 2,6 для материалов с однородной структурой (улучшенных, объемно-закаленных) и Zяmax = 1Ф для поверхностно-упрочненных материалов (закалка ТВЧ, цементация, азотирование). [c.13]

Существенным шагом в развитии критериев хрупкого разрушения являются исследования Л. А. Копельмана [101], который записывает критерий хрупкого разрушения для случая объемного напряженного состояния (ОНС) в виде двух условий [c.58]

Влияние объемного сжатия при стационарном нагружении исследовали на специально разработанном стенде высокого давления применительно к сплаву ХН55МВЦ [185]. Во всех опытах температура испытаний составила 1000°С, напряжение а — = 10 МПа, однако одни образцы испытывали при отсутствии всестороннего сжатия, другие — при всестороннем давлении 8 МПа. Наряду с экспериментальным исследованием был проведен расчет долговечности по двум режимам. Первый режим нагружения характеризовался Оп = о,-= 10 МПа, а2 = оз = 0 второй — О/ = 10 МПа, Оп = 2 МПа, аг = оз = —8 МПа. [c.175]

На рис. 3.7, 3.8, 3.9 представлены расчетные и экспериментальные данные по кинетике деформирования и повреждения сплава ХН55МВЦ при одноосном и объемном напряженных состояниях. Из рис. 3.7 видно, что объемное сжатие значительно [c.176]

Следует отметить, что в общем случае многоосного и сложного нагружений концепция обобщенной кривой циклического деформирования не применима [72, 73, 155]. Наиболее распространенным описанием деформирования при циклическом нагружении и объемном напряженном состоянии является схема трансляционного упрочнения, модификация которой использована при формулировке модели кавитационного разрушения в разделе 3.3. В случае одноосного циклического нагружения схема трансляционного упрочнения сводится к допущению, что 5ф(ёР)/ЭёР = = onst. С целью анализа применимости данной схемы параллельно с представленными выше расчетами были проведены вычисления долговечности при =(ф(ДеР) — [c.185]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...