Нагрузка критическая верхняя нижняя

Нагрузка критическая верхняя 276 --нижняя 276, 289 [c.322]

Рис. 59. Уменьшение критического числа оборотов роторов в зависимости от изменения нагрузки подшипника (верхняя кривая л = 6 ООО об/миН] нижняя — я = 3 ООО об мин).

Диаграмма равновесных состояний в случае оболочки, показанной на рис. 2, является несимметричной (здесь прогиб к центру кривизны откладывается вправо, а от центра — влево). Ветвь АВР лежит ниже точки разветвления (бифуркации) А. Участок АВ соответствует неустойчивым равновесным формам, участок ВР — устойчивым. Точка А отвечает верхней критической нагрузке Р , точка В — нижней критической нагрузке Р . Верхней критической нагрузкой называют наибольшую нагрузку, до которой исходное состояние равновесия оболочки [c.127]

Для одного и того же значения V кривые Р = [ ( ) имеют две ветви верхняя соответствует параметру верхней критической нагрузки Рд, а нижняя — параметру нижней критической нагрузки Р . [c.289]

На фиг. 10 показаны кривые Р = (к), построенные для различных значений V верхняя ветвь соответствует параметру верхней критической нагрузки Р , а нижняя ветвь — параметру нижней критической нагрузки Р . [c.291]

Корни уравнений (з) определяют на цифровых электронных машинах и путем построения графиков нагрузка — прогиб находят верхние и нижние значения критической нагрузки для различных отношений / h, см. 124], 161. [c.301]

На участке АВ диаграммы равновесные формы являются неустойчивыми, а на участках АС и — устойчивыми. Для оболочек различают верхнюю критическую нагрузку и нижнюю критическую нагрузку Р . [c.254]

Верхней критической нагрузкой называется наибольшая нагрузка, до которой начальное равновесное состояние является устойчивым в малом, т. е. при малых отклонениях от начального равновесия (точка А). Нижней критической нагрузкой называется нагрузка, до которой начальное состояние является единственным устойчивым состоянием (точка В). [c.254]

Деформация идеальной оболочки при статическом нагружении и безмоментном напряженном состоянии происходит следующим образом. Вначале нагрузка растет до верхнего критического значения (точка А), затем оболочка совершит скачок (хлопок) к положению F, после чего нагрузка вновь будет повышаться. Процесс разгрузки происходит вначале по линии DFB и на уровне нижней критической нагрузки происходит скачок по линии BG и снижение нагрузки от точки G до точки О. [c.255]

Верхняя и нижняя критические нагрузки. Рассмотрим процесс монотонного нагружения системы, начиная [c.397]

J торцовая погонная нагрузка — верхняя и нижняя критические погонные нагрузки [c.188]

Пример 13.3. Деревянная стойка прямоугольного поперечного сечения (рис. 13.11) заделана на нижнем конце. Верхний конец может свободно перемещаться в главной плоскости инерции Oxz, а в главной плоскости имеет шарнирную опору. Материал стойки — сосна. Модуль упругости =10" МПа, расчетное сопротивление i = 13 МПа. Коэффициент условий работы = Определим критическую силу, критические напряжения и наибольшую допустимую величину расчетной нагрузки. [c.275]

Посредством первого метода знакопеременные нагрузки передаются от критической детали к предварительно нагруженному механизму, как это показано на рис. 16.1, а. Критическая деталь представлена пружиной А, которая должна обладать сравнительно малой жесткостью. Две жесткие пружины Б, Б обеспечивают предварительную нагрузку. Под действием повторных знакопеременных нагрузок верхняя и нижняя пластины должны циклически оттягиваться таким образом, чтобы большая часть нагрузки передавалась через жесткие пружи- [c.428]

Таким образом, нижняя критическая нагрузка определяется уровнем средних напряжений в оболочке, ниже которого не могут существовать другие равновесные формы, кроме исходной. Нижняя критическая нагрузка, найденная в первых решениях, лучше соответствовала эксперименту, чем классическая верхняя критическая нагрузка. В связи с этим появились рекомендации оценивать устойчивость оболочек по нижней критической нагрузке, а вместе с тем и большое количество решений нелинейных задач в указанной постановке. [c.10]

Положение несколько изменилось в связи с привлечением к исследованиям ЭЦВМ. Появилась возможность уточнять решения, увеличивая число степеней свободы оболочки. В результате в ряде работ [7.13, 7.41, 7.43, 7.50] было найдено, что нижняя критическая нагрузка уменьшается с увеличением числа членов, удерживаемых в разложении искомых функций. Величина ее для случая осевого сжатия оболочки составляет сотые доли величины верхней классической нагрузки, причем соответствующие ей прогибы имеют большую величину, при которой под сомнение ставится корректность применения исходных уравнений. Более того, в некоторых работах получены отрицательные значения нижней критической нагрузки. Эти, а также некоторые экспериментальные работы [7.56, 7.57], в которых было дано обоснование нелинейной теории, изменили прежнюю точку зрения на нижнюю критическую нагрузку как на характеристику устойчивости оболочек. [c.10]

В экспериментах А. В. Погорелова [4.10] испытывались оболочки, полученные напылением меди в вакууме на геометрически совершенный полированный сердечник. Величина модуля была принята равной среднему значению 0,9-10 кГ/см , полученному на медных образцах, изготовленных напылением в вакууме в сходных условиях. Оболочки имели размеры R -= А см, L = S см, h = 0,03 0,09 мм. Испытания проводились на специальной установке. Особое внимание уделялось равномерности распределения усилий по окружности. Замерялись верхняя и нижняя критические нагрузки, соответствующие максимальной величине воспринимаемой оболочкой силы в процессе деформирования. Было получено = 0,931,04. Величина нижней критической нагрузки соответствовала сн = [c.131]

Согласно геометрической теории [4.10] величина нижней критической нагрузки геометрически совершенной неограниченно упругой оболочки примерно в четыре раза меньше величины верхней критической нагрузки (kt = 0,225). Это формула рекомендуется для оболочек, удовлетворяющих условию ша > 1 (Ы2 - Опч М /г). [c.162]

Штрихпунктиром нанесена верхняя граница для случая R/h = 400, сплошная линия соответствует нижней эксперимен-гально полученной критической нагрузке — постоянной для всех [c.170]

Касательно-модульная (F) и приве-денно-модульная (Р ) нагрузки иногда называются соответственно нижней и верхней критическими нагрузками-, последние ограничивают область, в которой осуществляется выпучивание. [c.276]

Мы рассмотрим верхнюю и нижнюю критические нагрузки. [c.277]

Верхняя критическая нагрузка соответствует точке бифуркации равновесия при фиксированных значениях внешних сил] в сечениях полосы при выпучивании будут возникать области разгрузки. Нижняя критическая нагрузка — наименьшая нагрузка, при которой возможно выпучивание в условиях продолжающегося нагружения. [c.277]

По теоретическим данным, нижнее значение критической нагрузки составляет 80% верхнего, полученного для идеальных оболочек [10]. Для длинных оболочек нижние критические напряжения можно считать совпадающими с верхним значением. [c.68]

В. В. Кабанов испытал И точеных дюралюминиевых оболочек (рис. 13.4). Оболочки были выточены на токарном копировальном станке. На рис. 13.5 показана диаграмма деформирования оболочки. По оси ординат отложена сила Q, по оси абсцисс— перемещение свободного края в направлении действия силы. Процесс деформирования протекал следующим образом. В докритической стадии прогибы пропорциональны силе. При верхней критической нагрузке Q = 154 кГ (ka = 0,63) хлопком образовались две косые вмятины на одной из боковых поверхностей. Нагрузка несколько упала (точка А). При дальнейшем нагружении произошел второй хлопок, образовались еще две вмятины. Нагрузка снизилась еще немного (точка Е). При раз-гружении последовательно наблюдалось несколько хлопков. Сначала исчезли две появившиеся последними вмятины, нагрузка возросла (точка В). Потом исчезли последовательно две оставшиеся вмятины (точки С, D). Оболочка возвратилась в исходное состояние. Таким образом, обнаружено несколько закрити-ческих равновесных форм, соответствующих разному числу вмя-тин. Наблюдались и промежуточные слабые выхлопы, когда число вмятин не менялось, но глубина их уменьшалась. Нагрузка выхлопа с ветвей равновесных состояний (точки В, С, D) являются нижними критическими. Наименьшая из них равна 126 /сГ (kd = 0,46). Отношение наименьшей нижней критической нагрузки к верхней равно 0,82. В отличие от случая осевого сжатия эта величина сравнительно высокая. [c.203]

Прокладки полугнездовых фланцевых уплотнений. Эти уплотнения характеризуются наличием внешних выступов на нижнем фланце, образующих посадочные места для резиновых прокладок. Толщина прокладок должна быть выше выступов посадка прокладки идет вплотную к выступу или с зазором Аг (см. рис. 8.1,6) по радиальному направлению. При некоторой нагрузке на верхний фланец, приводящей к контактному давлению I, создается осевое сжатие прокладки г. Если этим нагружением еще не выбрана разница между толщиной прокладки и высотой выступа нли не выбран зазор Аг между выступом и прокладкой, то разуплотнение узла следует линейной зависимости / от / кр- Это показано на участке 1 (рис. 8.8) (повторяется зависимость, приведенная на рис. 8.2). Однако в тот момент, когда прокладка при радиальном смещении коснется выступа, при дальнейшем повышении р (участок 2) кривая критического давления /Окр возрастает более круто, чем на участке 1 — проявляется самоуплотнение [17]. [c.229]

Пунктирными линиями дается теоретическое значение критической нагрузки, при этом нижняя кривая у каждой группы точек соответствует нагрузке для узлов в виде цилиндрических шарниров, а верхняя кривая—для жестких узлов. Как видно, экспериментальные точки располагаются между эпгми теоретическими границами. [c.256]

Тонкостенная цилиндрическая круговая оболочка сжата осевой силой Р=5200 кГ. Определить верхнее и нижнее значения критической силы и величину коэффициента запаса устойчивости, с которыми работает оболочка при данной нагрузке. Во сколько раз следует увеличить коэффициент запаса, если расчет вести по верхнему значению критических напряжений Дано =0,7-10 кГ1см , t=l мм, 7 =200 мм. [c.218]

При выполнении практических расчетов в этих условиях ориентация на нижнюю критическую нагрузку теряет всякий смысл. Интервал между верхним и нижним значениями критических нагрузок в ряде случаев настолько широк, что даже в самом первом приближении пикого не может удовлетворить. [c.145]

Описанное явление можно наблюдать при любой нагрузке выше нижней критической р и ниже верхней критической р. Чем ближе сила к верхнему пределу, тем меньшее возмущение требуется, чтобы перебросить систему из положения ф = 0 в положение ф = я. Если под устойчивостью системы понимать ее способность сохранять свое состояние неизменным, то следует считать, что при нагрузке в указанном интервале равновесие ф = о неустойчиво относительно конечных возмущений, или, как говорят, неустойчиво в болыиом. В то же время при нагрузке Р < р <. р это равновесие устойчиво по отношению к бесконечно малым возмущениям, или устойчиво в малом. Заметим, что для системы с устойчивым закритическим поведением при нагрузке р р первоначальное состояние устойчиво не только в малом, но и в большом. Таким, например, является положение [c.405]

Пусть система типа изображенной на рис. 18.60 выступает в роли идеализированной расчетной схемы некоторой конструкции. Так как при всякой нагрузке из интервала р <.р< р такая система в принципе может иметь два равновесных положения, устойчивых в малом, то границу устойчивости первоначальной формы равновесия конструкции, казалось бы, следует установить на уровне нижней критической нагрузки. Однако, как ясно из предыдущего, переход системы из одного положения равновесия в другое, не смежное с ним, требует, вообще говоря, больщих случайных воздействий, вероятность которых обычно невелика. Поэтому границей устойчивости конструкции принято считать не нижнюю критическую нагрузку идеальной системы, а верхнюю критическую, полученную для неидеальной систе.мы с заданным из каких-либо соображений уровнем несовершенств (см. конец раздела 4). [c.406]

Например, система, изображенная на рис. 18.76, а, в зависимости от жесткости с вертикальной пружины имеет одну из диаграмм на рис. 18.76,6. Если с = 0, то верхняя Р и нижняя Р критические нагрузки равны по абсолютной величине (кривая 1). С ростом жесткости с нисходящий участок диаграммы уменьщается, стягиваясь в точку (кривая 3). При дальнейщем увеличении с диаграмма становится всюду восходящей (кривая 4). При монотонном нагружении системы с диаграммой 2 перемещение узла f сначала растет непрерывным образом ОА на кривой 2), затем меняется скачком (А- В) и снова увеличивается непрерывно (ВС) соответствующие положения системы [c.417]

При разгрузке две рассматриваемые системы ведут себя также по-разному. При уменьшении нагрузки первая система в обратном порядке проходит все этапы нагружения в точке бифуркации устойчивое отклоненное положение равновесия сменяется устойчивым неотклоненным положением (рис. 1.10, а). Вторая система проходит через новую точку бифуркации В2, где становится неустойчивым отклоненное положение равновесия. При достижении точки бифуркации система возвращается в исходное положение путем перескока (рис. 1.10, б). В таких случаях точку Bi иногда называют верхней критической точкой, соответствующее ей значение нагрузки — верхним критическим значением. Точку 5а называют нижней критической точкой, соответствующее ее значение нагрузки — нижним критическим значением нагрузки. Эти значения нагрузок будем соответственно обозначать (или Р р) и f 2кр- Так, в рассмотренном примере = = с1 и Ракр = —с/. [c.17]

Лроверка на устойчивость плоской формы изгиба мостовой коробки с мембранами может выполняться как для каждой продольной балки с расчетной длиной пролета U между соседними узлами связей, так и для коробки (набора) в целом (I — длина между опорами). Ниже решение ведем для всей балки, как дающее меньшее значение критической нагрузки. При выводе выражения критерия устойчивости для рассматриваемой схемы используем общие результаты исследований по теории устойчивости [1]. Для достаточно жестких связей (концевых и промежуточных мембран, а также листов верхнего и нижнего поясов) коробка подобного типа приближается по характеру возможной общей деформации к случаю поворота монолитных поперечных сечений без искажения их контуров. [c.7]

Результаты испытаний на этапе 1 РЦИ, которые обычно выполняются в лабораторных условиях по определяющему параметру, например температуре или нагрузке, являются базовыми для последующих испытаний. На этапе 1 проводится выбраковка по признаку влияния определяющего параметра (например, температуры или нагрузки на / или I). Это аналогично требованию, чтобы уравнение / = f (pi, Рг, Рз, — Ры) было заменено на упрощенное / = f (pi). При этом предполагается, что множество значений определяющего параметра Pib большей мере, чем остальные Ра, Рз,. .. р , влияют на / и 7. Такой подход оправдан для контроля качества материалов, область применения которых определена множеством точек ф, представляющих какую-либо зону. Верхняя граница этой зоны (sup — супремум) представляет собой множество точек М, а нижняя граница (inf -инфинум) — множество точек т, т.е. М = sup I, am = inf Так выявляют границь применения сочетания материалов. Эти границы контролируются независимыми критериями, например термпературно-кинетическими [46, 48]. Основной характеристикой при выявлении температурно-кинетических критериев является критическая температура, характеризующая переход от умеренного трения и изнашивания к интенсивному и зависящая от режима работы узла трения. Например, вид критерия применительно к смазочному материалу определяется возможностью реализации критической температуры вследствие термического разрушения адсорбционных смазочных слоев и последующего металлического контакта (первая критическая температура) или вследствие износа и термической деструкции модифицированных слоев, которые образуются в результате химической реакции активных компонентов смазочного материала с металлом поверхности трения при повышенных температурах. Это явление имеет место при второй критической температуре [48, 49, 50]. Методы, посредством которых можно выявить температуры, соответствующие этим критериям, стандартизованы (ГОСТ 23.221-84). [c.184]

Верхняя граница обратной связи между локальной критической тепловой нагрузкой и локальной массовой скоростью подтекания жидкости к сечению кризиса в дисперсно-кольцевом потоке ввиду отсутствия соответствующих опытных данных пока не ясна. Нижняя же граница этой связи, очевидно, соответствует случаю, когда dwldz)=Q и кризис теплоотдачи описывается балансовым соотношением [c.33]

Результаты опытов, проведенных с верхним гибом, подтверждают сказанное. На рис. 3.26 приведено сопоставление граничных паросодер-жаний, полученных при верхнем a и нижнем положениях гиба a fp. Сопоставление выполнялось при одинаковых массовых скоростях, тепловых нагрузках и относительных расстояниях от гиба. Как видно из ри сунка, отклонения граничных паросодержаний от биссектрисы носят несистематический характер и не превышают +15% (кроме трех точек). Таким образом, в исследованных условиях ориентация гиба несущественно сказывается па параметрах, определяющих величину критической тепловой нагрузки на примыкающих к гибу участках. Обнаруженное снижение критического теплового потока на участке трубы перед гибом требует при конструировании таких каналов введения соответствующих поправочных коэффициентов. [c.133]

Эту нагрузку, соответствующую точке бифуркации В , иногда называют верхней критической и обозначают /кр в отличие от соответствующей точке Ва нижней критической нагрузки акр. при превышении которой становятся возможными новые, отличные от начального, состояния равновесия идеально правильной оболочки (см. рис, 8.13, б и 8.14, б). Для расчета силовых конструкций величина FgKp не представляет практического интереса и нами не рассматривается, [c.247]

Отношение нижнего критического напряжения к верхнему в этих решениях изменялось от 0,3 до 0,55. Позже, когда благодаря ЭВМ появилась возможность повысить порядок аппроксимации функции прогиба, было показано [7.13, 7.29, 7.50, 7.33], что это отношение существенно изменяется при увеличении числа удерживаемых в ряде (6.1) членов. История этого вопроса показана в табл. 7.1. Увеличение числа варьируемых параметров привело к снижению величины ken до 0,07. Из таблицы видно, что прогибы, соответствующие нижней критической нагрузке, имеют большую величину. Для практики они вряд ли представляют интерес. К тому же уравнения Доннелла при таких смещениях, по-видимому, использовать нельзя. [c.119]

Точеные оболочки на специальной установке, позволяющей давать боковое давление жидкостью, испытывались В. А. Нагаевым [8.12]. Образцы имели размеры LjR = 0,5 2, h = = 0,5 -Ь 0,8 мм, R — 10,3 см. Материал ст. 20, эллиптичность не превышала 0,05—0,06 мм, разностенность — 0,03 мм. Исследовались три типа граничных условий шарнирное опирание, защемление и опирание (образец с промежуточной диафрагмой). У оболочек с упругим защемлением образовались эллиптические суживающиеся к краям выпучины. При шарнирном опирании выпучины имели прямоугольную форму. При смешанных граничных условиях было смешанным и волнообразование. Критическое давление для шарнирно опертых образцов составляло 73 —90% от верхнего критического давления. Короткие образцы (L/R = 0,7 ч- 2) дают лучшее совпадение с результатами нелинейной теории, длинные же — с линейной теорией. Очень короткие оболочки L/R < 0,7) теряли устойчивость при нагрузке, меньшей нижней критической. Для оболочек с упругим защемлением критическая нагрузка на 20—30% выше нагрузки оболочек с шарнирным опиранием и ниже на 25—43% верхней критической нагрузки защемленной оболочки. В зависимости от длины оболочки соотношение между экспериментальной и теоретической критическими нагрузками изменяется точно так же, как и при шарнирном опирании. С укорочением оболочки расхождение увеличивается. [c.154]

Для стальной оболочки, например ( = 2-10 кГ/см ) Стпч = = 4-10 кГ смР-), это соответствует величине / //г > 2000. Из всего сказанного можно заключить, что при кручении влияние на устойчивость оболочки оказывают неосесимметричные начальные прогибы. Они существенно понижают верхнюю критическую нагрузку, но не так сильно, как в случае осевого сжатия. На величину нижней критической нагрузки начальные прогибы, как показано А. В. Саченковым [8.15 значительного влияния. [c.162]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...