Интенсивность поперечного сжатии

Физический смысл величин, введенных в формулах (2.10.5), виден из рис. 5 m — интенсивность поперечного сжатия Z — нормальная равнодействующая сил, приложенных к лицевым поверхностям оболочки. [c.27]

Интенсивность поперечного сжатия 27 [c.511]

Исследование разрушения образцов с инверсионными укладками показало, что все они разрушаются без расслоения. Измерение деформаций свободных кромок выявило, что при нагружении образцов растягивающей силой все они сжимаются, причем поперечное сжатие в зоне кромок у образцов со схемами армирования [90°2/ 30°] , [90°/ 30°], и [90°/( 30°)з] было интенсивнее, чем в средней по ширине зоне. Следовательно, у этих образцов происходило естественное упрочнение кромок, которое предотвращало их расслаивание. Такое поведение свободных кромок обеспечивалось изменением знака у инверсионных образцов (табл. 5.1). Прочность инверсионных образцов для все. укладок была выше прочности соответствующих базовых образцов. Максимальное различие прочностей (максимальное упрочнение) 41 % получено для укладок с наибольшим рассчитанным значением нормальных межслойных напряжений ([ 30°/90°] и [90°/ 30°]j). Экспериментальные результаты для остальных укладок показали хорошее соответствие с оценкой стЦ зх меньше кромочное напряжение, тем меньше эффект упрочнения (табл. 5.1). [c.312]

Представим себе стеклянный куб, в котором возбуждены три ультразвуковые волны в направлениях, перпендикулярных к трем его граням, для чего, например, к граням куба приклеены одинаковые пьезокварцевые пластинКи, возбуждаемые на собственной частоте упругих колебаний куба. При таком выборе частоты в кубе возникают стоячие ультразвуковые волны, пересекающиеся под прямым углом. Оказывается, однако, что для достижения желательного результата нет нужды в таком сравнительно сложном методе возбуждения волн. Достаточно приклеить кварц (или притереть его на масле) к одной из граней куба или, еще проще, установить куб на горизонтально расположенной пьезокварцевой пластинке. При этом в результате поперечного сжатия в кубе возбуждаются интенсивные упругие собственные колебания также и в направлениях, параллельных поверхности кварца. Поскольку пьезокварцевая пластинка может быть возбуждена на очень большом числе гармоник (см. гл. П, 5, п. 2), всегда можно подобрать одну или несколько гармоник, для которых получается особенно сильный резонанс куба. [c.346]

На рис. 15.13 [4] приведены результаты расчета для квадратной идеальной панели при одновременном действии постоянной поперечной нагрузки интенсивностью q и сжимающей силы. Как видно, характер кривых тот же, что и в случае сжатия панели с начальным прогибом (см. рис. 15.12). При значительном начальном прогибе или поперечной нагрузке предельные точки исчезают и задачи упругой устойчивости не возникает. [c.336]

Следует заметить что предел выносливости а ]р при центральном растяжении-сжатии образца составляет примерно 0,7...0,9 предела выносливости о 5 при симметричном цикле изгиба. Это объясняется тем, что при изгибе внутренние точки поперечного сечения напряжены слабее, чем наружные, а при центральном растяжении-сжатии напряженное состояние однородно. Поэтому при изгибе развитие усталостных трещин происходит менее интенсивно. [c.551]

В общем случае величину ДЭ следует подсчитывать через начальные усилия Т1, Ту, по зависимости (5.4). Например, если прямоугольная пластина с закрепленным относительно поперечных перемещений контуром сжата произвольно изменяющимся вдоль стороны пластины усилием интенсивности qx = qx (у) [c.182]

Прогиб ПЛИТЫ относительно криволинейных ребер ведет к уменьшению в ней сил сжатия в направлении линейных образующих, а при больших прогибах — и к возникновению между ребром н плитой сил растяжения (рис. 3.26). Это в свою очередь вызывает перераспределение сил Л/г, направленных перпендикулярно к поперечному сечению панели в упругой стадии в месте перелома вертикальная составляющая сил Ми направленных вдоль линейных образующих, вызывает растяжение ребра и плиты около него, а при действии между ребром и плитой сил растяжения пх равнодействующая направлена вниз и вызывает сжатие этих участков (рис. 3.26). Кроме того, интенсивный рост прогибов плиты при образовании трещин сопровождается увеличением сил N2 и предельного значения, равного Л/пр.г, [c.229]

При сжатии в продольном направлении стержень в поперечном направлении будет расширяться, тем самым растягивая трубчатую рубашку, создавая в ней внутреннее давление с интенсивностью q. В свою очередь трубка будет передавать на стержень сжимающее боковое давление той же интенсивности д. Таким образом, второе главное напряжение в нашем элементарном кубике будет [c.67]

Шарнирно опертая по концам балка двутаврового сечения длиной 1 = 5 м сжата центрально приложенными продольными силами ЛГ—30 т и в плоскости наибольшей жесткости несет равномерно распределенную нагрузку интенсивности = 550 кг/м (см. рисунок). В направлении, перпендикулярном к плоскости стенки двутавра, пролет балки разделен связями пополам. При допускаемом напряжении [а] = 1600 кг/см подоб- К задаче 12.33. рать поперечное сечение балки. Использовать [c.353]

Особенно благоприятные условия для развития усталостных трещин появляются у коленчатых вал"ов, подвергавшихся ремонту. После механической обработки значительно снижается твердость металла на рабочей поверхности, существенно перераспределяются остаточные напряжения, понижается жесткость вала. Вместо имевшихся в поверхностном слое остаточных напряжений сжатия могут возникнуть напряжения растяжения, благоприятствующие развитию усталостных трещин. При ремонте обычно уменьшается поперечное сечение шеек коленчатого вала и, следовательно, понижается его жесткость, поэтому во время работы двигателя при той же нагрузке возрастают деформации и повышается напряженность отдельных участков вала. При повышении напряженности увеличивается влияние адсорбции и коррозии и возрастает интенсивность развития усталостных трещин. Для увеличения долговечности при ремонте шейки коленчатых валов целесообразно подвергать поверхностной пластической деформации, термической обработке и другими способами упрочняющей технологии. [c.104]

Таким образом, в момент полною охлаждения (фиг. 103, в) полоса в районе, подвергавшемся сосредоточенному нагреву, будет иметь зону с местными пластическими деформациями сжатия. В силу тех же причин, которые были указаны выше при определении действительных деформаций для условия сосредоточенных тепловых деформаций, в данном случае относительные деформации в поперечном сечении полосы в соответствии с гипотезой плоских сечений и условиями равновесия будут определяться прямой Д. При этом подобно тому, что уже отмечалось ранее, будут существовать участки с упругими деформациями (заштрихованные на фиг. 103, в), а также и с пластическими деформациями. Существенной разницей для этих двух случаев является то, что знаки соответствующих участков эпюр будут обратные. Так например, в зоне сосредоточенного нагрева в момент нагрева наблюдалось сжатие, тогда как к моменту полного охлаждения в ней будет иметь место растяжение. Эта зона вследствие сопротивления соседней части сечения будет иметь значительно меньшее действительное относительное укорочение по сравнению с тем относительным укорочением е л.сж которое в ней было бы при отсутствии связи между отдельными продольными волокнами. В подавляющем большинстве случаев при сварке условия образования деформаций и напряжений таковы, что в зоне шва, подвергавшейся наиболее интенсивному нагреву, появляются остаточные растягивающие напряжения, тогда как местные остаточные деформации в этом участке проявляются в виде некоторого укорочения. [c.203]

В качестве примера рассмотрим схему, изображенную на рис. 43. Будем считать, что жесткость всех вантовых элементов на растяжение-сжатие равна = 5000 Т, поперечная нагрузка на них — равномерно распределенная с одинаковой для всех вант интенсивностью <7 = 0,1 Т/м, изгибная жесткость также одинакова для всех участков / = 40 000 (нумерация вант и участков показана [c.85]

Если к участку балки приложена равномерно распределенная нагрузка интенсивностью д, эпюра поперечной силы ограничена наклонной прямой (рис. 4.14), а эпюра М - квадратной параболой. При построении эпюры изгибающих моментов на сжатых волокнах выпуклость параболы направлена в сторону, противоположную направлению действия распределенной нагрузки. В сечении, где поперечная сила, изменяясь непрерывно, обращается в ноль, изгибающий момент экстремален максимален при изменении знака поперечной силы с плюса на минус и минимален в противоположном случае (см. рис. 4.14,а, б). [c.125]

Полученные в опытах теневые фотографии показывают, что процесс возникновения и развития возмущений в струе гелия под воздействием звука высокой интенсивности при внешнем поперечном воздействии происходит иначе, чем в воздушной струе с тем же динамическим напором. В воздушной струе при прохождении фронта звуковой волны (фазы максимального сжатия в пилообразной волне, генерируемой излучателем Гартмана) через кромку сопла образуется отчетливый вихрь сложной формы, изменяющийся при распространении вниз по потоку и взаимодействии с соседними вихрями. Расширение воздушной струи под действием звука высокой интенсивности связано с изменением поперечных размеров этого вихря. В струе гелия такое отчетливое вихреобразование под действием звука высокой интенсивности не наблюдается, а возникшее возмущение затрагивает, главным образом, в отличие от воздушной струи удаленную от излучателя границу струи. Сам факт возникновения довольно компактного возмущения при прохождении фазы максимального сжатия [c.41]

От других труб она отличается оригинальным конструкторским оформлением как соплового ввода устройства закрутки потока, так и устройства, раскручивающего поток, в виде камеры прямоугольной формы, которой завершается формирование внутреннего контура камеры энергоразделения. Устройство ввода сжатого воздуха в виде интенсивно закрученного потока состоит из двух, имеющих торцевое сопряжение, частей — диффузора и конфузора. Диффузорная часть собственно и выполняет роль соплового ввода, имеющего близкую к спиральному форму. Поперечное сечение сопла выполнено прямоугольной формы с соблюдением рекомендации А.П. Меркулова по соотношению между его длиной и высотой 6 Л = 2 1. Внутренняя поверхность имеет форму усеченного конуса, что позволяет сформировать у выходящего потока осевую составляющую скорости и в некоторой степени снизить количество влаги у относительно теплых масс газа, стекающих по торцевой стенке диафрагмы и подмеши- [c.80]

Рассмотрим сжатые оболочки или пластины, находящиеся в плоском безмоментном напряженном состоянии. Для исследования возможной бифуркации состояния равновесия или квазистатиче-ского процесса нагружения воспользуемся методом Эйлера. Приложим статически к оболочке или пластине малую поперечную возмущающую распределенную нагрузку интенсивностью tq, которую затем статически же снимем. Допустим, что оболочка либо пластина не вернулась в исходное состояние, а перешла в смежное сколь угодно близкое моментное состояние и на ее поверхности появились локальные выпучины. Каждую такую выпучину с достаточной для практики степенью точности можно рассматривать как пологую оболочку и воспользоваться изложенной в 10.11 теорией упругих пологих оболочек. При переходе оболочки в смежное состояние точки срединной поверхности получат дополнительную деформацию бе,7, прогиб —6mi = y, а усилия и моменты — приращения 6Nij, bMij. На основании уравнений (10.111), (10.126) получим [c.324]

Отдельные статические и усталостные испытания были проведены Отделением испытаний лаборатории динамики полета на базе ВВС США Райт-Петтерсон. При статических испытаниях деталь выдержала восемь циклов нагружения до максимальной нагрузки, часть из них при температуре 176 °С. Разрушение при статических испытаниях произошло при нагрузке, составляющей 123,5% критической расчетной для температуры 176° С. Исследования показали, что первая стадия разрушения началась при нагрузке, составляющей 105% максимальной расчетной, в прокладке под болт внешнего обшивочного листа, работающего на сжатие и располон енного над передней средней нервюрой в зоне высокой концентрации напряжений. Последующий сдвиг болтами привел к разрушению наконечников лонжеронов вследствие поперечного изгиба, затем последовало интенсивное вторичное разрушение обшивок и лонжеронов. Все деформации оставались [c.148]

Внезапное расширение потока. Сочленение труб различного диаметра приводит к добавочным потерям, обусловленным внезапным расширением или внезапным сжатием потока. При входе в широкую часть канала возникает (рис. 9.8) струйное течение со свободной границей, расширяющейся в направлении продольной оси х. На некотором расстоянии от входного сечения 1—/ внешняя граница струи достигает стенок канала и далее течение происходит вновь с фиксированной внешней границей. В данном случае участок местного сопротивления состоит из участка расширения длиной /р и участка выравнивания /в, где неравномерный профиль скорости, показанный на рис. 9.8 кривой abai, принимает в сечении 2—2 форму, характерную для турбулентного течения в трубе при стабилизированном течении. На участке расширения /р между стенкой и границей струи устанавливается сложное вихрев,ое движение, интенсивность которого определяется как формой поперечного сечения канала, так и степенью его расширения. [c.260]

При высокой температуре (650° С) упругопластическое циклическое деформирование указанной стали с заданной амплитудой нагрузки или деформации сопровождается, как и при комнатной температуре, изменением коэффициента поперечной деформации х. При этом максимальное значение р не превышает 0,5 как в полуциклах растяжения, так и в нолуциклах сжатия. В соответствии с опытными данными при комнатной и повышенной температурах наиболее сильное изменение коэффициента р имеет место в первые циклы нагружения. Это обстоятельство связано с тем, что на начальной стадии упругопластического циклического деформирования для большой группы металлов наблюдается наиболее интенсивное изменение ширины петли. [c.49]

Трещина в балке прямоугольного сечення. Цусть балка прямоугольного поперечного сечения подвергается знакопеременному чистому изгибу моментом, М, приходящимся на единицу толщины балки (в направлении нормали к плоскости рис. 139), так что Мщах М —Мтах- Пусть трещины длины I развиваются симметрично с краев полосы шириной L (предполагаются выполненными условия плоской задачи теории упругости). Считаем, что при сжатии трещина закрывается. В этом случае коэффициент интенсивности напряжений равен [c.351]

Результаты расчета процесса деформирования панели без учета разрушения приведены на рис. 23—25 (для момента времени t = 5 мкс) и рис. 26—28 (для i = 13 мкс). На рис. 23, 26 показаны изолинии компонент напряжений в связующем Oz°, (й, б, в) и распределение напряжений а/ (г) в волокнистой ткани композиционного материала в сечении панели. Для каждой компоненты напряжений указаны диапазоны изменения значений в данный момент времени. Цифры на изолиниях от 1 до 9 соответствуют следующим уровням напряжений —10, 10, —100, 100, —200, 200, —300, 300, —500 МПа. Как видно на рис. 23, ударная волна объемного сжатия отразилась от границы НМ и вызвала интенсивную волну растяжения в продольном и поперечном направлениях в прилегающих к границе слоях КМ. В центре сечения имеет изолинии с номерами 4 и 6, что соответствует уровням напряжений 100 и 200 МПа, напряжение имеет изолинии 4, 6, 8, что соответствует значениям 100, 200, 300 МПа (см. рис. 23). Данные значения напряжений существенно превышают предел прочности связующего, поэтому в указанных зонах следует ожидать интенсивного разрушения связующего. Напряжения в волокнах также превышают предельные значения на растяжение, но в другой области сечения панели. Это свидетельствует о том, что разрушение в КМ может носить очень сложный характер. В момент времени = 5 мкс отчетливо прослеживается разнонаправленность горизонтальных скоростей в соседних слоях левой и правой частей сечения панели (см. рис. 24), что говорит о возможности разрушения путем расслоения из-за больших сдвиговых деформаций. Заметное выпучивание тыльного слоя низкомодульного материала над зоной локального нагружения (см. рис. 26) свидетельствует о существенных растягивающих деформациях вдоль оси г, что может приводить к разрушению путем откола элементов тыльной части панели. [c.157]

Мы разберем пример, основываясь на общих выводах предыдущего параграфа. Пусть цилиндрическая трубка испытывает равномерное осевое сжатие с интенсивностью Р на единицу длины контура поперечного сечения. Если радиус срединной поверхности обозначить через а, то полное сжимающее усилие, которое будет действовать на трубку, будет иметь величину 2тгаР. Длину трубки мы обозначим через I, а толщину через 2А. Мы будем исходить из равновесия трубки в сжатом состоянии. Пусть трубка опирается своими краями д- = 0 и л = /свободно. Если мы обозначим погонные внутренние силы так же, как и в предыдущем параграфе, то при рассматриваемом состоянии равновесия будет отлична от нуля лишь погонная сила T , причем Т — — Р. Поэтому на основании формул (91) предыдущего параграфа для удлинений срединной поверхности получаются следующие выражения [c.366]

Воздушная камера отличается тем, что при сжатии в нее перетекает воздух, чем создается интенсивное движение воздуха, способствующее смесеобразованию, которое осуществляется в основном в полости цилиндра, где установлена форсунка. Частично топливо попадает и непосредственно в воздушную камеру. При расширении воздух поступает из воздушной камеры в цилиндр, что способствует продолжающемуся перемешиванию смеси и более интенсивному горению. Воздушные камеры сначала помещались в поршне (фиг. 214). Образовывались они специальным стаканом, вставленным в поршень. Камера сгорания а соединяется с полостью цилиндра с каналом й в специальной вставке из жароупорной стали. Соединительный канал помещен во вставке приблизительно в центре по отношению к цилиндру. Форсунка помещена в головке так, что при положении поршня в в. м. т. сопло форсунки оказывается против соединительного канала. Так же, как и в вихревых камерах, при движении поршня кв.м. т. воздух из полости цилиндра вытесняется в камеру а через соединительный канал й. Благодаря сравнительно небольшим размерам поперечного сечения канала скорость перетекания воздуха обьгчно бывает довольно больпюй. При перетекании воздуха из цилиндра в кшеру в ней [c.175]

В случае волокнистых однонаправленных композитных материалов, армированных короткими волокнами (волокнами конечных размеров в продольном направлении), взаимодействие между соседними волокнами может реализоваться как в плоскости поперечного сечения (между соседними параллельными волокнами), так и в продольном направлении (между соседними волокнами в направлении действия сжимающих напряжений). Исследование таких проблем в рамках трехмерной линеаризированной теории устойчивости деформируемых тел существенно усложняется, так как в этом случае получаем неоднородное (двухмерное или трехмерное) докритическое состояние вполне очевидно, что в рассматриваемых задачах конкретные результаты можно получить лишь при помощи современных численных методов. При вышесказанном подходе рассматриваемая проблема начала разрабатываться лишь в последние два года. Так, в случае волокнистых однонаправленных композитных материалов, армированных короткими волокнами, при малой концентрации наполнителя приходим к простейшей эталонной задаче об устойчивости одного короткого волокна (волокна конечных размеров в продольном направлении) в бесконечной матрице при сжатии па бесконечности усилиями постоянной интенсивности, направленными вдоль волокна. Заметим, что в случае одного короткого волокна также получаем задачу с неоднородным докри-тическим состоянием конкретные результаты даже в этой эталонной простейшей задаче, характерной для рассматриваемой проблемы, получаются с привлечением только численных методов. При вышеизложенной постановке в рамках плоской задачи при моделировании матрицы и волокна линейно-упругим сжимаемым телом ряд конкретных результатов изложен в [8, 9]. Настоящую статью можно рассматривать как продолжение исследований [8] для однонаправленных волокнистых композитных материалов, армированных короткими волокнами, применительно к материалам с малой концентрацией наполнителя, когда можно выделить два соседних волокна (вдоль направления действия сжимающих напряжений), для которых (в силу близкого их размещения) необходимо учитывать взаимодействие двух волокон при потере устойчивости. Исследование проводится также в рамках плоской задачи при моделировании матрицы и волокон линейно-упругим сжимаемым телом при этом приводится сравнительно краткая информация о применяемом численном методе решения задач и его реализации, поскольку более подробно указанные вопросы могут быть изложены в публикации в другом издании. Основное внимание в настоящей статье уделено анализу полученных закономерностей о взаимовлиянии двух коротких волокон в матрице при потере устойчивости [c.332]

Качество изготовления днищ по приведепиой технологической схеме улучшается благодаря тому, что кольцо матрицы первого перехода располагается в зоне диаметра нейтрального сечения заготовки или. несколько выше его, создавая перегиб (поперечное ребро жесткости), препятствующий при дальнейшей вытяжке (см. схему рис. 25, в, л, м) интенсивному гофро-образованию сжато-растянутой зоны заготовки. Эффективным является применение этого метода при относительных толшинахднищ [c.70]

Для образцов, вырезанных в направлении по основе и утку стеклоткани при нагружении изгиб от нагревателя , можно различить две основные стадии разрушения. Первой, подготовительной, стадией является упруго-пластическая деформация нормального сжатия на нагреваемой поверхности. Эта деформация возрастает по мере нагрева образца и вызывает перемещение нейтральной линии образца в направлении его нижней поверхности. Вторая стадия разрушения характеризуется потерей устойчивости сжатыми слоями образца и сопровождается возникновением сдвиговых складок, направленных под углом около 45° к плоскости поперечного сечения образца. Глубина потерявшего утойчивость слоя зависит от степени прогрева образца, т. е. от продолжительности и интенсивности теплового воздействия и теплофизических свойств изучаемого материала. [c.138]

При проявлении электрогидравли-ческого эффекта происходит мгновенное (10—100 мкс) выделение энергии, накопленной в конденсаторной батарее посредством импульсного разряда в жидкости. Схема установки приведена на рис. 115. При разряде образуется плазменный канал с температурой 15—30 тыс. К. В канале, имеющем небольшое поперечное сечение, происходит интенсивный локальный разогрев жидкости. При этом в нем концентрируется энергия перегретого ионизированного газа и пара. Быстрое )асширение канала разряда в виде парогазовой полости (пузыря) под действием внутреннего давления создает в окружающей несжимаемой среде, какой можно считать жидкость, волны сжатия и импульсы давления. При интенсивном выделении энергии в канале скорость его расширения может превзойти скорость звука в жидкости, тогда волна сжатия превращается в ударную волну. Расширение полости продолжается до тех пор, пока давление в ней из-за инерции расходящегося потока жидко сти не станет меньше давления внеШ ней среды. С этого момента происходит обратное движение жидкости (полости захлопывается), давление газа в ней [c.174]

На рис. 6.2, б представлена схема течения, коюрая основана на анализе картин визуализации и результатов измерения параметров течения в струе зондовыми методами. Так как в сверхзвуковой струе основная масса газа течет в пределах сжатого слоя, то в этом слое наблюдается высокая концентрация частиц, что приводит к увеличению интенсивности рассеянного света, что в свою очередь проявляется в виде более светлой области поперечного сечения струи. [c.163]

Введем волны напряжения, рассматривая одномерную задачу о волнах сжатия в тонком упругом стержне (рис. 11.1). В этом простом примере будем рассматривать импульс напряжений интенсивности —а, движущийся слева направо вдоль стержня со скоростью Со- За время й1 фронт волны продвинется на расстояние йх = СоМ и элемент массы рАйх приобретет скорость V при действии импульса давления. Здесь р — плотность материала, А — площадь поперечного сечения стержня. Закон сохранения количества движения для элемента стержня имеет вид [c.386]

Степень сжатия поезда перед торможением оказывает влияние на уровень продолы1ых динамических сил в поезде. Если сжимать длинносоставный поезд тормозными средствами только локомотива, то требуется больше времени, что ведет к удлинению тормозного пути и нагреву бандажей (т. е. их про-вороту и появлению поперечных термических трещин в гребне), хотя уровень продольных сил будет ниже. Если растянутый поезд без сжатия останавливается тормозными средствами вагонов, то вследствие интенсивного замедления головной части (при глубокой разрядке тормозной магистрали первой ступенью) в поезде возникают наибольшие продольные силы. [c.182]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...