Сопла форсунок

Через сопло форсунки компрессорного двигателя с воспламенением от сжатия подается воздух для распы-ливания нефти, поступающей в цилиндр двигателя. Давление воздуха Pi = 5 МПа, а его температура / = 27° С. Давление сжатого воздуха в цилиндре двигателя Ра = == 3,5 МПа. [c.218]

Определить теоретическую скорость адиабатного истечения воздуха из сопла форсунки. [c.218]

Для распыливания топлива, поступающего в цилиндр компрессорного двигателя с воспламенением от сжатия, через сопло форсунки подается воздух с параметрами 5,5 МПа, 300 К- Давление сжатого воздуха в цилиндре двигателя равно 4 МПа. Определить теоретическую скорость истечения воздуха, а также действительную скорость Шд. Значение изоэнтропного к. п. д. сопла t)s = (шд/ш) = 0,9. [c.94]

Объем полости насоса и трубопровода V = 5 см модуль упругости жидкости ж=1,5-10 H/ м скорость плунжера Уп=1 м/с диаметр плунжера dn = 8 мм длина трубопровода /.= 100 мм внутренний диаметр трубопровода d = 2 мм эквивалентная длина форсунки 1 = 2 мм диаметр сопла форсунки d = 0,4 мм коэффициент гидравлических потерь системы форсунка —трубопровод, приведенный к диаметру сопла =1,5. Плотность топлива р = 850 кг/м . [c.159]

Сопла форсунок дизельных 10 — 240 [c.268]

Для предварительной оценки размера отверстий у сопла форсунки можно рекомендовать пользоваться эмпирическим графиком [16], приведённым на фиг. 128. По оси ординат отломлено суммарное сечение сопловых отверстий в мм , а по оси абсцисс секундный вытесняемый объём" в л/сек, определяемый по формуле [c.278]

Третье уравнение определяет связь между секундным расходом топлива и избыточным давлением р над отверстиями сопла форсунки [c.283]

На фиг. 28 показана переброска нагрузки с цилиндра 1 на цилиндр 2 и соответственное изменение температур выхлопа, что может иметь место в результате неплотности штока насоса во втулке, клапанов всасывающего, нагнетательного, отсечного и стержня и гнезда сопла форсунки, а также вследствие засорения мундштука форсунки и фильтра при насосе. [c.514]

Зная производительность и задавшись скоростью, можно определить диаметр жидкостного сопла форсунки, а в пневматических форсунках также и размеры щели для газа (или пара). [c.16]

Улавливание жидкости в мерные сосуды на заданном расстоянии от выходного сопла форсунки при разных угловых расстояниях от оси струи дало возможность определить распределение плотности орошения и скорости полета капель в этом сечении в зависимости от расхода (перепада давления) и противодавления в камере. Кривые рис. 4-22 показывают, что по мере роста противодавления струя становится более узкой и максимум с периферии перемещается к центру. [c.71]

Цифры у кривых — расстояния сопла форсунки, мм. [c.109]

Рис. 6-13. Центробежные форсунки с обратным отводом топлива а — отвод топлива от периферии камеры завихрения б — отвод топлива от центра камеры завихрения в — отвод топлива от сопла форсунки.

К недостаткам форсунки Стальпроекта следует отнести мало удачное решение центровки передвижного сопла форсунки при помощи установочных винтов. Нельзя не отметить И 163 [c.163]

Пульсация факела, приводящая иногда к срыву его по тем же причинам, а также вследствие неудовлетворительного режима горения, загрязнения сопл форсунок, шлакования амбразур, коробления и неправильной работы регистров и т. п. [c.86]

Для определения общего угла факела найдем сумму моментов количества движения топлива обеих ступеней в выходном сопле форсунки [c.115]

Полученные соотношения применимы в случае, когда в перепускной системе отсутствует сопротивление, перепускное отверстие соосно с соплом форсунки и выходит прямо в атмосферу. Однако система перепуска не только обладает сопротивлением, но и оборудована специальным [c.126]

Исследование течения жидкости в сопле форсунки доказало, что при наличии динамического вихря устанавливается режим истечения с критической скоростью, равной скорости распространения длинных волн на поверхности жидкости. Скорость зависит от высоты текущего слоя жидкости, т. е. от толщины пленки топлива. Поэтому с уменьшением радиуса воздушного вихря осевая скорость должна увеличиться. Если предположить, что при уменьшении количества перепускаемого топлива вследствие изменения сопротивления в перепускной системе сохраняется неизменным размер воздушного вихря, то [по уравнению (29) ] значение тангенциальной скорости снизится. При постоянном напоре должны возрасти осевая скорость и расход топлива через сопло. Однако при сохранении напора и толщины пленки топлива скорость распространения длинных волн и критическая скорость истечения не изменяют своих значений. Следовательно, при изменении сопротивления в перепускной системе происходит одновременно уменьшение радиуса воздушного вихря и тангенциальной скорости. Вследствие того, что воздушный вихрь уменьшается при снижении количества перепускаемого топлива, перепускные отверстия можно выполнять значительно больше сопловых. Тогда расход топлива через сопло будет изменяться из-за сопротивления в перепускной системе от нуля (при полностью открытом регуляторе перепуска) до максимального расхода (при полностью закрытом регуляторе). [c.127]

Из опытных данных, полученных авторами, с удалением от центра факела размеры капель уменьшаются. При этом характер зависимости среднего диаметра капель от относительного радиуса факела (рис. 70, а) остается одинаковым в сечениях факела, взятых на разных расстояниях от сопла форсунки. [c.146]

Рис. 70. Зависимость среднего диаметра капель от а — относительного радиуса факела 6 — расстояния от сопла форсунки

Коэффициент расхода [i и уточненное значение расхода топлива через форсунку G определяют соответственно по формулам (31) и (79). При этом коэффициент и рассчитывается с помош,ью зависимости (34), необходимые значения коэффициентов [.ц, и а следовательно, и можно определить по формулам (21), (36), (40) и (44). При значении А = 1,5ч-2,5 коэффициенты сопротивления устанавливаются по кривым рис. 21 и 22, в зависимости от типа форсунки и величины комплекса А Re. Общие потери давления в головке распылителя 2 Ар определяются как сумма потерь во входных каналах, камере закручивания и сопле форсунки. [c.192]

Инжекционные горелки среднего давления при работе на более калорийном газе должны располагать меньшим сечением отверстия сопла форсунки. Так, для горелок, работающих на природном газе, в зависимости от их размера диаметр сопла форсунки изменяется от 2,3 до 14,5 мм, а у горелок для работы на коксовом газе — от 4 до 25,6 мм. Для перевода горелок Стальпроекта с искусственных газов на природные необходимо заменить сопла форсунок и поддерживать давление газа перед горелками 0,9— [c.118]

Переходя к ознакомлению с материалами, из которых изготавливаются такие горелки, необходимо сообщить, что головки и смесители их делаются из стали, сваркой или отливкой из чугуна воздушные регуляторы (шайбы) — из стали, а сопла форсунок [c.119]

Количество отверстий в сопле форсунки Диаметр отверстия в сопле форсунки [c.381]

Жидкое топливо дозируется в КС с помощью форсунок центробежного типа, в которых предусмотрено несколько тангенциальных каналов. Сильно закрученный поток топлива выходит из сопла форсунки в виде конической пелены с определенным углом раскрытия. [c.67]

Струйно-абразивная обработка осуществляется зернами абразивного материала (зернистость 40 - М5), введенными в струю жидкости или газа, подаваемую под давлением на обрабатываемую поверхность. Выбрасываемые из сопла форсунки вместе с жидкостью (газом) абразивные зерна с большой скоростью (50 м/с и выше) ударяются об обрабатываемую поверхность, срезая на ней микронеровности, оставленные после предшествующей обработки. [c.706]

Плотность соляного тумана в камере автоматически не регулируется, поэтому периодически необходимо ее контролировать. Для определения плотности соляного тумана на уровне испытуемых образцов поместить два уловителя один — вблизи сопла форсунки, другой — в месте, наиболее отдаленном от сопла. В качестве уловителей использовать мерные стеклянные цилиндры, в которые вставлены воронки. Определить число мл соляного раствора, уловленного из обоих уловителей за 1 ч (допускается осаждение в уловителях за 1 ч от 0,5 до 3 мл соляного раствора), и взять среднее из полученных данных. [c.168]

Схематическое изображение центробежной форсунки дано на рис. 8-16. Жидкость вводится в камеру форсунки таигенциально, вследствие чего поток закручивается. Прожимное отверстие находится в торцевой стенке форсунки. При выходе закрученной струи из форсунки действие центростремительных сил от твердых стенок прекращается и струя в результате нестационарных колеба-баний распадается. При этом капли разлетаются по прямолинейным лучам, касательным к цилиндрическим поверхностям, соосным с выходным соплом форсунки (рис. 8-17). [c.237]

При пневмораспылении температура лакокрасочных материалов при выходе из сопла форсунки резко понижается. Это связано с адиабатическим расширением воздуха и испарением растворителей. Снижение температуры в зоне распыления и частичное улетучивание растворителей приводит к значительному повышению вязкости распыленного материала, что препятствует его растеканию. Поэтому нередко приходится наносить лаки и краски с заведомо более низкой вязкостью (разбавленные большим количеством растворителя). Вязкость может быть снижена путем подогрева лакокрасочных материалов или поверхности, на которую они наносятся. [c.217]

Пленка жидкости, вытекающей из центробежного распы лителя, не обладает стабильной формой. Проведенное мно гими исследователями фотографирование пленки показывает что она претерпевает ряд деформаций, вызванных как тур булентностью, так и взаимодействием с окружающей средой На рис. 4-23 [Л. 4-10] показаны характерные формы распада жидкой пленки. С увеличением напора место распада пленки приближается к устью сопла форсунки и при определенных скоростях распад происходит непосредственно у выходного отверстия распылителя. [c.71]

Определим величину среднего диаметра капель в зависимости от размера сопла форсунки и относительной скорости потока. В случае распыливания подогретого мазута вязкость практически не будет сказываться на тонине распыливания, поэтому восполь- [c.93]

Для распыливания тяжелых топлив в топках паровых котлов средней и большой мощности и в камерах сгорания газотурбинных установок используют центробежные форсунки разных конструкций. Широкое применение нашли форсунки с тангенциальными входными каналами прямоугольного сечения, форсунки с входными каналами круглого сечения, расположенными тангенциально или под углом к оси сопла, форсунки с винтовыми завихри-телями и др. (рис. 15, а—г). [c.41]

Погасания факела происходят при резком снижении давления мазута, поступлении в форсунку сильно обводненного мазута, зашлаковании или засорении механическими примесями сопла форсунки и т. п. К погасанию топки может привести и сильная пульсация горения, вызванная плохим раопыливанием и перемешиванием мазута с воздухом. Этими же причинами и общим ИЛИ местным недостатком воздуха вызывается дымление мазутной топки. Следует иметь в виду, что причиной пульсации и дымления может быть неисправность части и даже одной из нескольких работающих форсунок при общем достаточном количестве воздуха. [c.38]

Горелки внутреннего или неполного частичного смешения применяются больше в котлах с малым топочным пространством. В них подается воздух для смешения с газом от 30 до 60%, от количества воздуха, необходимого для горения. Воздух, поступающий в горелку для смешения с газом, называется первичным, а притекающий к пламени из окружающей атмосферы — в т о р и ч-н ы м. Первичный воздух может поступать в горелки путем инжек-ции, т. е. засасыванием его в смеситель горелки струей воздуха, выходящего из сопла форсунки. Такие горелки называются и н-ж е к ц и о н н ы м и. Первичный воздух может подаваться в горелки внутреннего смешения и принудительно при помощи вентилятора. [c.103]

Исследования распыления жидкости в газовом потоке [6, 33] показывают, что в сопле форсунки всегда существует начальный участок нераспавшейся и маловозмущенной пелены. По мере истечения пелена распадается на струи в направлении движения и в перпендикулярном направлении волны возмущений, амплитуды которых возрастают. Эти возмущения приводят к распаду жидкой пелены и к образованию капель различных диаметров (спектр капель). Различают максимальный (по размеру) диаметр капель dun-, составляющий 95% всего объема распыливаемой жидкости, и средний, или медианный, диаметр капель йср- При распылива-нии жидкости в центробежных форсунках с ор может быть рассчитан по следующей эмпирической формуле [16] [c.39]

К наиболее старым типам оросителей относятся капельные системы, в которых разбрызгивание жидкости осуществляется различными устройствами обычным способом разбрызгивания воды посредством -сливной трубки и центрально подвешенной разбрызгивательной розетки многослойным соплом форсункой и, наконец, ротационным раз- [c.171]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...