Амплитудный Основы

Хорошие результаты при оценке содержания углерода в поверхностном слое нормализованных деталей дает применение амплитудно-фазовых структуроскопов (изготовленных на основе приборов ДНМ) и резонансных приборов (на основе испытателей электрической проводимости МЭ). [c.137]

Предложена дислокационно-статистическая модель, в основу которой положено смещение точечных дефектов вдоль линии дислокации под действием внешнего знакопеременного напряжения. На основании этой модели получена аналитическая зависимость нестационарного амплитудно-зависимого декремента внутреннего трения. Показано, что эта зависимость согласуется с известными в литературе экспериментальными данными. [c.238]

Программирование задачи и некоторые результаты. Расчет амплитудно-частотно-массовой характеристики требует выполнения большого объема вычислительной работы и практически осуществим лишь на основе применения электронных цифровых машин. [c.142]

Уравнение, составленное на основе амплитудной частотной характеристики привода, реализует условие, при котором инструмент после релаксации не входит в короткое замыкание [c.153]

Математические модели для расчета колебаний структур содержат большое количество параметров, определяемых на основе усреднения свойств элементов реальных конструкций. Соответствие расчетных амплитудно-частотных характеристик и форм колебаний натурным зависит как от выбора модели, так и от точности задания параметров. Выбранной расчетной модели можно поставить в соответствие параметры или вектор параметров, обеспечивающий минимальное отклонение расчетных значений от действительных в заданном диапазоне частот. При конкретном расчете могут быть приняты несколько иные значения параметров, т. е. может быть реализован неоптимальный вектор параметров. Предположим, что ошибки реализации не систематические, а случайные, тогда оптимальным будет некоторое среднее значение вектора параметров. Каждой реализации соответствует система собственных частот и форм колебаний. Для общего случая системы с сосредоточенными параметрами отклонения собственных частот и форм колебаний можно определить на основании теории возмущений линейных алгебраических уравнений [41 при условии, [c.13]

Четвертый вопрос выбора параметров на предмет контроля и нормирования вибрации состоит в том, какое значение вибрации следует принимать за основу амплитудное (максимальное), среднеарифметическое или среднеквадратическое (эффективное). При гармонических или близких к ним по форме колебаниях наиболее простым выражением величины этих колебаний являются амплитудные значения, которые представляют наибольший практический интерес с точки зрения механической прочности машин и физиологического воздействия на людей. Поэтому амплитудные значения положены в основу большинства требований по ограничению низкочастотной вибрации. [c.23]

Таким образом, применение амплитудно-фазовых характеристик дает возможность определить величину и расположение дисбаланса и получить более полную информацию о динамическом состоянии ротора. На основе анализа амплитудно-фазовых характеристик можно выделить нормальные формы колебаний, определить линеаризованные коэффициенты демпфирования по величине резонансного диаметра. Наклеенные тензодатчики могут служить в качестве чувствительных элементов при автоматической балансировке, могут оставаться на теле ротора в процессе эксплуатации и давать информацию о вибрационном состоянии ротора. [c.106]

Система оснащена пакетом модульных программ, обеспечивающих виброакустический контроль и диагностирование дефектов контактирующих поверхностей (питтинг, заедание, абразивный износ) зубчатых механизмов, подщипников качения и скольжения, повреждений лопаток турбины, лопастей насоса и других роторных механизмов. Пакет прикладных программ обеспечивает распознавание технических состояний на основе сравнения мер близости - мерных векторов диагностических признаков с эталонными векторами. Диагностические признаки формируются из спектральных компонент гармонического ряда характерных частот спектров амплитудной, частотной и амплитудно-импульсной модуляции и из вероятностных характеристик виброакустического сигнала. [c.229]

Щ 3.1.4. Рассчитанные по п. 3.1.3 максимальные (атах)пр и амплитудные (оа)пр значения напряжений от механических и температурных нагрузок для каждого полуцикла нагружения определяются на основе анализа изменения их во времени и используются в дальнейших расчетах, если они не превышают пределов текучести Стт при расчетной температуре. Если эти условия не выполняются, приведенные напряжения (сгтах)пр и (Ста)пр определяются как условные упругие по п. 2.3.5 из упругопластического расчета. [c.223]

На основе М. ж. создают смазки, удерживаемые магн. полем в зоне контакта трущихся поверхностен, герметичные подшипники скольжения, подвижные вакуумные уплотнения, удерживающие перепад давлений в неск. атмосфер. М. ж. применяют в робототехнике, в переключающих устройствах и клапанах, управляемых магн. нолем, а также в громкоговорителях для улучшения их амплитудно-частотной характеристики. [c.675]

Поскольку разрешающая способность электронного микроскопа зависит не только от аберраций объективной линзы, но и от длины волны электронов к, корректное определение этого параметра возможно только на основе законов волновой оптики. Методом фурье-преобразова-ний наблюдаемый в микроскопе объект представляют набором структурных составляющих с разл. пространственными частотами R, воздействующими на амплитуду и фазу проходящих сквозь него волн. Обычно амплитудная компонента реальных объектов мала. Поэтому ниже рассмотрим только фазовые объекты. Волны, дифрагирующие на структурных фурье-компонентах, отклоняются на разл. углы и поэтому проходят через разл. зоны объектива, в к-рых происходит сдвиг фаз, зависящий от радиуса зоны. Изображённые на рис. 1 лучи совпадают с направлением волновых векторов дифрагированных волн (сами волны—не показаны), причём 0 = й .—углы дифракции этих волн. В отсутствие аберраций линза преобразует [c.547]

На основе амплитудно-частотных характеристик опор, полученных при испытаниях, строят кривые динамических податливостей (рис. 132). [c.301]

Итак, на основе энергетических представлений аналитически получены зависимости накопления повреждающей энергии при одно- и двухчастотном нагружениях. Эти зависимости позволяют установить условия, когда двухчастотное нагружение опасно, по сравнению с действием одной циклической нагрузки. Таким образом, аналитически и графически показано, что усталостная прочность при двухчастотном нагружении изменяется в зависимости от частотных и амплитудных отношений действующих нагрузок. [c.64]

В инженерной практике встречаются случаи, когда упругая стержневая система контактирует с упругим основанием. Расчет такой системы должен быть дополнен схемой стержня на упругом основании. Наиболее простой и широко применяемой расчетной схемой является модель Е.Винклера - схема с одним коэффициентом постели. Простота этой модели приводит к недостаточной точности получаемых результатов. Поэтому позже бьши разработаны более совершенные и точные модели Здесь отметим модели на основе упругого полупространства [80, 291] (решения получаются весьма громоздкими, а сама методика сводится к набору таблиц, что создает неудобства при ее применении) и модели с двумя коэффициентами постели (проф.П.Л.Пастернак, проф.В.З.Власов, проф.М.М.Филоненко-Бородич [273]).Модель с двумя коэффициентами постели позволяет построить аналитическое решение задачи Коши, учесть деформацию сдвига основания, его неоднородность и много других факторов. В этой связи получим уравнение типа (1.40) для модели с двумя коэффициентами постели. Используя принцип независимости действия сил и дополняя уравнение динамики стержня в амплитудном состоянии на упругом основании слагаемым от продольной силы F v" x), будем иметь [c.199]

На основе этого свойства предложено выделять резонансные тона колебаний путем построения по резонансным ветвям амплитудно-фазовых характеристик. аппроксимирующих окружностей (рис. 11.13.6). Вектор ОС [c.377]

FH . 2./J. зависимость усталостной ьы-носливости до начала растрескивания образцов от амплитудного значения относительной сдвиговой деформации (постоянного угла закручивания) при усталостных испытаниях на кручение отвержденной эпоксидной смолы (/) и материалов на ее основе с высокопрочными (2) и высокомодульными (3) углеродными волокнами [147], [c.140]

Рис. 2.74. Зависимость между средним напряжением и его амплитудным значением при постоянных числах циклов до разрушения для полиэфирных листовых пресс-композиций на основе стекломатов (препрегов) (пунктиром показано статическое разрушение при растяжении [81])

В качестве введения в обширную сферу приложений оптической фильтрации и обработки изображений изложены основные идеи в области амплитудной, фазовой и голографической фильтрации, иллюстрированные примерами из оптической и электронной микроскопии и быстро развивающейся области распознавания образов. Также кратко описана обработка на основе корреляции спектров мощности и геометрической оптики. [c.7]

Устройства оптической обработки выполняют все необходимые вычислительные операции (свертка функций, дифференцирование, интегрирование и т. д.) на основе двух базовых — комплексного умножения и преобразования Фурье. В основе комплексного умножения лежит модуляция световой волны, проходящей через объект в виде транспаранта с заданным амплитудным коэффициентом пропускания. (Напомним, что именно на основе представления об амплитудном коэффициенте пропускания в гл. 1 был развит волновой подход в теории ДОЭ.) Операцию преобразования Фурье выполняет оптический фурье-анализатор, состоящий в простейшем случае из транспаранта с входным изображением и линзы (объектива) с положительной оптической силой [24]. Если транспарант освещает плоская монохроматическая волна, то его фурье-об-раз (спектр пространственных частот) формируется в дальней зоне в результате дифракции света на структуре транспаранта. Линза переносит спектр из бесконечности в свою фокальную плоскость, где он представляется в виде комплексной амплитуды волнового поля. [c.150]

Расчет амплитудно-частотно-массовой характеристики выполнялся по Программе, составленной для одноадресной электронной цифровой машины Урал-1 . Амплитудно-частотно-массовая характеристика рассматриваемой системы показана на рис. 2, которая построена на основе проведенных с точностью е = 10" расчетов при следующих начальных условиях fi/fi = 1- 2 с шагами А/2//1 = 0,1 A,i = 0,2 -f-2,5 с шагами AA,i = 0,1. [c.144]

На рис. 51 на основе частотной характеристики разомкнутой САРС показан пример осцил-ляционной неустойчивости САРС, обусловлеи-Рис. 52. Амплитудно-фазовые характе- пой колебательными ристикя САРС мапшнного агрегата с свойствами силовой це-две без учета (i) и с учетом (2) им- [c.146]

Исследования и анализ случайных нагрузок, характерных для большинства деталей машин и элементов конструкций, проводятся на основе статистических методов. Для получения представительных и устойчивых распределений параметров изменения нагрузок необходимо располагать значительным объемом экспериментальных данных. Обработка и схематизация информации о нагруженности очень трудоемки, поэтому разрабатываются и применяются приборы, исключающие участие исследователей на промежуточных этапах анализа нагрузок. К таким приборам относятся различные счетные устройства, фиксирующие повторяемость амплитудных или экстремальных значений напряжений (деформаций) непосредственно при измерениях [7, 13, 20, 38, 20], аппаратура с магнитным сигналоносителем и анализаторами [13] и т. п. [c.44]

Исследуются вопросы, связанные с определением неуравновешенности гибкого ротора. Показана возможность определения собственных частот и форм колебаний, величины и положения неуравновешенности гибкого ротора на основе анализа параметров амплитудно-фазо-частотных характеристик (АФЧХ) деформаций. Описывается экспериментальный стенд для исследования АФЧХ. [c.110]

В работе ставится задача по определению величины и положения дисбаланса и динамических характеристик гибкого ротора на основе анализа амплитудно-фазо-частотных характеристик (АФЧХ), снятых на переходных режимах. [c.120]

Лит. Хачатурян А. Г., Теория фазовых превращений и структура твердых растворов, М., 1974 Чуистов К. В., Старение металлических сплавов. К., 1985. В. А. Финкелъ. МОДУЛЯТОРЫ СВЕТА — устройства для управления параметрами световых потоков (амплитудой, частотой, фазой, поляризацией). Простейшие амплитудные М. с.— механич. прерыватели светового луча, в качестве к-рых используют вращающиеся и колеблющиеся заслонки, призмы, зеркала, а также вращающиеся растры. Однако быстродействие и надёжность таких М. с. невелики. Наиб, широкое практич. применение получили М. с. на основе физ. эффектов, при к-рых внеш. поля меняют оптич. характеристики среды, таких, как влектрооптические Поккельса эффект и Керра аффект, магнитооптический Фарадея эффект, фотоупругость и сдвиг края полосы поглощения Келдыша — Франца эффект). [c.179]

Существует много способов М. с. на основе физ. аффектов (алектрооптический, магнитооптический, упругооптический и др.), возникающих при распространении света в разл. средах. Для такой М. с. применяют управляемый двулучепреломляющий элемент из материала, обладающего естественной или наведённой анизотропией. Внеш. управляющее поле (напр., электрическое или поле упругих напряжений) приводит к изменению оптич. характеристик среды. В широко распространённых модуляторах на основе Покпельса эффекта фазовый сдвиг между обыкновенным и необыкновенным лучами линейно зависит от величины напряжённости электрич. ноля, а в модуляторах на основе Керра эффекта — зависимость квадратичная. Для получения амплитудной М. с. электрооптич. вещество обычно помещают между скрещенными поляризаторами. Важным свойством электрооптич. эффекта является его малая инерционность, позволяющая осуществлять М, с. вплоть до частот 10 Гц. В электрооптич. модуляторах ослабление модулирующего сигнала не зависит от интенсивности модулируемого света, и потому для увеличения глубины модуляции используют многократное прохождение света через один и тот же модулирующий кристалл. Примером может служить модулятор на основе интерферометра Фабри — Перо, заполненного электрооптич. средой. [c.184]

Появление лазеров вызвало интенсивное развитие методов внутр. М, с., основанных на управлении когерентным излучением за счёт изменения параметров лазера. При этом мы. устройства, применяемые как внеш. модуляторы, номещаются внутри оптического резонатора лазера. Используя разл. способы внутр. модуляции, получают любой вид М. с. амплитудный, частотный, фазовый и поляризационный. Частотой излучения лазера управляют, изменяя добротность оптич. резонатора лазера, напр. менян оптич. длину резонатора. С этой целью одно из зеркал резонатора закрепляют либо на магнитострикционном стержне (см. Магнитострикционный преобразователь), либо на пьезоэлементе и изменяют длину резонатора синхронно с модулирующим напряжением. Тот же эффект достигается путём изменения показателя преломления среды, заполняющей резонатор, для чего используется электрооптич. кристалл. Частотную модуляцию излучения лазера можно получить также при наложении на активную среду магн. или электрич. полей (см. Зеемана эффект, Штарка эффект), под действием К-рых происходит расщепление и смещение рабочих уровней атомов, ответственных за генерацию когерентного излучения. Изменяя величину коэф. усиления, получают амплитудную модуляцию излучения лазера. Для этого воздействуют на разность населённостей активной среды, либо изменяя мощность её возбуждения, либо используя всцомогат. возбуждение, приводящее к-перераспределению населённостей. Амплитудная модуляция излучения может быть получена и при помощи модуляции тока разряда газовых или полупроводниковых лазеров, работающих в непрерывном режиме. Одним из методов управления когерентным излучением является модуляция величины обратной связи лазера, т. е. коэф. отражения зеркал резонатора. С этой целью используют резонатор, одно из зеркал к-рого вращается с большой скоростью, и потому условия генерации выполняются лить в короткие промежутки времени. Вместо зеркал часто используют вращающуюся призму полного внутр. отражения. Изменение величины обратной связи можно получить, заменяя одно из зеркал на систему зеркал, образующих интерферометр Фабри — Перо. Коэф. отражения такого резонатора зависит от расстояния между зеркалами, изменяя к-рое можно модулировать интенсивность излучения и получать т. н. гигантские импульсы, мощность излучения в к-рых существенно превосходит мощность непрерывной генерации. Наконец, излучение лазеров также модулируют, изменяя добротность оптич. резонатора путем введения потерь, величина к-рых управляется внеш. сигналом. Для этого используют модуляторы на основе элек- [c.184]

При высококогереитных источниках света успешно используются эфф. фильтры самого разного назначения, изготовленные на основе методов голографии (см. Голо-графическое распознавание образов). Можно создать фильтры, воздействующие и на амплитуду, и на фазу отд. фурье-компонент с участием голограмм, осуществляющих лишь амплитудную модуляцию падающего на них света (метод Люгта). [c.154]

СИСАМ (спектрометр интерференционный с селективной амплитудной модуляцией) — спектральный прибор, построенный на основе двухлучевого интерферометра Майкельсона, в к-ром концевые зеркала заменены синхронно поворачивающимися дифракц. решётками и введён модулятор но оптич. разности хода. См. Спектральные приборы. [c.534]

Свсаи — спектрометр интерференционный с селективной амплитудной модуляцией — строится на основе двухлучевого интерферометра (рис. 5), в к-ром зер- [c.614]

Наиболее серьезные повреждения и аварии турбомашин, как правило, связаны или с начальными технологическими макродефектами или с трещинами, возникшими на первых стадиях нагружения (в процессе испытаний или при эксплуатации). В соответствии с уравнениями механики разрушения предельные разрушающие нагрузки (для хрупких состояний) связаны степенными функциями с размерами макродефектов (при их возможной вариации в 5—10 раз и более), фактические запасы прочности могут уменьшаться в 1,2—2 раза и более. Поэтому определение фактического состояния дефектов на стадиях изготовления и эксплуатации становится одним из важнейших мероприятий по назначению и уточнению исходного, выработанного и остаточного ресурса. Для выявления дефектов в роторах и корпусах все более широко применяют средства ультразвукового дефектоскопического контроля, позволяющие надежно обнаруживать дефекты с эквивалентным диаметром 3—20 мм при глубине их залегания от 5 до 1200 мм. Перспективны для этих же целей методы контроля параметров акустической эмиссии, использование волоконной оптики, амплитудно-частотного анализа вибраций, аэрозолей, магнитно-порошковой и люминесцентной дефектоскопии, метода электропотенциалов и др. В связи с усовершенствованием средств контроля и использованием механики разрушения в качестве научной основы определения прочности и живучести роторов и корпусов с дефектами меняются последовательность и объем дефектоскопического контроля при изготовлении и эксплуатации роторов, а также повышается роль контроля при испытаниях и перед пуском в эксплуатацию энергоблоков. [c.8]

Рис. 5.8. Конструктивная схема трансформатора ТДФ-1001 УЗ на основе амплитудного регулирования с увеличенным магнитным рассеянием и подмагничиваемым шунтом

Поскольку упругие колебания корпуса вызываются высокочастотными составляющими спектра волнения, расчет амплитудно-частотной характеристики вибрационной Егагрузки первого из отмеченных выше типов производится на основе следующих допущений [3] а) судно не испытывает качки, а его поступательная скорость изменяет лишь частоту нагрузки и не сказывается на ее величине б) принимаются во внимание только две составляющие нагр /зка, зависящая от давлений в волнах, не возмущенных присутствием судна, и инерционная часть нагрузки, связанной с дифракцией волн возле судна в) гидродинамические усилия для каждого сечения судпа определяются из решения двумерной задачи. [c.437]

Основой контрольно-измерительных приспособлений, полуавтоматических и автоматических систем измерения и контроля являются измерительные преобразователи с регистрирующими устройствами. В табл. 2 представлены значения основных параметров индуктивных и механотронного (мод. БВ-3040) преобразователей с показывающими приборами. Приборы мод. 212, 276, 217, 213 и 76500 могут использоваться как с одним, так и с двумя преобразователями. В последнем случае на шкале указывается сумма или разность измеряемых величин. Все приборы имеют выход на самописец. Приборы мод. 276 и 213 имеют формирователи команд. Для определения разности экстремальных значений измеряемой величины, т.е. для амплитудных измерений, применяется прибор мод. 281, который работает совместно с указанными в табл. 2 приборами. Прибор этой модели имеет 10 диапазонов показаний от 1 до 1500 мкм и применяется для измерения амплитуд, если измеряемая величина изменяется с частотой не более 20 Гц. [c.17]

Рис. 2.72. Зависимость амплитудного значения крутящего момента от числа циклов при усталостных испытаниях на кручение материалов на основе углеродных волокон при различной доле крутящего момента (в %) от разрущающего /-80% (51,0") 2-70% (44,7 ) Л - 50% (31,7°) 4-40% (25,5°) 5-25% (16,0°). В скобках указан амплитудный угол закручивания образцов [147].

Рис. 2.75. Зависимость между средним напряжением и его амплитудным значением при 10 циклов до разрушения для однонаправленных материалов на основе высокомодульных углеродных волокон и эпоксидной матрицы при ф = 0,58 [пунктиром показано статическое разрушение при растяжении (/) и сжатии (2)]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...