Турбина сдвоенная

Для уменьшения радиальных габаритов и исключения осевых сил гидравлическая передача делается сдвоенной (рис. 175). К ведущему валу крепится два насосных, а к ведомому — два турбинных [c.286]

Схема маслоснабжения ГТУ-750-6 показана на рис. 102. Во время работы установки главный масляный насос 2 подает масло с расходом Q под давлением р через сдвоенный клапан 3 и оно распределяется по маслопроводам на смазку и регулирование. Одна часть масла (( . ) поступает к инжектору насоса 1, который создает подпор во всасывающем патрубке главного масляного насоса для обеспечения надежной его работы, другая (Q ) — к инжектору смазки 6, который подает масло на смазку подшипников турбины, компрессора и редуктора под давлением 0,2— [c.232]

При пуске и остановке агрегата работает пусковой масляный насос подача которого равна 1000 л/мин, давление нагнетания 5 бар. Он забирает масло из бака и подает его в систему через сдвоенный обратный клапан 3. После того как частота вращения вала турбины станет соответствовать заданной (3800 об/мин для ГТУ-750-6), пусковой насос с помощью сдвоенного обратного клапана отключается от масляной системы и автоматически останавливается. [c.233]

Конденсационная турбина высокого давления мощностью 100 000 ка/п (ВК-100-2) изображена на фиг.97 (см. вклейку). В цилиндре высокого давления расположено 12 колёс, в цилиндре низкого давления — пять сдвоенных ступеней, так что турбина ВК-100-2 имеет на одну ступень давления меньше, чем ВК-50-1 сделано это за счёт некоторого уве- [c.206]

Перпендикулярно сдвоенному станку располагается расточной станок В с диаметром шпинделя 101,6 мм. Колонна станка имеет возможность перемещаться на длину 8500 мм и поворачиваться на 360°. Третий расточный станок С имеет диаметр шпинделя 63,5 мм, поворот колонны на 360° и перемещение по направляющим 6100 мм. На плитном настиле располагаются два переносных поворотных стола D грузоподъемностью по 60 т. Кроме поворота на 360°, столы имеют возможность продольного перемещения по направляющим. Управление поворотом стола может осуществляться дистанционно с подвесного пульта станка, с которым сблокирован стол. Достигаемую точность обработки при работе с поворотом стола на 180° фирма иллюстрирует следующим примером. При фрезеровании двух плоскостей корпуса турбины на поворотном столе была достигнута параллельность 0,05 мм на длине 3000 мм. [c.65]

ЦВД этой турбины однопоточный, а ЦСД и ЦНД двухпоточные, причем между ЦСД и генератором расположено три ЦНД. Пар из ЦНД поступает в три сдвоенных конденсатора. Общее число ступеней — 60, из них в ЦВД — 12, в ЦСД — 2X9 и во всех ЦНД — 6x5 ступеней. Без параллельных число ступеней равно 26 (в К-300-240 их число 29). [c.69]

На рис. 26—П1 показан продольный разрез турбины мощностью 100 000 кет (типа ВК-ЮО-2). Турбина состоит из двух цилиндров. В цилиндре высокого давления находятся первая ступень, выполненная в виде двухвенечного диска скорости, и последующие одиннадцать ступеней давления. Цилиндр низкого давления состоит из пяти сдвоенных ступеней давления. Пар из цилиндра высокого давления по двум перепускным трубам диаметром 900 мм. поступает, в среднюю часть цилиндра низкого давления и разветвляется в нем на два симметричных потока, направленных во взаимно противоположные стороны. Каждый из этих потоков проходит через расположенные на пути его движения пять активных ступеней давления. [c.232]

Ведущий вал 1 (рис. 88) присоединен упругой муфтой к электродвигателю, ведомый вал 2 — к насосному агрегату. Как видно из схемы, конструкция представляет собой сдвоенную гидромуфту. Она имеет два параллельно включенных рабочих круга циркуляции, образованных двойным колесом турбины и двумя насосами, соединенными между собой вращающейся цилиндрической частью 5. Ведомый вал центрируется в ведущей части посредством роликоподшипника. Вся гидромуфта находится в литом неподвижном кожухе с двумя подшипниками скольжения. Рабочие колеса выполнены из стали с вваренными в них прямыми радиальными лопастями. [c.211]

На рис. 103 показан разрез сдвоенной гидромуфты типа НСВ конструкции фирмы Твин-Диск (США). Гидромуфта имеет два параллельно работающих круга циркуляции, образованных двойной турбиной 7 и двумя насосами 2, соединенными между собой вращающейся цилиндрической частью 3. Рабочие колеса выполнены штампованными из листовой стали с приклепанными прямыми радиальными лопатками. Конструкция колес из штампованной листовой стали позволяет уменьшить вес, габариты и маховой момент гидромуфты. Малая величина махового момента, уменьшенная еще за счет (при сдвоенной конструкции) [c.233]

На основе принципа симметрии распределения давлений по поверхности рабочих колес или же симметрии давления в проточной части нельзя обеспечить полное уравновешивание осевых сил вследствие невозможности осуществления полной симметрии. Необходимо установить упорный подшипник, который воспринимает неуравновешенную часть осевой силы. В процессе эксплуатации уплотнения изнашиваются и в связи с этим нарушается симметрия поля давлений, поэтому подшипники применяются двустороннего действия. В качестве примера на рис. 38 показана гидромуфта мощностью 4000 кВт при Пн = = 3000 об/мин. Муфта предназначена для привода центробежного насоса турбинного агрегата и регулирования частоты вращения его вала. Как видно из рис. 38, это сдвоенная гидромуфта, имеющая две параллельные проточные части, образованные двойным ротором турбинного колеса и двумя насосными колесами. Такая сдвоенная конструкция позволяет уравновесить [c.79]

Сдвоенные турбины с двумя осевыми колесами стал строить впервые на Урале (приблизительно с 1850 г.) инж. В. И. Рожков, и они получили там его имя. В его горизонтальной турбине два осевых колеса pa.i- [c.93]

Ротор турбокомпрессора опирается на два подшипника (передний— шариковый и задний — роликовый), расположенных в упругих опорах, имеюш,их масляное демпфирование. Ротор свободной турбины опирается на четыре подшипника (передний — сдвоенный шариковый, воспринимающий осевую нагрузку, задний упорный — также шариковый, воспринимающий осевую и радиальную нагрузки, и два роликовых промежуточных подшипника для уменьшения прогиба длинного вала свободной турбины, расположенных в упругих опорах и имеющих масляное демпфирование). Все подшипники расположены в трех опорных узлах. [c.133]

В другой, тоже очень распространенной конструкции предохранительный выключатель имеет вместо пальца эксцентричное кольцо, удерживаемое в определенном положении пружиной при увеличении частоты вращения, кольцо смещается по радиусу и отбрасывает выключающийся рычаг. На рис. 4.35 показан сдвоенный предохранительный выключатель кольцевого типа турбины ТМЗ. Каждый выключатель состоит из кольца, имеющего смещенный с оси вращения центр масс и пружины. Пока частота вращения турбины меньше 55 1/с, кольцо удерживается силой пружины в таком положении, что его внешняя окружность оказывается концентричной с окружностью вала. При частоте вращения, равной 55 1/с, центробежная сила кольца преодолевает силу пружины, и кольцо смещается на 8 мм в направлении утяжеленной стороны. [c.175]

Система защиты турбины от разгона включает сдвоенный автомат безопасности кольцевого типа (см. рис, 4,35) и золотники автомата безопасности. [c.245]

Защита турбины от разгона осуществляется сдвоенным кольцевым автоматом безопасности II, бойки которого воздействуют на его золотник. При нормальной работе машины золотники 12 автомата безопасности находятся в крайнем верхнем положении под действием давления масла, поступающего под средний поясок каждого золотника. При вылете любого из бойков золотник несколько сдвигается вниз, и масло под давлением получает возможность пройти в полость между двумя верхними поясками и дожать золотник до крайнего нижнего положения. При этом золотник соединяет полость над золотником стопорного клапана со сливом. Этот золотник перемещается вверх, открывая проход маслу из-под поршня сервомотора стопорного клапана и обеспечивает его посадку. [c.259]

Система защиты турбины от разгона включает сдвоенный кольцевой автомат безопасности, его золотники и гидравлические связи, обеспечивающие при разгоне ротора посадку стопорных и регулирующих клапанов ЦВД и ЦСД и закрытие регулирующей диафрагмы. При закрытии стопорных клапанов ЦВД подается сигнал на принудительное закрытие обратных клапанов на линиях теплофикационных и нерегулируемых отборов. [c.276]

Система защиты турбины от разгона включает сдвоенный бойковый автомат безопасности 20 и его золотники 21, подающие импульс на закрытие регулирующих органов и стопорного клапана 24, который выдает сигнал на принудительное закрытие обратных клапанов на линиях регулируемых и нерегулируемых отборов. [c.298]

В ЦВД тринадцать активных ступеней давлений, а в ЦНД — два сдвоенных ряда дисков по пяти ступеней давления в каждом. Ступени низкого давления имеют повышенную степень реактивности. Симметричное расположение дисков в ЦНД разгружает вал от осевого давления и уменьшает диаметр турбины. [c.131]

Сдвоенные конденсаторы получили название конденсаторов непрерывного действия. Основным преимуществом этих конденсаторов является возможность их чистки при работе турбины (мощность турбины при этом снижается менее, чем наполовину). [c.178]

Проворачивание роторов агрегата осуществляется с помощью валоповоротного устройства, корпус которого 20 крепится к верхнему фланцу крыщки заднего подщипника турбины 21. Электродвигатель валоповоротного устройства соединяется с червячным валом 18 через эластичную муфту. Червячное колесо 19 насажено на одном валу с ведущей шестерней 17, которая может перемещаться по винтовым щли-цам вала и тем самым сцепляться и расцепляться с фланцевой втулкой ротора турбины 26, у которой обод выполнен с нарезанным зубом. Перемещение ведущей шестерни производится внутренним сдвоенным рычагом, связанным с ней двумя роликами, входящими в кольцевую выточку ее ступицы. [c.23]

Масло от сдвоенного зубчатого насоса 15, приводимого червячной передачей от вала турбины, нагнетается в две отдельные магистрали — силового масла 12 и импульсного 16. [c.251]

Во время работы турбины маслопроводы регулирования (фиг. 215) и система смазки подшипников питаются маслом от сдвоенного зубчатого масляного насоса 12, приводимого во вращение валом турбины через червячную передачу. [c.305]

И поездной — с наибольшей скоростью движения до 60 км/час. Возможна работа тепловоза в сдвоенном виде. Имеются также проекты тепловозов с гидромеханической передачей для мощности 1 400 и 2 ООО л. с. Тепловозы с гидростатической передачей, т. е. не турбинного типа, не нашли применения вследствие меньшего к. п. д. и вследствие недостаточной надёжности их в работе из-за высоких давлений рабочей жидкости. [c.445]

Фиг. 9-1. Горизонтальные радиальноосевые турбины сдвоенная и спаренная.

Некоторые инженеры пытались доказать, что коэф- )ициент быстроходности ни при каких условиях не может Ь1ть больше 350, но практика опрокинула эти предположения. В целях повышения коэффициента быстроходности Тали стремиться распределить мощность между несколькими рабочими колесами. Появились горизонтальные и вертикальные турбины сдвоенного типа. Но это был не -Динственный путь к повышению коэффициента быстроход- ости. в 1914 г. проф. Дубе (Швейцария) доказал, что Ри значительном увеличении зазора между направляю-аппаратом и рабочим колесом и одновременном Меньшении длины лопаток рабочего колеса можно дове- [c.295]

Рабочее колесо содержит десять расположенных под углом 45° к оси турбины лопастей 23, отлитых из нержавеющей стали 0Х12НДЛ. Механизм поворота 8 лопастей выполнен со сдвоенным дифференциальным сервомотором, создающим большие усилия при ходе поршней вверх — на открытие лопастей — и меньшие при ходе вниз — на закрытие. Его применение целесообразно потому, что гидравлический момент, действующий на закрытие лопасти больше, чем гидравлический момент на открытие. [c.45]

В целях увеличения быстроходности ковшовых турбин при сохранении оптимальных условий разработан ряд специальных конструкций. Еще в начале XX в. появились сдвоенные горизонтальные гидротурбины, оборудованные двумя рабочими колесами на одном валу и четырьмя соплами. С целью повышения быстроходности вертикальных турбин в СССР Г. В. Чужиным, С. К. Бугри-ным и другими, предложена конструкция в которой рабочие колеса расположены одно над другим и число сопел доведено до двенадцати. [c.52]

Привод с двумя сдвоенными сервомоторами (рис. IV.9, б) применяют в мощных гидротурбинах (см. рис. НЛО—11.14). В этом приводе сервомоторы 8 и 10 расположены друг против друга на одной оси и сумма их сил, приложенных к каждому штырю регулирующего кольца 7, остается постоянной, так как движущий момент ЛГдв = 2/ ух (ЯсеР 1 + сеР i) создается чистой парой сил. При этом реакция опоры и опрокидывающий момент равны нулю. Последнее условие позволяет облегчить опору и располагать сервомоторы над кольцом. Недостатком этой системы привода является то, что сервомоторы, расположенные над рычагами и серьгами, существенно затрудняют доступ к ним. Система труб 9, подводящих масло к сервомоторам, может располагаться внутри крышки турбины, что освобождает шахту. [c.102]

Сдвоенный сервомотор показан на рис. IV. 11. Его корпус //устанавливают на опоре пяты или крышке турбины. В его направляющих 16 перемещается кулисная рамка 14, откованная вместе со штоками 9 из стали 35. В рамке перемещается кованый из той же стали камень 15, на боковых гранях которого укреплены винтами выполненные из бронзы БрОФ10-1 направляющие 12. От выхода из рамки камень удерживается накладками 3, прикрепленными винтами. В камне установлена промежуточная втулка 5, в которой с эксцентриситетом в 10 мм запрессована втулка 4 из бронзы БрОФ10-1, надетая на штырь регулирующего кольца 13 (см. также рис. IV.8, б). Стальную втулку 5 [c.102]

Индивидуальная система маслоснабжения (рис. 25) предназначена для смазки подшипников газоперекачивающего агрегата и создания герметичных уплотнений нагнетателя, а также для смазки систем гидравлического уплотнения и регулирования установки [11]. Масляная система состоит из маслобака, пускового 3 и резервного 4 масляных насосов, инжекторных насосов 5, 6. Подачу масла к деталям обеспечивает главный масляный насос /, во время пуска и остановки — пусковой масляный насос 3. Через сдвоенный обратный клапан 2 часть масла поступает к инжекторному насосу 5 для создания подпора во всасывающем патрубке главного масляного насоса и обеспечения его надежной работы, а часть масла — к инжекторному насосу 6 для подачи масла под давлением 0,02—0,08 МПа на смазку подшипников агрегата и зацепления редуктора. Масло после насосов подается в гидродинамическую систему регулирования агрегата, давление в которой поддерживает регулятор 9. Часть масла после регулятора, пройдя три маслоохладителя 10, подается на смазку ради ьно-упорного подшипника нагнетателя. При аварийном снижении давления в системе смазки установлены два резервных насоса 4 и 7 с электродвигателями постоянного тока. Причем насос 4 подключен к маслопроводу смазки турбин, компрессора и редуктора, а насос 7 — к линии смазки радиально-упорного подшипника. В системе маслоснабжения имеется специальный центробежный насос — импеллер 12, служащий для выдачи импульсов гидродинамическому регулятору скорости при изменении частоты вращения вала турбины низкого давления. Частота вращения импел- [c.114]

Стендовый натриевый насос с турбоприводом (рис. 5.31) интересен тем, что выполнен в консольном варианте на подшипниках качения. Вал насоса 5 вращается в двух опорах. Нижняя опора 6 — радиальный шарикоподшипник, верхняя опора -i — сдвоенный радиальный шарикоподшипник, воспринимающий осевую и радиальную нагрузки. Подшипники смазываются консистентной смазкой, закладываемой на весь срок работы насоса (возможно пополнение смазки с помощью шприц-масленки). Предусмотрено охлаждение подшипников дефи-нилом. В целях уменьшения протечек перекачиваемого натрия вал насоса проходит через узкую кольцевую щель 7 большой длины. Слив протечек натрия осуществляется по специальному трубопроводу. В конструкции предусмотрена дополнительная труба слива протечек на случай, если металл по каким-то причинам попадает выше диафрагмы 2. Импеллер 3 служит для затруднения условий попадания металла выше этой диафрагмы. Корпус насоса снабжен электрообогревом /. В качестве привода используется паровая турбина [I, гл. 2J. [c.176]

Из цилиндра высокого давления пар направляется двумя сварными трубами к средней части цилиндра низкого давления, в котором расположены три сдвоенные ступени. Размеры этих ступеней, кроме диаметра расточек, такие Mie, как последних ступеней турбины 50 дггв/тг. [c.194]

Для транспортных агрегатов важно обеспечить изменение направления вращения (или резкое торможение ротора). РОС с поворотными лопатками НА дают широкие возможности осущ,е-ствления реверса вращения. Реверс турбины также легко осуществить применением двух параллельных решеток лопаток НА с противоположным углом установки лопаток в каждой решетке. Решетки могут меняться в щелях кольцевого конфузора смещением содержащей их обоймы в осевом направлении. При неподвижных решетках применяется двойное подводящее устройство, раздельные камеры которого соединены с соответствующими частями решетки НА, и рабочее тело подается либо в одну, либо в другую камеру и на решетки НА. За такой сдвоенной решеткой НА следует сужающийся безлопаточный конфузор, подводящий рабоее тело к РК- [c.63]

Турбина ХТГЗ типа АК-100-1. N = 100000 квт = 80 000 кет Ро 29 ата o—400°С п= 1 500 об/мин, двухцилиндровая. Цилиндр высокого давления — колесо Кертиса и 16 ступеней давления с небольшой реакцией ц. н. д. —три сдвоенных ступени (двухтопочные). Три нерегулируемых отбора для регенерации. Подогрев питательной воды до 150° С. Удельный расход пара (с регенерацией) при [c.232]

Ведущий вал / посредством упругой муфты присоединен к электродвигателю, ведомый вал 2—к ведомому агрегату. Гидромуфта конструктивно выполнена сдвоенной она имеет два параллельно включенных рабочих круга циркуляции, образованных двойной турбиной 4 и двумя насосами 5, соединенными между собой вращающейся цилиндрической частью 5. Ведомый вал центрируется в ведущей части посредством роликоподшипника. Вся гидромуфта заключена в литой неподвижный кожух и опирается на два подшипника скольл<ения. Рабочие колеса выполнены стальными с приваренными прямыми радиальными лопастями. [c.102]

Гифромуфта представляет собой сдвоенную конструкцию, между турбинами 1 установлено колесо насоса 2. Для охлаждения гидромуфты часть масла все время выбрасывается через жиклер в ко- [c.165]

Вполне осуществимо и практически целесообразно 1) сблизить оба колеса и слить их в одно 2) отбросить их наружные ободья, оставив крепление лопастей лишь к внутрен-пему ободу 3) слить направители в одно общее сопло 4) входные углы и fi, принять близкими к Тогда новое устройство турбины принимает вид, изображенный на фиг. 5-2, г, д я е-, соответствующая принимающая ид буквы <о и именуемая ковшом сдвоенная лопасть изображена на фиг. 5-3. Там же видны направления скоростей входной абсолютной Vq = и выходных окружной U2, относительной 2 и абсолютной V2. Колесо целиком изображено на фиг. 5-4. Общим лезв1ием струя рассекается при входе на две части, протекающие по двум ло- [c.40]

Благодаря разработкам в области технологии литья улучшены служебные свойст ва изделий из суперсплавов, расширены возможности придания изделиям требуемой формы, открыты пути для использования новых сплавов. К числу новых разработок в области литейного процесса относятся технологии производства изделий монокристаллических и с мелкозернистой равноосной структурой, эвтектических композитов in situ, сдвоенных отливок. К последнему процессу обращаются в том случае, когда предстоит изготовить сборку из двух или большего числа литейных деталей (сЛычно из сплавов различного состава), находящихся в тесной механической или металлургической связи. Особенно интересен процесс изготовления турбинных дисков и сопел. Присоединение отливок [c.192]

Испытания генератора газа велись на различных сортах топлива керосине, дизельном топливе и на топливе бункер С с содержанием серы до 4%. Испытания на этих сортах топлива продолжались более 1000 ч и дали хорошие результаты. Высокие давления (Рс = 85 кг/см , Pz= 140/сг/сл ) обеспечивали эффективное сгорание топлива. Эффективный удельный расход топлива, полученный при предварительных испытаниях, оказался высоким — 248 г/л. с. ч. Ожидается, что в результате доводки установки удельный расход топлива будет снижен до 185 г л. с. ч при мощности 250 л. с. Удельный вес установки, включая турбину и передачу, колеблется в пределах 1,36—2,3 кг/л. с. Дальнейшее развитие сдвоенных СПГГ, несомненно, увеличит их применение на транспортных установках. Так, по последним данным, фирме Форд удалось построить СПГГ этого типа мощностью 300 л. с. и весом 295 кг. Габариты СПГГ 0,965 X 0,737 X 0,711 - 0,505 м . [c.217]

При работе турбины системы маслопроводов питаются маслом от. сдвоенного масляного насоса 12 производительностью по 195 л1мин аждый. От одного насоса масло поступает в коллектор силового масла, [c.266]

Во время работы турбины системы маслопроводов питаются маслом от сдвоенно] о зубчатого насоса 10 с обратными клапанами 29 (фиг. 209) производительностью по 195 я/мин. Редукционные кла-наны 9 поддерживают в коллекторах давление масла равное — 5 кг1см на счет сброса избыточного масла в систему подшипников. Масло силовой системы используется для перемещения поршня сервомотора высокого давления 16 и поршня сервомотора низкого давления 22. Это масло перепускается в полости сервомотора отсечными золотниками главных олотников 14 и 20. [c.292]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...