Кертиса колесо

Коэффициент полезного действия активной турбины с умеренной окружной скоростью (ц ЗОО м/с) можно повысить, используя рабочее колесо с двумя рядами лопаток (двухвенечный диск Кертиса)— рис. 21.5. Неподвижные направляющие лопатки изменяют лишь направление скорости потока, что позволяет перераспределить его кинетическую энергию между двумя венцами рабочего колеса и дает возможность повысить начальную скорость потока и, следовательно, КПД ступени. Двухвенечный диск Кертиса часто используется как первая ступень современных мною-ступенчатых турбин. [c.190]

На рис. 290 изображена проточная часть ступеней давления (регулирующее колесо Кертиса не показано) турбины НЗХ типа ЛКВ-18, предназначенной для привода турбовоздуходувки с максимальным числом оборотов 3450 в минуту. Номинальная мощность турбины 18 000 кет. [c.425]

Рабочие лопатки крепились на дисках наружными Т-образными хвостами, одинарными и двойными. Колесо Кертиса и первые шесть дисков были насажены на пальцевые втулки. Вал — жесткий. В стальной цилиндр, отлитый заодно с паровыми коробками, вставлена обойма для его упрощения и лучшего прогрева в обойме— 12 стальных диафрагм. В чугунном выходном патрубке размещены четыре чугунные диафрагмы. Все диафрагмы имели залитые профильные и листовые лопатки. Впоследствии от стальных литых диафрагм завод отказался из-за повышенных потерь энергии. [c.6]

Регулирование турбин было дроссельное до мощности 40 МВт, а затем — обводное с подачей пара за пятую ступень. Этот тип регулирования позволил обойтись без колеса Кертиса с его низким к. п.д. Турбина рассматривалась в основном как базовая, и это решение соответствовало требованиям эксплуатации того времени. [c.7]

Парораспределение было выполнено иначе, чем в турбине 50 МВт,— в виде самостоятельной литой паровой коробки, в которой расположены пять клапанов. От трех клапанов пар направлялся в пространство между стенкой цилиндра и обоймой, а от двух перегрузочных клапанов — через окна в обойме в камеру за колесом Кертиса (обводное регулирование). [c.7]

Большое значение для будущего развития паровых турбин имел опыт работы с мощными колесами Кертиса. Максимальный расход пара этой турбиной близок к его расходу турбиной К-50-29. Поэтому проектирование прочных лопаток колеса Кертиса было трудной задачей, особенно для режима, при котором открыт всего один клапан, так как в этом случае перепад энтальпии на регулировочную ступень получался гораздо большим, чем при расчетном режиме. При парциальном впуске нестационарный поток порождал большие переменные силы, действующие на лопатки. Имея в виду эти силы, в лопатках допускались очень небольшие напряжения от парового изгиба -—всего 12— 15 МПа. Несмотря на это, все же были усталостные поломки в первом ряду лопаток колеса Кертиса. [c.10]

Турбина стала выполняться одноцилиндровой, колеса Кертиса были заменены одновенечными ступенями и клапанное регулирование в ЧНД — поворотной диафрагмой. Число ступеней, за исключением регулировочных, осталось прежним (13). С переходом к одноцилиндровой конструкции общая масса турбины, однако, не уменьшилась, что объясняется увеличением диаметров ступеней и цилиндра, большим числом обойм и применением ряда унифицированных деталей. Из этого примера также следует, что даже переход от двухцилиндровой конструкции турбины к одноцилиндровой не гарантирует снижения массы, если эта задача не была поставлена при проектировании и не было найдено оптимального решения. Отметим глубину преобразования турбины при подключении ее к следующей серии. [c.11]

Другая характерная особенность этих турбин — одновенечная регулировочная ступень, заменившая только что применявшееся на ЛМЗ для этой цели колеса Кертиса в турбине П-25-29. Последнее имело более низкий к. п. д., что и оправдывало его замену при возможности разместить проточную часть турбины 50 МВт с одновенечной ступенью в одном [c.11]

Регулировочная ступень выполнялась принципиально иначе, чем в турбинах К-50-29 и К-100-29 вместо одновенечной ступени во вновь строящихся турбинах ЛМЗ стал применять колесо Кертиса, от которого ранее он отказался как менее экономичного. Это решение, как указывалось, было принято, прежде всего, для снижения температуры ЧВД, а также для уменьшения общей длины проточной части, что было очень важно при конструировании одноцилиндровых турбин. [c.18]

Согласно испытаниям ЛМЗ [3], к. п. д. Ступени Кертиса на расчетном режиме был около 67%, что приблизительно на 10% ниже, чем к. п. д. ступеней давления того времени, которые она заменяла (впоследствии усовершенствованием уплотнений по бандажу и применением новых профилей МЭИ к. п. д. колес Кертиса на ЛМЗ был увеличен до 77%, но и к. п. д. одновенечных ступеней к тому времени тоже возрос). При повышенных же начальных параметрах пара потери энергии в колесе Кертиса меньше сказывались на удельном расходе теплоты вследствие возврата теплоты. Применение ступени Кертиса уменьшало диаметры вала и, следовательно, снижало утечки пара через уплотнения, а также улучшило работу турбины на частичных нагрузках. В итоге получалось небольшое уменьшение к. п. д. турбины, но ему противопоставлялось значительное снижение трудоемкости изготовления одноцилиндровых турбин по сравнению с двухцилиндровыми, что было одной из главных производственных задач того времени. Мощность колеса Кертиса турбины 50 МВт на расчетном режиме была 8000 кВт. [c.19]

Два первых паровпускных клапана поднимались одновременно, т. е. в области малых нагрузок регулирование было дроссельным, что несколько повышало удельный расход теплоты в этой области. Зато заметно улучшались условия прогрева ЧВД (симметричный подвод пара) и уменьшались напряжения в лопатках колеса Кертиса при малых расходах пара. Сопловое регулирование осуществлялось открытием 3-го клапана, при полном подъеме которого и нормальных параметрах пара в турбине К-50-90 вырабатывалась мощность 55 МВт. Четвертый клапан добавлял лишь небольшое количество пара для достижения мощности до 57,5 МВт, а дальнейшее его открытие предусматривалось на случай отклонения параметров пара от расчетных. [c.19]

Надежно решив задачу проектирования последних ступеней, завод мог уделить главное внимание принципиально новым конструкциям ЧВД, особенно паровыпускной части цилиндра. Здесь впервые в практике завода были применены аустенит-ные стали в сочетании с перлитными. Повышенный коэффициент линейного расширения аустенитной стали и плохая теплопроводность ее вызывали большие трудности конструирования при стремлении сохранить высокие эксплуатационные качества турбины. ЦВД был выполнен двухкорпусным. Конструкция внутреннего цилиндра, охватывающего колесо Кертиса и три ступени давления, была аналогична применявшейся заводом в серии турбин повышенного давления, уже проверенных в эксплуатации. Также была использована проверенная ранее схема расположения четырех регулировочных клапанов на внешнем цилиндре. Новое же соединение клапанных коробок с сопловыми, вваренными во внутренний цилиндр, было выполнено подвижным с уплотнением поршневыми кольцами. [c.66]

В ЦКТИ был проработан интересный вариант одноцилиндровой турбины с колесом Кертиса и четырьмя ступенями давления, после которых расположена двухпоточная ЧНД с пятью ступенями в каждом потоке. Система охлаждения паровпускной части (рис. III.7) выполнена по той же принципиальной схеме, как и в полупиковой турбине. Время пусков после остановки на ночь и на выходные дни — около 20 мин. [c.89]

Размеры РВД — небольшие. Так, для турбины ПТ-50/60-130/7 средний диаметр колеса Кертиса 950 мм, первой активной ступени давления 832 мм и последней, восьмой, 856 мм. Это позволило выполнить проточную часть с достаточной высотой лопаток, что благоприятно сказалось на экономичности турбин этой серии. [c.99]

Благодаря небольшим диаметрам ступеней высоты лопаток достаточны для того, чтобы получить сниженные концевые потери. Этому в значительной мере способствовали также малые радиальные зазоры бандажных уплотнений. ЦВД, несмотря на применение колеса Кертиса, имеет при четырех открытых клапанах внутренний к. п. д. г)цвд = 0,80. [c.100]

Турбина — одноцилиндровая одно двухвенечное колесо Кертиса и 16 активных ступеней регулирование — сопловое три отбора для pei ene-рации за 6, 10 и 13 ступенями со следующими данными [c.231]

Рассчитать регулирующую ступень — двухвенечное колесо Кертиса согласно следующим данным. [c.74]

Примем реактивность проточной части двухвенечного колеса Кертиса 13% со следующим распределением по венцам первый венец 1%, направляющий аппарат 7%, второй венец 5%. [c.74]

Фиг. 44. К- п. д. г[ои колеса Кертиса в зависимости от отношений давлений

Фиг. ТО. Треугольники скоростей для определения абсолютных скоростей выхода lH3 рабочих каналов второго венца колеса Кертиса.

Фиг. 72. Диаграмма для определения реактивного перепада в рабочих каналах второго венца колеса Кертиса.

Фиг. 74. Диаграмма для определения реакции в направляющих каналах колеса Кертиса.

Фиг. 75. Треугольники скоростей для определения относительных скоростей входа в рабочие каналы первого венца колеса Кертиса при вариантных расчетах.

Фиг. 76. Диаграмма для определения реакции в первом венце колеса Кертиса.

Фиг. 77. Треугольник скоростей для определения относительной скорости входа в рабочие каналы первого венца колеса Кертиса.

В турбине Лаваля при снижении частоты вращения вала при j = = onst растет абсолютная скорость выхода пара с рабочих лопаток с2 И, как следствие этого, к. п. д. турбины быстро падает. Для уменьшения выходных потерь со скоростью С2 и понижения частоты вращения вала Кертис предложил турбину с двумя ступенями скорости. На рис. 6.2,6 представлены схема этой турбины и графики изменения абсолютной скорости и давления пара в проточной части турбины. Пар с начальными параметрами ро и То расширяется до конечного давления pi в соплах 2, а на рабочих лопатках 3 и 3 происходит преобразование кинетической энергии движущегося потока в механическую работу на валу 5 турбины. Закрепленные на диске 4 турбины два ряда рабочих лопаток 3 и 3 разделены неподвижными направляющими лопатками 2, которые крепятся к корпусу I турбины. В первом ряду рабочих лопаток 3 скорость потока падает от i до j, после чего пар поступает на неподвижные лопатки 2, где происходит лишь изменение направления его движения, однако вследствие трения пара о стенки канала скорость парового потока падает от с2 до с. Со скоростью с пар поступает на второй ряд рабочих лопаток 3 и снова повторяется идентичный процесс. Поскольку преобразование кинетической энергии в механическую работу на валу турбины Кертиса происходит в двух рядах рабочих лопаток, максимальное значение г ол получается при меньших отношениях k/ j, чем у одноступенчатой турбины. А это значит, что частота вращения вала турбины (колеса) Кертиса может быть снижена по сравнению с одноступенчатой турбиной. Анализ треугольников скоростей показывает, что оптимальный к. п. д. турбины Кертиса достигается при входной скорости пара t i вдвое большей, чем у одноступенчатой турбины. Это означает, что в турбине с двумя ступенями скорости может быть использовано большее теплопадение /loi, чем в одноступенчатой. [c.302]

Турбина К-50-29 ХТГЗ. Эта турбина максимальной мощностью 50 МВт — одноцилиндровая, с сопловым регулированием, с парциальным колесом Кертиса и с 16 ступенями давления активного типа. Последняя ступень имела размеры d.2 = = 2800 мм и /о = 762 мм. [c.6]

Турбина К-100-29 ХТГЗ (рис. 1.2). В стальном ЦВД были установлены колесо Кертиса диаметром 1534 мм и 16 ступеней давления активного типа. Здесь были применены традиционные для ХТГЗ обоймы под диафрагмы. [c.7]

Рис. 1.2. Тихоходная турбина К-100-29/1500 ХТГЗ а — колесо Кертиса и первые пять ступеней давления ЦВД

В ЦВД этой серии турбин применено сопловое регулирование. Четыре односедельных неразгруженных клапана размещены на ЦВД. Привод к ним — от кулачкового вала. Объемные расходы пара ЦВД сравнительно невелики, поэтому УТМЗ предпочел колесо Кертиса в качестве регулировочной ступени (кроме турбин типа Р), хотя этот вопрос остается дискуссионным. [c.99]

ЦВД. проточная часть состоит из колеса Кертиса и восьми ступеней давления. Цилиндр — однопоточный, одностенный, без обойм. Давление за ним при номинальном теплофикационном режиме — [c.99]

Турбина ЛМЗ типа АП-25-1 (ДКО-195) двухцилиндровая — = 25000 кет п = 3000 об/мин р — 29 ата to = 40U° давление отбора 6—8 ата максимальный отбор 150 т час ц. в. д. — двухвенечное колесо Кертиса и семь ступеней давления, ц. н. д. — двухвенечное колесо Кертиса и шесть ступеней давления три отбора для регенерации один за ц. в. д. и два нерегулируемых из ц. н. д.. Вес турбины 123 т. Количество охлаждающей воды 4 200 Afijua при ij r 25° . [c.228]

Турбина ХТГЗ типа АК-100-1. N = 100000 квт = 80 000 кет Ро 29 ата o—400°С п= 1 500 об/мин, двухцилиндровая. Цилиндр высокого давления — колесо Кертиса и 16 ступеней давления с небольшой реакцией ц. н. д. —три сдвоенных ступени (двухтопочные). Три нерегулируемых отбора для регенерации. Подогрев питательной воды до 150° С. Удельный расход пара (с регенерацией) при [c.232]

Турбина ХТГЗ типа ВК-100. 100 ООО кет Pqi=QO ата tf, = 500°С л = 3 ООО об/мин. трехцилиндровая. Цилиндр высокого давления—колесо Кертиса и 15 ступеней давления Рато. Цилиндр низкого давления состоит из двух ц. и. д. турбины ВК-50, т. е, имеется четырехкратный выхлоп. Коэффициент полезного действия i]J. — 0,87 и т) = 0,765. Общий к. п. д. = 0.845. Расход тепла при < , 180° С, равен 2 210 ккал квтч. Вес турбины 333 т, [c.232]

Турбина Кировского завода тип АТ-22 (ОКО-120) бесподваль-ная. Колесо Кертиса и 15 ступеней Рато. N " = 12 000 квт-, — z= 9600 Ksm п = 3000 об/мин / q = 29 ата te=400° максимальное количество отбираемого пара 60 т1час] давление отбора (после 10-й ступени) 1,2—2,5 ата-, вес турбины с конденсатором 58 ш t =I5° Q [c.233]

Тур ина НЗЛ для насоса прямоточного котла ОП-27./ qi=20 ата, q=z400° (допустилЮ 25 ата и 375° С), противодавление 7 ата] = 4800—1 200 об/мин /V = 2 500—500 л. с. Структура — двухвенечное колесо Кертиса и 10 ступеней давления. Вал жесткий — критическое число оборотов 5 700 об/.мин. Между турбиной и насосом редуктор, число оборотов 1 42. Удельный расход пара при N=2 500 квт [c.235]

Турбина состоит из двух двухвекечных колес Кертиса. Аналогичная турбина с одним колесом Кертиса применяется для параметров / о = = 16 ата С противодавление 5 ата п = 5000 об/мин. [c.236]

Унифицированная серия турбин НЗЛ мощностью 40J0 6000 кет-, Ри = 35 ашо о = 435°С л = 3 ООО об/мин АК-6 АКд-б АТ-6 АП-б АР-6 АК-4 АТ-4 АП-4 АР-4. Некоторые типы предназначены для работы с переменным числом оборотов. Турбины бесподвальные, за основу конструкции взята турбина .R-46. Основной тип серии — турбина АК-б (одно колесо Кертиса и 17 ступеней давления). Два нерегулируел1ых отбора пара для регенерации. [c.236]

Коэффициент расхода для регулирующей ступени — двухвенечное колесо Кертиса — при скоростях критических и сверхкрити-ческих принимают равным 0,97, а при скоростях докритических принимают по кривой фиг. 16 в зависимости от отношения и . Сд, где и — окружная скорость по среднему диаметру, а — теоретическая скорость от изоэнтропийного теплового перепада в соплах ступени. [c.38]

Таким образом, приняв угол выхода 18° 10 для парового потока из сопла, можно построить профильную часть рабочих лопаток. Эффективный угол выхода Oj = 16" принят исходя из предполагаемого расширения парового потока в каналах двухвенечного колеса Кертиса. При этом следует учесть угол отклонения в конструкции проточной части, в которой при указанном выше угле выхода потока из сопла можно эффективно использовать заданный тепловой перепад. С применением суживающихся сопел исключаются недостатки конструктивного о( юрмления каналов расширяющихся сопел, но зато появляются недочеты, связанные с отклонением парового потока. Поэтому некоторые турбинные заводы считают более рациональным проектировать суживающиеся сопла при указанном выше отношении давлений. [c.43]

Определение процесса в двухвенечной регулирующей ступени (колесо Кертиса) конденсационной турбины мощностью 50 мгвт при расходе пара от расчетного. [c.135]

При анализе расчета проточной части колеса Кертиса, как регулирующей ступени при переменных режимах работы турбины, необходимо примерно установить относительные выходные скорости из рабочих каналов второго, из направляющих каналов между первым и вторым венцами лопаток, из рабочих каналов первого венца. Относительная скорость выхода из рабочих каналов второго венца = =219 Mj eK. [c.138]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...