Турбина горизонтальная

ЦСД. В нем размещено 14 ступеней давления. Этот цилиндр — наиболее сложный из-за больших объемных расходов отбираемого пара. Пар отводится в расположенные под турбиной горизонтальные подогреватели сетевой воды (с поверхностью нагрева 2300 м ), а также в семь (из восьми) подогревателей питательной воды (отборы после второй, пятой, восьмой и десятой ступеней). Трудности заключаются в сохранении приемлемого теплового состояния корпуса с большим числом патрубков и в компенсации тепловых расширений примыкающих к нему труб. О масштабе этой задачи можно судить по размерам суммарного сечения труб, равного 4,5 м только для двух теплофикационных отборов пара. Решение проблемы в целом было достигнуто путем выделения ЧСД в отдельный цилиндр. [c.100]

Характерным примером развития процесса релаксации является работа шпилек и болтов фланцевых соединений турбин горизонтального разъема, клапанов и т.д., когда напряжение, вызванное первоначальной затяжкой шпилек, будет со временем уменьшаться вследствие того, что часть упругой деформации будет переходить в остаточную. Процесс релаксации напряжений сказывается также в ослаблении со временем натяга турбинных дисков, в ослаблении натяга пружин уплотнений. Скорость релаксации пропорциональна величине действующих в данный момент напряжений. [c.18]

К конструктивным факторам, создающим неравномерность парового потока, следует отнести парциальный подвод пара в первые ступени турбин, горизонтальные разъемы между верхней и нижней половинами диафрагм, выходные кромки направляющих лопаток и др. [c.34]

Заводом изготовлено большое количество ковшовых турбин горизонтального и вертикального исполнения для напоров Я от 205 до 624. . [c.43]

Две небольшие по мощности радиально-осевые турбины горизонтального и вертикального (рис. 7-44) исполнения, первая номинальной мощностью 3 680, а вторая 7 700 кет, имели при нагрузках соответственно свыше 1 500 и 6 000 кет сильную поперечную вибрацию (до 0,5 мм). На горизонтальной машине вибрация пол-[юстью была устранена после увеличения периферийного зазора а в уплотнительных кольцах с 1 до 2 мм, на вертикальной — после подведения избыточного давления воды в полость / (рис. 7-44) наряду с таким же увеличением зазора а и снабжением его специальны лабиринтом (рис. 7-44). [c.173]

Н/см2 (0,03 кгс/см2) при температуре 50—60° С, Наличие в корпусах турбин горизонтальных и вертикальных разъемов требует обеспечения хорошей герметичности цилиндров для предотвращения пропаривания разъемов в зоне высоких давлений или подсоса воздуха внутрь цилиндра в зоне вакуума. [c.240]

Определить модуль горизонтальной составляющей силы давления струи воды на неподвижную лопатку турбинного колеса, если объемный расход воды Q, плотность у, скорость подачи воды на лопатку горизонтальна, скорость схода воды образует угол а с горизонтом. [c.277]

Статическая балансировка ротора. Этот вид балансировки преследует цель превращения оси вращения ротора в его центральную ось. Удалением избытка металла в более тяжелой части ротора или добавлением металла в более легкой его части добиваются безразличного равновесия ротора на роликах или горизонтально расположенных линейках, что служит признаком его статической уравновешенности (= 0). Статическая балансировка достаточна при малых угловых скоростях и небольших размерах вращающейся детали в направлении оси вращения (маховики, неширокие шкивы, зубчатые колеса). При деталях значительной длины и больших угловых скоростях (роторы турбин, электродвигателей и т. д.) статическая балансировка не гарантирует устранения динамических нагрузок на подшипники, а иногда даже увеличивает их. Кроме того, недостатком существующих способов статической балансировки является не всегда достаточная точность ее, обусловленная влиянием трения. [c.98]

Решение. Обозначая угловую скорость вращения судна вокруг вертикальной оси z через о,, а угловую скорость вращения турбины вокруг горизонтальной оси у через о),, и.меем [c.352]

Решение. При вращении турбинного диска вал изгибается. Так как диск насажен в середине вала без перекоса, то его движение будет происходить в горизонтальной плоскости, и поэтому следует применить дифференциальные уравнения плоского движения твердого тела. [c.269]

Заметим, что величины реакций не зависят от угла наклона а Задача 4 (рис. 4). При съеме крышки корпуса турбины требуется чтобы она все время находилась в горизонтальном положении [c.11]

Задача 290. Для подъема крышки паровой турбины весом Р использовано приспособление, показанное на рис. 211. Тросы прикреплены к крышке в точках А , А , А , А и лежат в вертикальных плоскостях, проходящих соответственно через отрезки А А и А. А . Точки Ai, А , А. , А лежат в горизонтальной плоскости и образуют прямоугольник со сторонами А А., = 2а, AiA —2b. [c.109]

Решение. Обозначим ось вращения ротора турбины через з угловую скорость собственного вращения ротора обозначим вектором 0)1, направленным по оси г (рис. 401). При килевой качке корабля его продольная ось выходит из горизонтального положения на угол ф, изменяющийся по условию задачи от —9° до +9° (где 9°— амплитуда колебаний). Можно сказать, что при килевой качке корабля ось вращения 2 ротора поворачивается вместе с кораблем около другой оси 21, [c.720]

Для измерения больших расходов воды используются турбинные водомеры (рис. 15.15). Это цилиндрический корпус, в котором на горизонтальной оси вращается вертушка со спиральными лопатками. Вертушка через червячный редуктор приводит в движение счетчик, регистрирующий объем воды, прошедшей через водомер. [c.175]

На рис. 177 представлен схематический поперечный разрез ковшовой турбины с горизонтальным валом. Здесь 1 — трубопровод, подводящий воду к турбине 2 — сопло с иглой 3 — механизм, передвигающий иглу 4 — ручное управление иглой [c.284]

МПа, что достигается соединением выходного патрубка турбины с конденсатором. Последний представляет собой горизонтальный кожухотрубный теплообменник, на трубках которого конденсируется пар, а внутри их движется охлаждающая вода. Необходимое разрежение в конденсаторе создается с помощью парового эжектора. [c.304]

Ковшовые турбины с вертикальным валом и четырьмя-пятью соплами (рис. 1.1, г) в последнее время вытесняют турбины с горизонтальным валом, имеющие одно-два сопла (см. П.5). [c.4]

На характеристики различных систем гидротурбин большое влияние оказывают конструктивные особенности вертикальное или горизонтальное расположение вала, конструкция спиральной камеры или способы подвода воды, число сопел, наличие поворотных лопастей, наклон лопастей в диагональных турбинах и др. [c.4]

I. В обозначении турбины первая буква — положение вала (Г — горизонтальное. В — вертикальное), первая цифра — число колес вторая буква К — ковшовая последняя цифра — число сопел на одном рабочем колесе. [c.16]

Например, при увеличении приведенного расхода на 25% диаметр получается меньше на 11%. Кроме того, скорость вращения горизонтальных турбин возрастает (на 8—10%) благодаря свойственной им повышенной приведенной частоте враш,ения. [c.49]

На рис. 11.19 показан капсульный гидроагрегат с поворотнолопастной горизонтальной гидротурбиной Киевской ГЭС (см. табл. 1.5), размещенный в отсеках водосливной плотины. Паводок пропускается над агрегатами при поднятых щитах 1 по водосбросным каналам, отделенным друг от друга бычками. Вода из аванкамеры, в которой расположены решетки и пазы для щитов и шандоров, подводится к турбине по каналу, прямоугольное сечение которого у капсулы 14 (имеющей диаметр D-j) переходит в круглое с диаметром 2Dj. Над местом расположения генератора канал закрыт съемным металлическим перекрытием 3 сварной конструкции. Вокруг турбины и над каналом образовано помещение 8, закрытое сверху железобетонными съемными плитами 2 и [c.49]

В направляющем аппарате применены конические лопатки 7, привод которых 3 и 3 выполнен со сферическими шарнирами (см. IV. 1). Наружное кольцо направляющего аппарата, камера рабочего колеса /О и горловина 6 отсасывающей трубы имеют горизонтальные разъемы и так же, как съемное перекрытие 3, не забетонированы, что позволяет вести раздельно монтаж ротора турбины и генератора. [c.51]

Ковшовые турбины по положению вала разделяют на горизонтальные и вертикальные, имеющие существенные конструктивные отличия.В XIX и начале XX вв. применялись только горизонтальные турбины, однако в дальнейшем нх стали вытеснять более быстроходные турбины с вертикальным валом, имеющие теперь преимущественное применение (см. табл. 1.6). [c.51]

Положительные результаты, полученные на опытнЬй установке в Англии в лабораториях B URA, послужили основой при разработке котла с псевдоожиженным слоем для ПГУ мощностью 140 МВт. Котел работает в блоке с паровой турбиной мощностью 120 МВт и выполнен в виде горизонтального цилиндра диаметром 7,94 м, в котором заключен псевдоожиженный слой под давлением 0,82 МПа-. При размере частиц сжигаемого топлива до 1,6 мм и скорости фильтрации и=0,61 м/с псевдоожиженный слой занимает площадь 83,5 м в то время как для котлоагрегата равной мощности при атмосферном давлении, скорости фильтрации =2,44 м/с и размере частиц сжигаемого топлива до 3,2 мм площадь псевдо-ожиженного слоя составляет 186 м. [c.19]

Определить коэффициент теплоотдачи от пара к трубке нсрхнего ряда горизонтального трубного пучка конде1гсата паровой турбины. Трубка имеет наружный диаметр /=18 мм и температуру поверхности с=22°С. [c.169]

Задача 60 (рис. 53). Крышка паровой турбины весом 15 кн поднимается равномерно лебедкой. Ходовой конец троса составляет с горизонталыо угол а = 45". Оттяжки СВ и DB лежат в горизонтальной плоскости и образуют углы с вертикальной плоскостыо АВЕ, равные 45°. Определить усилия в стреле и оттяжках, если угол 7 между стрелой и свешивающейся частью троса ВК равен 30°. Блок В считать деалы ым. [c.28]

Задача 670. Определить величину абсолютной скорости точки ротора паровой турбины, ось которого горизонтальна и лежит в диаметральной (продольной) плоскости судна, идущего со скоростью 40 узлов (узел — единица скорости, равная 1 миле в час, или 0,5144 м1сек). Расстояние данной точки до оси вращения равно 60 см. Ротор делает 3000 об мин. [c.256]

Задача № 148 (№ 40.4, ЮЗОМ) (рис. 204). Определить максимальное гироскопическое давление на подшипники быстроходной турбины, установленной на корабле. Корабль подвержен килевой качке с амплитудой 9° и периодом 15 сек вокруг горизонтальной оси, перпендикулярной к оси ротора. Ротор турбины весом 3500 кГ с радиусом инерции 0,6 м делает 3000 об1мин. Расстояние между подшипниками 2 м. [c.354]

Ограничимся случаем простого трубопровода круглого сечения (рис. 14-2) длиной Ь, питающегося из резервуара А и снабженного па конце затвором (клаиап, задвижка, направляющий аппарат турбины и т. и.). В точке О перед затворо.м поместим начало отсчета расстояний 5 вдоль оси трубы по направлению к резервуару, т. е. от точки О к точке М. Пусть размеры резервуара таковы, что уровень жидкости в нем будет практически постоянным независимо от изменений расхода в трубопроводе. Обозначим через О внутренний диаметр трубопрово.та, е — толщину его стенок, Е — модуль упругости материала. Будем считать величины е н Е постоянными иа всем протяжении Е. Среднюю скорость Но в трубопроводе до закрытия затвора будем считать такой, что скоростным напором ввиду его незначительной величины можно будет в дальнейшем пренебрегать. Пренебрегая потерями напора, можно примять, что пьезометрическая линия совпадает с горизонтальной линией гидростатического напора МхО. [c.135]

Насосы предназначены для перекачивания турбинного масла марки 22 или синтетических жидкостей (иввиоль, ОМТИ и др.) с температурой 25—65°С. Конструкции насосов и насосных агрегатов аналогичны. Алрегат состоит из одноступенчатого насоса и установленного на нем вертикального электродвигателя. Насос (рис. 9.32) центробежного типа, вертикальный, с рабочим колесом двустороннего высасывания. Чугунный корпус / закрывается торцевыми крышками 2 и < , в которых отлиты подводящие каналы. Стыки крышек уплотняются кольцами из маслостойкой резины. Нагнетательный и всасывающий патрубки корпуса расположены 0 горизонтальной плоскости и направлены в 282 [c.282]

Зачистка и дегазация резервуара, бывшего в эксплуатации (освобождение от нефтепродуктов, очистка от загрязнений, дегазация). Зачистка и дегазация проводится вручную или механизированными средствами с помощью моющих и эмульгирующих растворов. Простейшая моечная машина представляет собой двух- или трехструйный брандспойт, привод которого состоит из водяной турбины, вращающейся под напором моющего раствора. При работе машины сопла поворачиваются в горизонтальной и вертикальной плоскостях, что позволяет обработать всю поверхность резервуара. В качестве механизированных средств может быть использована передвижная установка на основе комплекта оборудования [c.5]

В ЭХТС производства слабой азотной кислоты под давлением после газовой турбины (см. рис. 7.1 ) установлен котел-утилизатор КУГ-66, использующий физическую теплоту нитрозных газов перед выбросом их в атмосферу. Как видно из рис. 5.15, он представляет собой горизонтальный газотрубный котел с естественной циркуляцией, рассчитанный для работы под наддувом и для открытой установки. Змеевики конвективного пароперегревателя 2, выполненные из стальных труб 38 X 3 мм, расположены горизонтально во входной газовой камере перед испарительной поверхностью нагрева 1. По выходе из котла нитрозные газы поступают в змеевиковый экономайзер кипящего типа 3. Он имеет два пакета змеевиков, разделенных в средней части вертикальной стальной перегородкой, что придает нитрозным газам U-образное движение. Дальнейщее охлаждение нитрозных газов происходит в чугунном ребристом экономайзере некипящего типа 4. Вода С ПОМОЩЬЮ питательного насоса (на рисунке не показан) поступает в чугунный экономайзер, затем в змеевиковый и далее в котел. [c.298]

На рис. 9 приведена схема барабанного котла с естественной циркуляцией Еп-640 — 13,8—540/S40 ГМ. Котел предназначен для получения пара при сжигании газа и работы в блоке с турбиной-мощностью 200 МВт. Номинальная производительность 640 т/ч, рабочее давление пара на выходе из котла 13,8 МПа, температура свежего пара и пара промежуточного перегрева 540 °С. Котел включает топку 2, конвективную шахту 9 и горизонтальный газоход 6, соединяющий топку с конвективной шахтой. Топка призматической формы (в плане представляет прямоугольник 18,6 х X 7,35 м) экранирована трубами испарительной поверхности диаметром 60x6 мм. Все экраны 3 с помощью тяг подвешены к металлоконструкциям потолочного перекрытия и могут свободно расширяться вниз. Для уменьшения влияния неравномерности обогрева на циркуляцию экраны секционированы трубы с коллекторами выполнены в виде отдельных панелей, каждая из которых представляет собой отпрд нй пируул ционный контур. [c.17]

В турбинах со сверхкритическими параметрами конструкция ЦВД в наиболее горячей части по существу является трехстенной, так как в двойном корпусе устанавливаются сопловые коробки, через которые подводится пар и в которых смонтированы сопла регулирующей ступени. Корпуса паровых турбин для удобства сборки и разборки обычно имеют разъем по горизонтальной плоскости. В ЦСД, ЦНД и в одноцилиндровых турбинах корпус иногда имеет не только горизонтальный разъем, но и вертикалъный, что облегчает его механическую обработку и транспортирование. ЦВД и ЦСД отливают из чугуна или стали, иногда эти цилиндры выполняют сварно-литыми. Корпуса ЦНД и выходные патрубки конденсационных турбин обычно изготовляют сварными из листовой углеродистой стали. [c.189]

Радиально-осевые турбины с вертикальным валом (рис. 1.1, б) имеют наибольшее распространение и применяются в широкомдиапазоне напоров радиально-осевые с горизонтальным валом — в мелком и среднем гидротурбостроении. [c.4]

Горизонтальные капсульные турбины в последние десятилетия широко используются на низконапоэных русловых ГЭС и приливно-отливных электростанциях (ПЭС), где они найдут дальнейшее развитие. Они являются единственной системой осевых горизонтальных турбин, которая используется в качестве обратимых гидромашин. [c.17]

Преимущества горизонтальных гидротурбин по сравнению с вертикальными поворотнолопастными турбинами подтверждают данные табл. 1.2 и 1.5. При одинаковых размерах масса капсульного агрегата больше массы поворотнолопастного вертикального, но благодаря большей быстроходности удельные массы отличаются мало. При одинаковых мощностях N, к. п. д. т), напорах Н диаметр рабочего колеса горизонтальной гидротурбины получается меньше диаметра вертикальной DjBpT. так как приведенный расход Qlr горизонтальных турбин больше, чем вертикальных Qispr. [c.48]

В целях увеличения быстроходности ковшовых турбин при сохранении оптимальных условий разработан ряд специальных конструкций. Еще в начале XX в. появились сдвоенные горизонтальные гидротурбины, оборудованные двумя рабочими колесами на одном валу и четырьмя соплами. С целью повышения быстроходности вертикальных турбин в СССР Г. В. Чужиным, С. К. Бугри-ным и другими, предложена конструкция в которой рабочие колеса расположены одно над другим и число сопел доведено до двенадцати. [c.52]

Конструкция горизонтальной ковшовой одноколесной двухсопловой турбины показана на рис. 11.21. Вода, поступаюш ая к турбине через шаровой затвор 20, управляемый двухцилиндровым сервомотором 1, последовательно проходит усиленный поперечными ребрами тройник 19, установленные перед соплами колена 4 и сопла 5, присоединенные к фланцам болтами. Через колена и корпуса сопел проходят штоки 15 с насаженными на их концах иглами /5. Штоки посредством тяг <3 и коленчатых рычагов 2 перемеш.аются сервомотором 16, управляемым регулятором турбины. При перемеш,ении обеих игл [c.53]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...