Средняя концентрация частиц в поток

Среднюю концентрацию частиц в потоке с учетом уноса несгоревших частиц / топлива определяют по формуле [c.145]

Влияние концентрации твердых частиц в потоке на износ отводов определялось на отводах, изготовленных из стали 20 (рис. 30), согнутых под углом 90°, с внутренним диаметром 50 мм и разными средними радиусами 7 ср= 150 210 270 330 мм при постоянной скорости частиц N = 5 57 м/с перед отводом и весовых концентрациях j,= — =0,57 1,39 2,10 [c.99]

Радиоизотопная методика определения эффективности укрытий была применена для анализа структуры газовоздушного потока в объеме укрытия. Исследования проводили по распределению времени пребывания меченого газа в укрытии. Неоднородность среднего времени пребывания частиц в потоке свидетельствует о наличии застойных зон или байпасирования [5]. Это объясняется различными объемными скоростями движения отдельных частей газовоздушного потока. Радиоактивный газ-индикатор практически мгновенно вводили в укрытие и снимали кривую значений концентрации на выходе из укрытия. Эта кривая позволяет судить о распределении времени пребывания индикатор ра в укрытии и дает возможность рассчитать его среднее значение. По этому показателю можно, например, сделать вывод о [c.97]

Средняя концентрация частиц уноса в потоке газов, г/м , определяется по формуле [c.441]

Диффузия частицы в пространстве концентраций пассивной примеси. Построение моделей для средних значений концентраций примеси тесно связано с проблемой турбулентной диффузии частиц. Действительно, концентрация примеси может быть введена как концентрация большого числа безынерционных и достаточно мелких частиц. Плотность вероятности положения одной, выбранной наугад частицы пропорциональна средней концентрации частиц. Применение диффузионной аппроксимации для описания турбулентного потока частиц обоснованно лишь тогда, когда характерное время корреляции скоростей частицы мало по сравнению с характерным временем задачи. Эти достаточно очевидные соображения наиболее [c.398]

Определим характер изменения коэффициента yj при увеличении объемной концентрации частиц в наклонном желобе. Для этого рассмотрим следующую упрощенную модель аэродинамического взаимодействия потока. Пусть по экспоненциальному закону частицы неподвижно закреплены в желобе прямоугольного сечения (рис.3.3). По желобу со средней скоростью U p нагнетается воздух. В результате неравномерного распределения частиц скорость воздуха у дна жёлоба будет ниже, чем в верхней части сечения. [c.94]

Анализ функции еэ(Тст, Тея, есл) позволяет сделать определенные заключения об области применимости методов измерения лучистого потока, описанных в параграфе 4.2, которые основаны на предположении об аддитивности лучистого и конвективно-кондуктивного потоков. Если средняя концентрация дисперсной среды вблизи поверхности достаточно высока и распределение температуры слабо зависит от радиационных характеристик системы (см. рис. 4.14), предположение об аддитивности будет справедливо. В то же время в разреженном слое профиль температуры вблизи поверхности существенно зависит от степени черноты частиц и стенки. При этом гипотеза об аддитивности радиационного и кондуктивно-конвективного переноса, по-видимому, ошибочна, а основанные на ней методы измерения некорректны. [c.180]

С (нагрев слоя в бункере прямым пропуском тока), относительной длине канала L/D = 31 125, D=16 мм и сл/ ст = 3,8- -16. Скорость частиц достигала 3,5 м сек. Наибольшие значения коэффициента теплоотдачи составили величину порядка 300—400 вт/М -град. Было обнаружено изменение теплообмена по высоте канала — вначале увеличение (тем большее, чем меньше средняя для всего канала истинная концентрация), а затем либо неизменность, либо некоторое падение интенсивности теплоотдачи. Подобное явление не наблюдается ни для флюидных потоков, ни для плотного слоя, и его следует объяснить неравенством истинных концентраций по высоте канала, разгоном частиц в начале и определенной стабилизацией их движения в конце канала. [c.265]

Томас проводил эксперименты, используя трубу длиной 12,2 м и внутренним диаметром 26,6 мм на 3-метровом стеклянном участке трубы осуществлялось визуальное наблюдение движения воды или воздуха, содержащих стеклянные шарики со средним диаметром 78 мк, объемная доля которых в системе составляла от 10 до 6-10 . Минимально необходимая для переноса частиц средняя скорость потока воспроизводилась в пределах 5%. Средние скорости частиц определялись по результатам измерений в условиях затрудненного осаждения частиц, экстраполированным к нулевой концентрации с помощью соотношения, предложенного в работе [759]. Полученные данные совпадают в пределах экспериментальных ошибок с результатами расчетов по среднему диаметру. Результаты Томаса представлены на фиг. 4.11 вместе с результатами работ [177, 563, 651, 897]. Было установлено, что скорость трения и при условии минимального переноса частиц в газовых и жидких взвесях любой концентрации пропорциональна корню квадратному из объемной доли частиц. [c.167]

Очевидно, что для расчета и установления соотношений между процессами переноса количества движения, тепла и массы в смеси газ — твердые частицы требуется знать скорости обеих фаз и распределение концентрации твердых частиц. В предыдущих разделах соотношения устанавливались исходя из общей средней концентрации. Измерения потока массы дискретной фазы с помощью счетчика столкновений частиц [741] и последующая обработка результатов [726] показали, что скорости отдельных фаз различны. Осуществлялась также регистрация столкновений частиц в отдельных точках потока с помощью датчика [830], а также емкостным методом [847]. [c.181]

Пусть одна частица неподвижна. Заключим ее в сферу радиусом В, так чтобы любая другая частица, входящая в эту сферу, притягивалась к первой и становилась связанной с ней. Внутри радиуса Н концентрация частиц остается равной нулю. Диффузионный поток через поверхность сферы зависит от средней скорости, с которой частицы пересекают эту поверхность в результате броуновского движения. Для невзаимодействующих частиц Н =2а. [c.265]

Очевидно, что методами сепарации определяется средняя расходная концентрация фаз на входе в приемное устройство за определенный промежуток времени. К недостаткам этих методов следует отнести то, что перед заборными устройствами частицы потока вследствие действия сил инерции могут отклоняться от линий тока газовой среды, и поэтому концентрация и функция распределения частиц по размерам в пробе часто значительно отличаются от их значений в потоке. [c.240]

Коррозионно-Эрозионное воздействие сильно зависит от параметров, определяемых твердыми частицами (концентрация частиц, их размер, конфигурация и распределение в потоке жидкой фазы). Скорости износа [ мм/год) (1) для трубы из стали х -20 Сг 13 на трех ее участках (расстояние по направлению потока от точки расширения равно соответственно 6,5 2,91 и 0,19 D ) при стандартных условиях испытаний и средней скорости потока 3,5 м/с как Функции концентрации песка [ 10 6 %] (2) представлены на рис. 8. Полученные ре-12 [c.12]

Температура источника излучения изменялась от 400 до 1200° С концентрация золовой пыли в потоке—от 10 до 220 г/jf средний диаметр золовых частиц—от 2,8 до 125 мкн. Ввиду того, что влияние толщины слоя было достаточно подробно изучено на первой установке, все опыты на второй установке были проведены при постоянной толщине поглощающего слоя, [c.208]

На рис. 1.1.2—1.1.4 схематически изображена сферическая ячеечная модель со свободной поверхностью [23] применительно к явлениям осаждения, течения в пористой среде и вязкости суспензии. При седиментации группа частиц под действием силы тяжести оседает в жидкости с одной и той же скоростью. Нанте внимание при этом сосредоточено на одной частице, которая окружена жидкой оболочкой, изображенной на рисунке пунктирной линией. Радиус этой жидкой оболочки определяется из условия, что внутри ячейки объемная концентрация твердой фазы должна быть такой же, как и во всей системе. Конечно, такие воображаемые оболочки, или ячейки, окружающие каждую частицу, в реальной системе будут искажены, будет происходить утечка жидкости из одной ячейки в другую, однако предполагается, что в среднем можно пользоваться сферической ячейкой ввиду хаотичности расположения частиц. Тогда все возмущение, вносимое в поток каждой частицей, локализовано в пределах объема жидкости, непосред- [c.18]

Если ограничиться потоком несжимаемой жидкости дь дх = 0), то последний интеграл справа тождественно равен нулю. В пренебрежении адсорбцией меченых частиц на поверхностях раздела в нуль обращается также второй интеграл справа — нет притока меченых частиц к поверхности 6 . Можно ввести среднюю концентрацию С меченых частиц в норовом пространстве АУ [c.15]

Критическая скорость Окр — это та минимальная скорость (средняя по сечению, при которой еще не происходит выпадения взвешенных в потоке твердых частиц, т. е. все твердые частицы перемещаются не осаждаясь на дно трубопровода. Критическая скорость зависит от концентрации дискретного компонента, его относительной крупности и режима движения несущей жидкости в трубопроводе, т. е. [c.205]

Методы полуэмпирической теории турбулентности находят широкое применение при описании турбулентной диффузии примесей, т. е. процесса переноса примесей жидкими частицами в турбулентном потоке. Под описанием турбулентной диффузии следует понимать статистическое описание поля концентрации примеси йри тех или иных начальных и краевых условиях, включающих и задание всех источников примеси. Поле концентрации й (ас, ) будет, вообще говоря, неоднородным, и его математическое ожидание — средняя концентрация О (ас, 1) будет некоторой функцией от ж и определение которой является важнейшей (хотя и не единственной) задачей теории турбулентной диффузии. Для ее решения используется осредненное уравнение переноса, которое в случае несжимаемой жидкости и в пренебрежении молекулярной диффузией имеет вид [c.479]

В барабанном котле чистота пара определяется растворимостью солей в паре и механическим уносом капель влаги потоком пара из барабана. Растворимость веществ в паре с ростом давления увеличивается, а в котлах среднего давления не играет большой роли. Поэтому при низких и средних давлениях, когда растворимость солей в паре мала, чистота пара в основном определяется уносом капелек влаги. Концентрация солей в паре в этом случае не только зависит от количества захваченной паром влаги, но и от концентрации солей в ней. Чем меньше концентрация солей в котловой воде, тем чище пар. В соответствии с этим методы получения чистого пара основаны на достижении наиболее высокой его сухости, на отделении частиц влаги, увлекаемых паром с поверхности испарения. Отделение пара от воды можно обеспечить под- [c.136]

Средняя концентрация взвешенных частиц в газовом потоке может быть определена по формуле [c.133]

Как правило, примесь вводится в поток в виде жидкой или газообразной добавки или в виде большого числа мелких твердых частиц. При этом ее обычно можно с полным основанием считать непрерывно распределенной в пространстве и характеризовать эйлеровым полем объемной концентрации (в случае сжимаемой жидкости более удобной характеристикой была бы массовая удельная концентрация в , но мы здесь будем для простоты рассматривать лишь диффузию в несжимаемой жидкости). Под описанием турбулентной диффузии мы будем понимать статистическое описание поля (X,t) при заданных начальных и краевых условиях, включающих и задание всех источников примеСи. Отметим, что при наличии источников поле концентрации примеси X,t) будет, вообще говоря, неоднородным, и его математическое ожидание — средняя концентрация в (X,t) — будет некоторой функцией от А" и Определение этой функции является важнейшей (хотя и не единственной) задачей теории турбулентной диффузии. [c.507]

Зенз [Л. 717] дает наглядное и довольно правдоподобное качественное объяснение явления захлебывания при пневмотранспорте. Предположим, что в восходящем газовом потоке образована суспензия с очень низкой концентрацией твердых частиц. Пусть частицы удалены друг от друга на расстояние, равное приблизительно 100 диаметрам частицы, каждая из них вызывает образование позади себя (внизу) вихревой зоны длиной 20 диаметров. Несколько уменьшив скорость потока среды, увеличим концентрацию частиц в суспензии так, чтобы среднее расстояние между ними стало меньше 20 диаметров. Тогда каждая из частиц будет попадать в вихревой след ближайшей вышерасположенной частицы. Обычно турбулизация потока около частицы уменьшает коэффициент лобового сопротивления, т. е. для взвешивания частицы в вихревой зоне необходима более высокая скорость. Поэтому частицы, попавшие туда, начнут выпадать вдоль турбулентного следа. При этом они будут приходить в контакт с соседними. Две частицы, находящиеся одна над другой в контакте, будут иметь больший эффективный диаметр, так что скорость потока будет, очевидно, недостаточной для поддержания сус пензии и твердый материал, содержащийся в трубе, упадет в ее нижнюю часть. В пользу подобной схемы свидетельствуют давно бпубликованные данные Л. М. Мороза и Я. И. Френкеля [Л. 174] о том, что облачко суспензии в чистой дисперсионной среде падает во много раз быстрее, чем падали бы отдельные зерна суспензии. Имеется в виду, конечно, случай, когда облачко не заполняет собой все поперечное сечение аппарата. В противном случае эффект коллективного падения был бы [c.140]

Шр) отличается от отношения расходов Мр1Ма = та ), причем отношение масс всегда больше. При концентрациях частиц, реализуемых в данных экспериментах, скорость твердых частиц в центре трубы совпадает со скоростью газа при полностью развитом турбулентном течении в трубе. Однако в случае очень больших концентраций [8471 частицы намного отстают от газа. Интересно отметить, что в указанном диапазоне средних плотностей потоков массы твердых частиц (строка 3 табл. 4.1) распределения плотности потока массы (строки 5 и 6), концентрации (строки 8 и 9), равно как и скорости скольжения твердых частиц на стенке (строка 10), подобны. Однако это подобие обус.ловлено узким диапазоном изменения параметра турбулентной взвеси [7391 (строка 13), [c.188]

Если, например, принять, что концентрация пыли в запыленном потоке достигает такой большой величины, как 200 г м , то для размера частиц d= 10 жк среднее расстояние между частицами М будет составлять 170 мк, что значительно превышает как размер частиц, так и основные длины волн теплового излучения при обычно встречающихся в теплотехнической практике температурах. В силу изложенного, для рассматриваемого круга задач частицы можно считать не взаимодействующими, тем более, что по Хюлсту [Л. 36] это условие должно выполняться уже при Д/>1,5 d. [c.12]

Равенства средней относительной скорости г отн и скорости стесненного витания вит не следует, конечно, ожидать для участков ускоренного или замедленного движения материала — участков разгона, где средняя скорость материала изменяется от начальной, с которой он подан в систему, до некоторой установившейся. Здесь и не должно быть равновесных условий. Но в реальных транспортных системах с взвешенным материалом отн гс вит даже для участков, где установилась неизменная средняя скорость материала. В действительности при восходящем потоке газа там й7отн> вит, а при нисходящем— наоборот, Причинэ — торможение движущихся частиц из-за ударов их о стенки трубы [Л. 170]. Таким образом, по существу здесь та же причина отклонения wam ОТ Шв т, ЧТО И ДЛЯ начального участка — ускорение (торможение) движения материала. Естественно, что разница между й отн и увеличивается с увеличением скорости потока, а также концентрации материала и уменьшением диаметра трубы [Л. 170]. [c.135]

Весьма эффективно удаление прилипшего слоя пыли с поверхности ткани при пульсирующих продувках воздушным потоком, направление которого каждый раз меняется. Таким образом производят очистку фильтра от наиболее прочно слипаемой пыли ° , а именно летучей золы со средним диаметром частиц 0,6 мк, возгонов окиси кремния (rf p = 0,3 мк) и окиси железа (d p<0,l мк) при концентрации ныли в газе выше 2 г/м . [c.277]

В патенте предложены комбинированные электрохимические покрытия на никелевой основе для защиты ниобия от высокотемпературного окисления. Способ нанесения покрытий состоит в следующем. После пескоструйной обработки или шлифовки и последующей промывки в НС1 (1 1) ниобий погружают в горячую ванну Уатта (в качестве катода) и никелируют по режиму плотность тока 2,3—11 а/дм , pH = 2-н5, время выдержки 0,5—4 ч, анод— никель. Для осаждения и однородного равномерного покрытия катод вращается со скоростью 4—6 об1мин, а электролит перемешивается при помощи барботажа аргоном или сжатым воздухом кроме того, рекомендуется применение реверсивного тока. В качестве дисперсного вещества в электролит добавляют смесь из очень тонких порошков хрома, силицида хрома, боридов никеля и железа в соотношении, ч. (по массе) 5 5 5 3. Концентрация порошков в ванне составляет 200 г/л. После осаждения покрытия нужной толщины изделия извлекают из ванны, промывают, сушат и подвергают термообработке при 900—1000°С в течение 5 мин. Покрытие содержит в среднем 15—20% (объемн.) дисперсных включений, но это содержание может быть увеличено повышением концентрации порошков в ванне, уменьшением размера частиц, увеличением плотности тока и снижением величины pH. Испытания покрытия на окисление в потоке воздуха при 1370° С показали, что оно отличается 20-кратным увеличением сопротивления коррозии по сравнению с незащищенным ниобием. [c.384]

Нередко насыпные грузы представлены смесью из двух или нескольких групп крупности, например кусковой или крупнозернистой и грубо- или тонкодисперсной. В этом случае наличие в потоке мелких частиц улучшает процесс перемещения более крупных. В 1 о-ризонтальном трубопроводе мелкие частицы движутся обычно во взвешенном состоянии, средние и крупные совершают скачкообразные движения частично во взвешенном состоянии и частично соприкасаясь с нижней стенкой трубопровода, а наиболее крупные при гидро-транспортировании иногда перемещаются только скольжением по нижней части трубопровода. Пылевидные насыпные грузы при пневмотранспортировании могут перемещаться с высокими концентрациями - сплошными аэриро-ванньпии потоками. [c.424]

Согласно результатам п. 24.2 среднее расстояние между двумя фиксированными жидкими частицами в турбулентном потоке всегда растет со временем. Отсюда, в частиости, вытекает, что средняя длина любой хорды материальной (т. е. состоящей все время из тех же частиц жидкости) линии или поверхности также увеличивается. Поэтому естественно ожидать, что средние длины материальных линий и средние площади материальных поверхностей в турбулентном потоке являются монотонно возрастающими ф ик-циями времени. Физической причиной растяжения материальных линий и поверхностей является сложное искривление любой части такой линии или поверхности, создаваемое турбулентными пульсациями (ср. схематический рис. 80 на стр. 518 части 1 этой книги, на котором граница облака примеси как раз и представляет собой некоторую материальную поверхность). Это растяжение не только интересно само по себе, как одно из наглядных проявлений турбулентного характера движения, но и важно для ряда прикладных задач, поскольку, например, вихревые линии или линии магнитного поля в случае турбулентной среды с малой вязкостью и очень большой электропроводностью в первом приближении совпадают с материальными линиями, а поверхности постоянной температуры или постоянной концентрации некоторой пассивной примеси в пренебрежении молекулярной теплопроводностью и диффузией совпадают с материальными поверхностями. [c.513]

Смотреть страницы где упоминается термин Средняя концентрация частиц в поток : [c.145] [c.239] [c.442] [c.261] [c.95] [c.52] [c.442] [c.150] [c.223] [c.275] [c.165] [c.196] [c.129] [c.447] [c.103] [c.19] [c.153] [c.191] [c.511]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...