Алюминий Давление удельное

Штампованные детали — Зачистка и калибровка 217 Штамповка алюминия — Давление удельное 243 [c.987]

Основные параметры сварки трением скорость относительного перемещения свариваемых поверхностей, продолжительность на- рева, удельное усилие, пластическая деформация, т. е. осадка. Требуемый для сварки нагрев обусловлен скоростью вращения и осевым усилием. Для получения качественного соединения в конце процесса необходимо быстрое прекращение движения и приложение повышенного давления. Параметры режима сварки трением зависят от свойств свариваемого металла, площади сечения и конфигурации изделия. Сваркой трением соединяют однородные и разнородные металлы и сплавы с различными свойствами, например медь со сталью, алюминий с титаном и др. На рис. 5.4] показаны основные типы соединений, выполняемых сваркой трением. Соединение получают с достаточно высокими механическими свойствами. В про- [c.222]

Исследуемое покрытие (окись алюминия) наносилось на нагреватель — вольфрамовую нить, через которую пропускался электрический ток. Эта система помещалась в стеклянную колбу, в которой поддерживалось давление 133,3-10-5 Па. При установившемся режиме поверхность покрытия излучает всю подводимую энергию, если обеспечить такие условия, при которых можно не учитывать теплоотвод в держателях (образцы должны быть достаточно длинными). Температуру нити можно определить по изменению ее сопротивления. Изменяя температуру нити, можно определить зависимость удельной мощности, излучаемой единицей поверхности покрытия, от температуры. Затем точно такой же нагреватель покрывался тем же веществом, но другой толщины. После проведения аналогичных операций строились графики зависимости удельной мощности от температуры (рис. 6-1). [c.129]

Для изучения процессов адсорбции в настоящее время широко применяются различные методы и техника. Адсорбцию на больших поверхностях (порошках, пористых системах) исследуют посредством объемного метода. Этот метод заключается в измерении изменения давления адсорбата в геометрическом объеме в процессе адсорбции на сорбенте. Объемные методы не получили широкого применения в практике коррозионных исследований. Уже первые работы по определению пористости оксидных пленок на алюминии и гальванических покрытий показали, что вследствие малой удельной поверхности образцов точность метода невысока. Результаты исследований, проведенных на порошках металлов с умеренной удельной поверхностью, можно использовать с большой осторожностью для описания процессов, развивающихся на поверхности монолитных образцов [23]. [c.30]

Сплавы на основе алюминия (табл. 6), полуфабрикаты из которых получают одним из методов обработки давлением или их комбинации (прокатка, прессование, ковка и т. д.), являются деформируемыми. Большинство из них характеризуется малым удельным весом, высокими тепло- и электропроводностью, хорошей коррозионной стойкостью, высокой технологической пластичностью, хорошей обрабатываемостью резанием и большим разнообразием механических, физических, антифрикционных свойств и т. д. [c.11]

Алюминиевый подшипниковый сплав в основном состоит из алюминия ( 90%) с присадкой олова (до 8о/о), никеля (до 8%) и небольших количеств других металлов, как, например, меди, цинка, марганца, кремния, железа, магния и сурьмы. Присутствие в сплаве сурьмы повышает устойчивость против коррозии. Твёрдость обработанной поверхности 35— 150/Уд в зависимости от состава и термообработки предельное удельное давление— 650—800 Материал цапфы — сталь и чугун. [c.635]

Выдавливание стальных деталей ограничивается низкой стойкостью инструмента (удельное давление при выдавливании >200 кГ/мм" ). Наиболее подходящей сталью для выдавливания является раскисленная алюминием (кипящая) сталь с содержанием углерода 0,06—0,12%. Желательно, чтобы структура стали состояла из зернистого перлита и феррита. Твердость стальных заготовок должна быть менее HRB 60—62. [c.241]

Электронно-микроскопическое исследование характера дислокационной структуры при запрессовке стали в алюминий АД1 [Тая = ст 400° С) показало, что изменение угла заточки стальной детали от 150 до 20° приводит к увеличению плотности дислокаций в ее поверхностном слое почти на три порядка. Это объясняется увеличением касательной составляющей контактных напряжений и хорошо коррелирует с экспериментально полученными зависимостями изменения удельного давления запрессовки и величины пластической деформации контактной поверхности алюминия при изменении угла заточки. [c.103]

Прокладки из меди используются в стендовой арматуре, предназначенной для криогенных жидкостей, а также для газообразного кислорода и неагрессивных жидких и газообразных сред. Рабочий диапазон температур у меди выше, чем у алюминия (от 80 до 773°К), но химическая стойкость значительно ниже. Обычно используется листовая отожженная медь Ml, М2 и М3 (ГОСТ 495— 50). К недостаткам медных прокладок следует отнести склонность меди к нагартовке при высоких удельных давлениях. Это создает трудности уплотнения при повторных переборках соединений. [c.63]

Эти особенности, неучтенные в конструкции, являются основной причиной неудовлетворительной работы уплотнений. Так, например, часто прокладки из фторопласта-4 ставятся на высокие давления в уплотнениях типа шип — паз или выступ — впадина , конструкции которых показаны на рис. 27. Как указывалось ранее, в этих уплотнениях возникают большие нагрузки на прокладки от затяжки болтов или шпилек, рассчитанной на высокое внутреннее давление среды. Естественно, что в этом случае фторопласт-4 будет выдавливаться в кольцевой зазор так же, как алюминий, но при меньших удельных давлениях. [c.72]

Теплопроводность урана низка примерно в 3 раза ниже, чем нержавеющей стали, и в 13 раз меньше, чем меди. Теплопроводность а-урана анизотропна и существенно увеличивается с ростом температуры при 200 С она равна - 0,07 кал/(см-с-град) 29,4 Вт/(м-град)], а при 650°С ,10 кал/(см-с-град) 42 Вт/(м-град)] и зависит.от чистоты металла. Небольшие леги-)ующие добавки (например, алюминия, молибдена) мало влияют на теплопроводность металлического урана. Давление паров урана при температуре ниже 1500 °С ничтожно мало. Теплота превращения а-фазы в р-фазу составляет 2,86—2,99 кал/г (- 12—12,6 Дж/г), а р-фазы в -у-фазу — 4,8—4,89 кал/г ( - 20,2—20,6 Дж/г). Удельная теплота плавления - 20 кал/г (84 Дж/г), парообразования 450 кал/г ( - 1890 Дж/г). Для а- и р-фаз температурный коэффициент линейного расширения различен и зависит от кристаллографического направления и температуры (табл. 6.3). [c.151]

При лазерной резке в режиме испарения материал нагревается до температуры кипения, а его удаление происходит под давлением, возникающим в парокапельной фазе. Этот способ отличается наибольшими удельными энергозатратами, но эффективен при разделении неметаллов, а также металлических материалов малых толщин. Его осуществляют в основном с помощью твердотельных импульсных лазеров. Например, при разделении труднообрабатываемых материалов, таких как алюминий, керамика, композитные материалы, применение твердотельного лазера существенно повышает эффективность по сравнению с резкой этих материалов в режиме плавления и удаления расплава СОг-лазером мощностью до 5 кВт. [c.252]

Холодная сварка - это способ неразъемного соединения деталей путем их совместной глубокой пластической деформации, достигающей 60...90 %. Для этого требуются большие удельные давления, превышающие предел текучести свариваемого материала в 3...5 раз. Время сварки составляет 1...2 с. Холодная сварка используется в массовом производстве для соединения деталей из пластичных металлов алюминия, меди, золота, индия, серебра и их сочетаний. В этой области сварки Россия является ведущей страной как по масштабам разработки и выпуска оборудования, так и по объемам промышленного освоения. [c.265]

При полировании такого мягкого и вязкого материала, как алюминий, следует избегать местного перегрева поверхности, так как это способствует внедрению пасты в поверхностный слой металла, окислению его и образованию белых матовых пятен, отрицательно влияющих на последующие отделочные операции. Для уменьшения вредного влияния полирования на поверхность алюминия следует максимально снижать удельное давление круга и по возможности уменьшать скорость его вращения. [c.19]

Алюминий — серебристо-белый пластичный металл. Плотность 2,7, температура плавления 657—660°. Теплоемкость при 20°—0,222 пал г ° С. Теплопроводность при 20° — 0,52 вал/о -сек ° С. Удельное электрическое сопротивление при 0°—0,286 ом-мм 1м. Прочность на разрыв литого алюминия составляет от 5 до 9 кг мм-, твердость НВ 15, удлинение 25—40%. Обработка давлением повышает механические свойства. Соединения алюминия с марганцем, кремнием и другими компонентами образуют прочные сплавы. [c.126]

Для выяснения влияния внешних зон на сопротивление деформации А. И. Целиков и В. В. Смирнов [187] провели специальные опыты. Были подвергнуты сжатию образцы из свинца, стали, алюминия и меди по двум схемам без внешних зон (рис. 39) и с внешними зонами (рис. 47). Влияние внешних зон при прочих равных условиях оценивали коэффициентом п , представляющим отношение удельного давления при осадке с внешними зонами к удельному давлению при осадке без внешних зон. Опыты показали, что Па не зависит от вида деформируемого материала и что нет заметного влияния масштабного фактора и величины деформации (в пределах 20%). Оказалось, [c.128]

Холодной сваркой хорошо сваривается алюминий, дюралюминий, сплавы кадмия, свинца, меди, никеля, цинка и серебра. Можно сваривать медь с серебром. Толщины свариваемых деталей могут быть от 0,2 до 12 — 15 мм, удельное давление от 15 до 100 кГ мм . Оборудованием для холодной сварки служат винтовые, гидравлические, рычажные или эксцентриковые прессы. [c.367]

Для жестких режимов характерно малая продолжительность протекания сварочного тока, увеличенное удельное давление, повышенная потребляемая мощность и высокая производительность. Эти режимы применяют для сварки нержавеющих сталей, алюминия, меди и их сплавов. [c.238]

В современном машиностроении особенно широко используют точечную и шовную сварку алюминия. Режимы этих процессов характеризуются высокими значениями плотности тока, удельного давления и весьма малой выдержкой протекания тока. [c.256]

Жидкие смазки выдерживают удельное давление примерно до 300 — 500 ат. При ббльших давлениях жидкие смазки сравнительно легко выдавливаются. В большинстве случаев обработки металлов давлением удельное давление на контактной поверхности значительно больше и примерно равно при обычной вытяжке 10 кг мм при волочении и протяжке 60 кгЫм при холодном выдавливании алюминия 100 кг1мм при холодном выдавливании стали 300 кг1мм . [c.217]

Модули готовили из порошка нитрида алюминия методом полусухого прессования при удельном давлении 2500 кгс/см с последующим обжигом в атмосфере аргона. Предварительное опробование влияния добавок на термостойкость материала показало, что оптимальным является следующий состав 90% A1N, 5% YjOa, 5% SiOj, получивший наименование ЭМ-76. Этот материал по термостойкости превосходит известные нитридные материалы, выдерживает до 100 теплосмен (1200° С—вода), имеет доста- [c.131]

Сверхлегкие конструкционные сплавы. Сверхлегкие конструкционные сплавы созданы на основе магния или алюминия посредством легирования их самым легким металлом —литием (Li удельный вес 0,53 Г/см , Тсо.,,идус= 186 °С). Такое легирование не только снижает удельный вес сплава, но и, что самое важное, улучшает пластические свойства (снижается температура, допускающая обработку давлением) и повышает модуль упругости, обеспечивая тем самым большую жесткость конструкций, изготавливаемых из магнйеволитиевых сплавов (МЛС), по сравнению с жесткостью конструкции того же веса из других металлических материалов, включая сталь и тнтан. Удельный вес заключен в пределах 1,3—1,65 Псм , это ниже удельного веса промышленных магниевых [c.320]

Увеличение прочности алюминиевых и магниевых сплавов и улучшение техники литья (литье под давлением, литье в кокиль) дали возможность изготовлять из этих сплавов заготовки деталей машин, сопоставимые по своим механическим свойствам со стальными коваными и штампованными заготовками при кратном снижении их веса. Так, например, литейные алюминиевые сплавы характеризуются пределом прочности при растяжении до 40—50 KzlMxi при удлинении до 10%, сплавы типа дуралюмина — до 60 кг мм при удлинении 15—20%. Предел прочности при растяжении магниевых сплавов доходит до 30 кг1ми при удлинении до 8% и удельном весе, равном 1,8, по сравнению с 2,7 для алюминия. Наконец, сплавы на основе А1—Mg—Zn—Си имеют предел прочности при растяжении 60— 65 кг/лш при удлинении 14%. [c.322]

В последние годы был создан твердотельный лазер, который привлек к себе большое внимание. Это ОКГ на иттриево-алюмини-евом гранате. Рабочим веществом здесь является также неодим, но благодаря тому, что оказалось возможным концентрацию ионов неодима довести до 1,4-10 см" , удельная мощность излучения этого лазера значительно превосходит удельную мощность стеклянных лазеров. Существенным преимуществом является то, что лазер может работать как в импульсном, так и непрерывном режиме. Лазер на иттриево-алюминиевом гранате при размере цилиндрического рабочего стержня 6,3x101 мм имеет мощность в непрерывном режиме порядка 300 Вт при коэффициенте полезного действия 3%. Накачка лазера обычно осуществляется лампами с криптоновым заполнением при давлении 4-10 Па [90, 128]. Применение соответствующего модулятора позволяет создать ОКГ с хорошей стабильностью мощности при высокой частоте следования импульсов (5-10 —5-10 Гц). [c.28]

Окружные скорости брусков рекомендуются при обработке чугуна 60—75 м мин, стали 45—60 мЫин, алюминия, бронзы и латуни 70— 90 mImuh. Скорости прямолинейного возвратно-поступательного движения головки при обработке всех материалов принимаются от 10 до 20 м/мин. Удельное давление брусков при предварительном притирочном шлифовании следует принимать от 4 до 5 кГ1см , при чистовом — от 3 до 4 кПсм . [c.421]

Дуралюмины применяют в самолетостроении и некоторых других областях техники, где требуется малый удельный вес, хорошая обрабатываемость давлением и высокие механические свойства. Упрочнение дуралюминов получается за счет легирования медью и магнием. Для повышения коррозионной стойкости в их состав вводят марганец. Прочность дуралюминов в 4—5 раз выше, чем у чистого алюминия. [c.279]

Титан широко распространен в земной коре, где его содержится около 6 %, а по распространенности он занимает четвертое место после алюминия, железа и магния. Однако промьшшенный способ его извлечения был разработан лишь в 40-х годах XX века. Благодаря прогрессу в области са-молето- и ракетостроения производство титана и его сплавов интенсивно развивалось. Это объясняется сочетанием таких ценных свойств титана, как малая плотность, высокая удельная прочность f Tj/p -g), коррозионная стойкость, технологичность при обработке давлением и свариваемость, хладостойкость, немагнитность и ряд другрсх ценных физико-механических характеристик, приведенных ниже. [c.697]

Алюминиевые сплавы делятся на деформируемые и литейные. Деформируемые сплавы подвергают горячей и холодной обработке давлением, поэтому они должны обладать высокой пластичностью. Из деформируемых сплавов широкое применение нашли дуралю-мины — сплавы алюминия с медью, магнием и марганцем. Имея небольшую плотность, дуралюмины по механическим свойствам приближаются к мягким сортам стали. Из литейных сплавов получают фасонные отливки различной конфигурации, для чего сплав заливают в металлические или песчаные формы. Широко известны литейные сплавы на основе алюминия — силумины, в которых основной легирующей добавкой является кремний (до 13%). Наиболее ценными свойствами всех алюминиевых сплавов являются малая плотность (2,65—2,8), высокая удельная прочность (отношение предела прочности к плотности) и удовлетворительная стойкость против атмосферной коррозии. [c.9]

НИИ М = 211 в сторону больших При достаточно высоких давлениях для всех металлов, находящихся после расширения в твердой или жидкой фазе, наблюдается значрительнве отклонение от закона Удвоения, которое тем больше, чем выше амплитуда ударной волны (см. табл. 4.5). Напротив, при умеренных давлениях для А1 и Си скорость свободной границы близка к удвоенному значению массовой скорости и. Отклонение от закона удвоения при высоких давлениях связано со значительным необратимым нагревом вещества на фронте ударной волны чем выше приращение энтропии, тем больше отклонение от закона удвоения, и чем выше Р, тем до большего удельного объема расширяется ударно сжатое вещество (см. рис. 4.2). Зависимость плотности меди и алюминия при расширении в воздух от амплитуды ударной волны иллюстрируется данными табл. 4.6. Значения конечной плотности расширения Рк вычислены по уравнению состояния Си и А1 с учетом электронных составляющих с параметрами, приведенными в работе [7]. Зависимость Р ) для области, б < 1 строилась так, как описано в гл. 2. Плотность вещества при расширении в воздух быстро падает с ростом давления на фронте ударной волны. [c.120]

Удельные давления пуансона в конце деформирования составляют для отожженного алюминия 30—60 кПмм (290—588 Мн/м ). для меди 200 кГ/мм (1960 Мн/м ). [c.13]

Отвердевающие под давлением металлы при расположении их в последовательности от наиболее легко отвердеваюш,его к наиболее трудно отвердеваюш,ему образуют ряд свинец, висмут, олово, цинк, алюминий, медь, сурьма и платина. Свинцовые оиилки, сжатые в вакууме под давлением 2000 атм, сформировались в компактную массу, в которой даже при микроскопическом исследовании Спринг не мог найти малейших следов границ зерен свинца. Удельный вес отвердевшего под давлением свинца оказался равным 11,5013 вместо веса 11,3 для идентичного блока, полученного другим способом. При увеличении давления до 5000 атм свинец течет и проникает во все щели аппарата и вокруг пистона. Обнаружение у тонких свинцовых листов, имевших слоистый вид, сопротивления при давлении 5000 атм более низкого, чем у твердого тела, Спринг рассматривал как подтверждение эксперимента Треска. [c.73]

Алюминиевый порошок превращался в сплошное твердое тело при давлении 6000 атм с удельным весом таким же, как и у металла, полученного плавлением. Медь вела себя подобно алюминию. Сурьмовая пудра, сжатая под давлением 5000 атм, не только отвердевала, но и приобретала на поверхности характерный металличеС кий блеск. При дальнейшем увеличении давления металлический блеск появлялся и на поверхностях разрезов блока на части. Наконец, платиновая губка при давлении 5000 атм показала начальную стадию отвердения, но даже при увеличении давления до некоторого неопределенного максимума предположительно между 8000 и 9000 атм не удалось получить совершенно твердого тела, что наблюдалось во всех других металлах. [c.74]

Гребенчатые прокладки (см. рис. 3.25,6) контактируют с фланцами треугольными кольцевыми выступами - гребешками, расположенными с шагом t = 1,5 мм и имеющими на вершинах площадки шириной 0,15...0,23 мм. Необходимое контактное давление создается при удельном усилии обжатия Ра = Рл/inD p) в 2-2,5 раз меньше, чем в плоских прокладках. Гребенчатые прокладки, изготовляемые из алюминия, меди, железа, низкоуглеродистых и высоколегированных сталей, применяют при ру < 14 МПа и 9 570°С [17]. В судостроении применяют прокладки размером xDi X О2, мм [78] [c.139]

Время включения тока. Как и величина тока, время его включения возрастает с толщиной деталей. Ориентировочно для сварки деталей из малоуглеродистой стали на типовых жестких режимах время включения tes можно вьгбирать по эмпирическому соотношению св= (0,2- -0,4) o, нержавеющей стали = (ОЛ- 0,15) o из закаливающихся сплавов алюминия типа ДШ, ВЭ5 t e = (0,08 - 0,12) O, из незакаливающижся сплавов алюминия типа АМЦ, AiMir< e=(0>16 0,2) O. Усилие сжатия возрастает с толщиной и с жаропрочностью металла свариваемых деталей. Его (Можно рассчитывать по удельному давлению в контакте электрод — деталь. [c.67]

Удельное давление принимают для малоуглеродистой стали в пределах б—Г2 кг/мм , а для нержавеющей аустенитной стали и технического титана 9—18 кг/мм . В указанных пределах большие давления откосятся к большей толщине детали и жестким режимам. Для деталей нз сплавов алюминия усилие сжатия рассчитывают По фофмуле [c.67]

Превосходным заменителем жаростойких сплавов являются керметы на оксидной основе. В литературе особо отмечаются композиции из 70% AI2O3 и 30% Сг (удельный вес около 4,7 г/с.и ), отличающиеся высокой жаропрочностью и окалиностойкостью при удовлетворительной термостойкости. Можно привести следующие данные о технологии получения и свойствах этого материала. Тонкие порошки хрома (примерно 10 мп) и весьма тонкую окись алюминия (0,8 мк) после длительного смешивания в метиловом спирте брикетируют при давлении 4 Т см нолученные брикеты измельчают и после добавки органического пластификатора подвергают повторно гидростатическому прессованию (р = 2,5 Г/с.и-). Затем при невысоком нагреве удаляют пластификатор и проводят спекание при 1700" С (в атмосфере влажного водорода в течение длительного времени). В результате получают материал плотностью 4,6—4,65 г1см (пористость менее 0,5%), обладающий свойствами, указанными в табл. III. 8. [c.359]

При гибке с прижимом величину Р увеличивают на 20—30%. При вытяжке с прижимом к величине Р прибавляют усилие прижима р = пру где — площадь под прижимом, а по табл. 49. Обозначения L — длина или периметр среза в лш 5 — толщина материала в мм — предел прочности на срез в кГ мм Д — суммарный припуск на зачистку величин зазора между пуансоном и матрицей при вырезке или пробивке и двухстороннего припуска на зачистку в мм , — число деталей, одновременно находящихся в зачисткой матрице Вх — ширина заготовки по линии гиба в мм бр прочности на растяжение в кГ/мм Р — площадь детали под пуансоном в мм Яп — удельное давление правки (рихтовки) для алюминия = 5 10 кГ1мм для латуни и дуралюмина = 10 4-20 кГ/мм , для стали = 2030 кГ/мм Do — диаметр разбортованного цилиндра в мм 4 — диаметр отверстия под разбортовку в мм й — диаметр заготовки в мм 1 — величина утонения стенки в данную операцию в мм <у — сопротивление деформированию при утонении в кГ мм для латуни а = ==(1-6-Н1,8) для стали "в/ г — радиус сопряжения стенок в мм Р — площадь поперечного сечения выдавливаемой детали в лмi-. [c.90]

Новым металлическим материалом, занимающим видное место в машиностроении, являются титан и сплавы на его основе. Это серебристо-белый металл с температурой плавления 1660° и удельным весом 4,5 г/сж . Технический титан высокой чистоты содержит не более 0,1% примесей (Ре Мп А1 С 51 N1), имеет невысокую прочность, хорошую пластичность, по свойствам приближаясь к чистому железу с углеродом образует очень твердые карбиды титана. Татан удовлетворительно обрабатывается давлением (ковкой, прессованием, прокаткой), сваривается дуговой сваркой в атмосфере защитных газов. Имеет высокую стойкость против коррозии в пресной, морской воде и в некоторых кислотах. Примеси резко повышают прочность, одновременно снижая пластичность титана. Изготовляемый в СССР технический титан, содержащий до 0,5% примесей имеет 6в =55—75 кГ1мм 6 = 20—25%. К к конструкционные материалы Б машиностроении применяются сплавы титана с ванадием, молибденом, хромом, марганцем, вольфрамом, танталом, ниобием, углеродом, алюминием, оловом. Наибольшее применение [c.191]

На величину удельного давления при выдавливании влияют механические свойства металла, степень его деформации, толщина стенки выдавливаемого стакана, диаметр изделия, углы конусности матрицы и пуансона, смазка и метод выдавливания. Так, при прямом способе выдавливания удельное давление составляет для алюминия 400—700 Мн1м , для стали— 1000—1800 Мн/м . При обратном способе выдавливания удельное давление возрастает и составляет соответственно 800—1200 и 2000—3000 Мн/ж . [c.122]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...