Удельная мощность излучения

Пренебрежение накоплением нейтронов обеих групп дает возможность производить оценку их удельной мощности излучения по одной и той же формуле [c.300]

В последнее время мощность аргоновых лазеров была значительно повышена путем увеличения диаметра разрядной трубки и использования накаленного катода. Оказалось возможным получение удельной мощности излучения порядка 1 Вт/см на длинах волн 0,4880 и 0,5145 мкм при к. п. д., равном 0,13%. Мощность лазеров на аргоне, таким образом, была доведена до 150—500 Вт в непрерывном режиме [128]. При таких мощностях открываются новые возможности применения аргоновых ОКГ в науке и технике. [c.43]

Удельная мощность излучения 12, [c.307]

Исходной величиной для расчета пьезоэлектрического преобразователя является мощность, которую необходимо ввести в зону сварки. Зная основные константы керамики (табл. И) и ее удельную мощность излучения, находим суммарную площадь излучения 5. Эффективное напряжение возбуждения для полуволнового преобразователя [c.75]

Удельная мощность излучения, вт/см 0,76 (350° С) 13,35 (1 ООО" С) 50.7 (1 500° С) 137 (2 000° С) 1.95 (1 000° С) 10,67 (1 500° С) 36,5 (2 000° С) 7.3 (1 330° С) 12.8 (1 530° С) 41.8 (1 730 С) 0,0022 (100°С) [c.278]

Удельные мощности излучения, вт/см" , для материалов, применяемых для изготовления анодов [c.281]

Зависимости между удельной мощностью излучения при лазерной обработке, временем воздействия, температурой поверхности и глубиной закаленного слоя приведены на рис. 3.7.12. [c.703]

Кег + Иш2. Средняя удельная мощность излучения в этом случае рассчитывается по ф-ле [c.146]

Следовательно, для малого поршня Ке2 = (ка рс, п уменьшение удельной мощности излучения можно трактовать как уменьшение удельного сопротивления излучения — действительной части удельного акустич. импеданса Кег. Мнимая часть удельного акустического импеданса (реактивная часть) lmz обусловливает реактивную ( безваттную ) мощность излучателя, связанную с периодическим обменом энергией между излучателем и прилегающими к нему слоями среды. Эта энергия остаётся локализованной вблизи излучателя и не даёт вклада в излучение. [c.146]

Напряженное состояние активных элементов зависит от конструктивного исполнения преобразователей, формы колебаний в режиме излучения, конструкции узла армирования и технологии сборки. Формулы для расчета составляющих напряжений, действие которых определяет прочность активных элементов преобразователей наиболее часто применяемых конструкций, приведены в табл. 5. В этих формулах гео.метрические характеристики преобразователей ясны из рисунков, остальные величины имеют следующие обозначения рг — гидростатическое давление — модуль упругости (модуль Юнга) пьезокерамики V — коэффициент Пуассона пьезокерамики /г, = [(рс) У2 ]/У(рс)в (рс)к, (рс)в — волновые сопротивления пьезокерамики и среды а — безразмерный коэффициент активной составляющей сопротивления излучения й уд — удельная мощность излучения. [c.77]

Удельная мощность излучения Т уд = 10 Вт/см не реализуется, поскольку относительная амплитуда циклов рабочих напряжений (Тл а отн = 3,9 не допускается в условиях работы рассматриваемого преобразователя ни при каких начальных напряжениях. [c.85]

По режиму работы преобразователи могут быть излучающими, приемными и обратимыми. К излучающим преобразователям предъявляются повышенные требования по механической прочности. Поэтому при больших удельных мощностях излучения следует выбирать металлический магнитопровод либо применять армирование ферритов немагнитным материалом, например, стеклонитью. [c.113]

Не следует забывать, что в этой формуле Фу является не плотностью потока у-квантов /-й энергетической группы, а той величиной, на которую надо умножить удельную мощность дозы излучения, энергию у-квантов и т. п., чтобы получить вклад ]-й группы у-квантов в значение искомого функционала. При расчете другого функционала следует брать иные значения фактора накопления. [c.57]

Вт/см . На рис. 47, 48 область разрушения для указанных материалов отмечена пунктирными линиями. Уменьшение ширины (диаметра) ЗТВ объясняется значительным расходом энергии излучения ОКГ на испарение материала (удельная энергия плавления значительно ниже удельной энергии испарения обрабатываемого материала). Таким образом, для повышения эффективности процесса линейного контурно-лучевого упрочнения (получения максимальных глубины и ширины упрочненной зоны) обработку материалов следует производить при более высоких плотностях мощности излучения, но не превышающих пороговых для данных материалов. [c.73]

К настоящему времени проведено ограниченное количество теоретических исследований по определению соотношений между мощностью излучения лазера, скоростью резания, диаметром пятна и т. п. В значительно большем объеме имеются данные по экспериментальному исследованию резки диэлектриков и определению таких параметров, как удельная энергия резания объемных диэлектриков So (Дж/г) и погонная энергия резания тонких слоев L (Дж-см). Ниже приведены величины Sq и L для некоторых материалов [12, 76]. [c.141]

Для сварки деталей из обычных стекол вполне достаточен уровень мощности порядка 50—100 Вт, а для сварки кварца и металлостеклянных спаев необходимы мощности порядка 300 Вт и более. К настоящему времени проведено ограниченное количество теоретических и экспериментальных исследований по определению соотношений между мощностью излучения лазера, скоростью сварки, диаметром светового пятна, толщиной свариваемых деталей и т. п. Однако для ориентировочной оценки можно пользоваться удельной энергией сварки, приблизительно равной для стекла 30 кДж/г, а для кварца 45 кДж/г. [c.152]

Так например, промышленные отечественные лазеры Катунь и Кардамон с диффузионным охлаждением, состоящие из четырех газоразрядных трубок с = 3 см и длиной 6 м каждая, последовательно объединенных единой оптической системой, обеспечивают стационарную генерацию на уровне выходной мощности 0,8... 1 кВт при удельном съеме мощности излучения 40 Вт/м. [c.128]

Несмотря на то что введение продольной прокачки газа существенно увеличивает съем излучения с единицы длины, предельная мощность лазера при этом возрастает незначительно и, как правило, не превышает 2...5 кВт. Это связано с тем, что при продольной прокачке газа длину лазера бессмысленно делать большой. Действительно, как видно из (4.23), Рси со jE)d l, но при Xd > Хс удельное объемное энерговыделение ] Е с] со и поэтому увеличение длины разряда в направлении оптической оси не сопровождается ростом мощности излучения. [c.134]

Глубокое секционирование электродов позволяет заметно поднять удельный съем и полную мощность излучения СОг-лазеров. [c.139]

Предельные значения удельных съемов мощности излучения с единицы массы расходуемого газа составят при этом [c.149]

Полученная с помощью таких лазеров мощность излучения достигала кВт при химическом КПД 4...5% и удельном съеме излучения 50 Дж/г. [c.156]

В последние годы был создан твердотельный лазер, который привлек к себе большое внимание. Это ОКГ на иттриево-алюмини-евом гранате. Рабочим веществом здесь является также неодим, но благодаря тому, что оказалось возможным концентрацию ионов неодима довести до 1,4-10 см" , удельная мощность излучения этого лазера значительно превосходит удельную мощность стеклянных лазеров. Существенным преимуществом является то, что лазер может работать как в импульсном, так и непрерывном режиме. Лазер на иттриево-алюминиевом гранате при размере цилиндрического рабочего стержня 6,3x101 мм имеет мощность в непрерывном режиме порядка 300 Вт при коэффициенте полезного действия 3%. Накачка лазера обычно осуществляется лампами с криптоновым заполнением при давлении 4-10 Па [90, 128]. Применение соответствующего модулятора позволяет создать ОКГ с хорошей стабильностью мощности при высокой частоте следования импульсов (5-10 —5-10 Гц). [c.28]

На основании данных, приведенных в табл. 8.1 и 8.2, построены зависимости средней и удельной мощности излучения от объема активной среды отпаянных АЭ (рис. 8.18 и 8.19). Эти зависимости указывают возможные пути повышения эффективности АЭ с большим объемом активной среды. На рис. 8.18 представлены кривые, соответствующие мощностям излучения в режиме ЗГ (/) и УМ (2). При изменении объема активной среды от V —4,2 см ( Кулон LT-l u ) до Fa с 900 см ( Кристалл LT-50 u ) средняя мощность излучения в режиме ЗГ возросла с 1,5 до 55 Вт, в режиме УМ — с 1,7 до 75 Вт. Если объем увеличился примерно в 215 раз (900/4,2), то мощность излучения — только в 45 раз (75/1,7). Таким образом, относительное увеличение мощности в 4-5 раз меньше по сравнению с увеличением объема активной излучения при работе АЭ в режиме в АЭ, использованы для построения нение удельной мощности излучения ДИМОЙ мощности (Рввод/Ki. ) ОТ объемэ [c.225]

Рис. 8.19. Зависимости удельной мощности излучения (Ризл/V a ) промышленных отпаянных АЭ (/), удельной вводимой в АЭ мощности РввоаАэ/Угс) (2), температуры разрядного канала (3) и концентрации атомов меди (4) от объема активной среды

Т — истинная температура р — сопротивление с поправкой на тепловое расширение — удельная мощность излучения без поправки на тепловое расширение —интегральный коэффициент излучения с поправкой на тепловое расширение Сд g55,J,= коэффициент спектрального излучения при = 0,655 тепловое расширение по данным Уорсинга выражено отношением 111д, М и I — данные Малтера и Лэнгмюра ]Х —данные Уорсинга,, [c.217]

Величину К = 4лр можно определить, аная удельную мощность излучения С и удельное сопротивление р. При 1350° С для титана С = 21,8 вт/см , р = 240- 10 ом-см. [c.265]

Рис. 3.7.12. Зависимость меязду удельной мощностью излучения д при лазерной обработке, временем воздействия г, температурой поверхности Т и глубиной к закаленного оя

По данным [24] для преобразователя, имеющего соотношение между массами и жесткостями накладок и пьезокерамического стержня такое же, как у рассматриваемого, получено следующее выражение для удельной мощности излучения, допускаемой из условия обеспечения прочности активного элемента,, если относительная акустическая нагружаемость преобразователя а = 1 [c.84]

Следует заметить, что допускаемая удельная мощность излучения рассма триваемым преобразователем могла бы быть увеличена до 10 Вт/см при исполь зовании нешлифованного активного элемента и разбросе начальных напряжений ПС большем 40% (что уверенно гарантируется производством), если бы пре делы прочности пьезоэлементов были увеличены в 1,6 раза. [c.86]

После разделения контура на отдельные участки целесообразно оценить для каждого из них удельную мощность нейтронного и у-излучений по ряду наиболее интенсивных линий энергетических спектров излучений и линий с повыщенными энергиями даже при малой интенсивности. После прохождения больщих толщин защиты последние могут конкурировать с линиями меньщей энергии. Рекомендуется не увлекаться чрезмерным дроблением энергетического спектра излучений на группы. [c.101]

Если продукты деления образовались в реакторе с небольшой удельной мощностью (несколько киловатт на килограмм) и в результате сравнительно небольшой кампании (7< 180 дней), то горючее доступно для переработки уже через несколько месяцев. Например, после четырехмесячной выдержки удельная активность смеси продуктов деления уменьшается примерно в 30 раз, а у-эквивалент —в 50 раз [1]. С точки зрения защиты большой срок выдержки необходим еще и для того, чтобы максимально распались летучие продукты деления — изотопы радиоактивного иода (в основном 1 с 7 )/2 = 8,05 дня) и ксенона (в основном Хе с 7)/2 = 5,29 дня). Кроме того, такая выдержка необходима для распада изотопа Ва , дочерний продукт которого Еа имеют наиболее проникающие у-кванты (период полураспада Ва 71/2=12,8 дня). На рис. 13.4 показано изменение эффективного спектра у-излучения смеси продуктов деления в реакторе на тепловых нейтронах [1] в зависимости от 7 и 7 Видно, что наиболее проникающая компонента с эффективной энергией 1 = 2,25 Мэе дает минимальный вклад при выдержке /= 1004-150 дней. Дальнейшее возрастание вклада жесткой компоненты происходит главным образом вследст- [c.190]

Участки 5—7. Трубная часть ПГ занимает 50% поперечного сечения ПГ. Сечение имеет профиль прямоугольника с основанием 175 см и высотой 90 см. Его можно представить двумя квадратами с сечениями 90x90 см. По длине трубную систему можно разделить на четыре равных участка. В итоге получим восемь кубических объемов с размерами 90X90X100 см и объемом 0,81 м каждый- Эти объемы практически совпадают с объемом напорной или сливной камеры ПГ. Удельная мощность у-излучений камер ПГ (Sv) в 2,2—4,9 раза больше, чем эквивалентные им объемы с трубной системой ПГ. Различается и общая мощность излучений 5=SkV. Линейные коэффициенты [c.319]

Пример И. В примере 10 при расчете защиты детектора Рц от источника И6 необходимая толщина защиты оказалась равной 12=68 см бетона. В настоящем примере ставится задача определить мощность дозы в точке детектора Р 2 (помещение ПЮ), если источником И5 (помещение П9) является урановый блочок массой 1 кг, облученный в реакторе на тепловых нейтронах в течение Г=120 дней и после выдержки i=30 дней. Для упрощения расчетов удельную мощность реактора примем равной ш= квт кг (обычно она бывает больще). Расстояние от источника до детектора Ь=4 м. Цель данного примера — проиллюстрировать применение формул для расчета мощности дозы за защитой й по радиационным характеристикам (удельной активности, спектральному составу), рассчитанным только для Г = оо. При этом необходимо рассчитать уровни излучения а) выраженные в единицах мощности экспозиционной дозы Р [мр1ч], если удельная активность Q выражена в единицах кюри или грамм-эквивалентах радия М-, б) в единицах интенсивности I [Мэе/ см -сек)], если удельная активность выражена в единицах силы источника 5 [Мэе/(сек-кг)]. Для контроля результаты расчета в примерах а и б надо сравнить между собой, а также с результатами расчета с использованием непосредственных радиационных характеристик для 7 = 120 дней и = 30 дней. [c.339]

В лазерах на стекле в качестве активаторов могут быть использованы и такие редкоземельные элементы, как итербий, гадолиний, гольмий, тербий и др. Однако удельная мощность их излучения значительно меньше, чем у неодима, вследствие чего они не получили такого широкого распространения, как стеклянные лазеры с примесью неодима. Заслуживают внимания лазеры, активированные тербием и гадолинием, так как они излучают в видимой и ультрафиолетовой частях спектра первые имеют излучение, относящееся к желто-зеленой части спектра (>- = 5350н-5500 А), вторые— к ультрафиолетовой % = 3125 А). [c.28]

Естественно этой формулой можно пользоваться лишь до тех пор, пока предельные объемные энерговыделения ограничиваются скоростью охлаждения смеси, т. е. при выполнении неравенства сц S jE)y j. Ранее было показано, что уст — 10мощности излучения с единицы длины приблизительно на порядок, т. е. до P/La 500... 1000 Вт/м. Необходимо отметить, что в случае турбулентного характера газового потока дополнительное возрастание скорости охлаждения смеси может иметь место из-за замены ламинарной диффузии на турбулентную. Время турбулентной диффузии (т )т Л / /(djUr), где Ur — флуктуации скорости потока. Сравнивая это время с Td Л / Kv ), можно получить [c.133]

Подставляя в это выражение типичные для конвективных СОг-лазеров значения Topt — Гвх = 2-10 К, Сг (1,5...2) Дж/(г-К), рг 10 ...10 г/см , /г 3...10 см, г г (0,3...1) 10" см/с и т1эо (0,1...0,2), нетрудно видеть, что в условиях конвективного охлаждения смеси поперечным потоком с единицы длины в направлении оптической оси можно снять мощность излучения P/La) (0,3...100) кВт/м, что существенно превышает удельные [c.134]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...