Влияние на грубая

Существенным выводом из этого выражения является то, что Р оо)фО. Это рассматривают как доказательство неустойчивости планетарных атмосфер, рассеивающихся со временем в космическом пространстве. Надо, однако, заметить, что для верхних слоев атмосферы использованная модель является слишком грубой, чтобы основывать на ней качественные выводы. Решающее влияние на состав и на плотность верхней атмосферы оказывает поглощаемая ею солнечная радиация. Так, на высоте 600 км плотность атмосферы в дневное и в ночное время различается приблизительно в 10 раз (см., например, [16]). Иначе говоря, равновесная модель не подходит для описания свойств верхней атмосферы. [c.157]

Изменение характера разрушения в зависимости от температуры цикла наблюдалось в алюминиевом сплаве AK4-ITI при режимах 185 20°С разрушение было практически целиком внутризеренным при 250 < 20°С — со значительной долей по границам зерен аналогичная картина наблюдалась при соответствующем изменении температуры длительного статического нагружения. При сравнимых условиях испытания в литых ни-кель-хромовых жаропрочных сплавах при наличии крупнозернистой разнородной макроструктуры с грубыми выделениями карбидных фаз по границам зерен трещины имели межзеренный характер, в сплаве с меньшим размером зерна и более однородной структурой трещины проходили по телу зерен [12] на не благоприятное влияние на термостойкость крупнозернистой структуры указывалось в работе [8]. [c.163]

Следует отметить, что ни положение двух металлов в ряду потенциалов, ни их фактическая разность потенциалов не дают сведений о гальваническом токе, так как его значение зависит от кинетики катодной и анодной реакций, удельного сопротивления раствора, образования пленки, эффективных площадей двух металлов и др. Гальванический ток, конечно, можно определить непосредственным измерением с помощью амперметра с нулевым сопротивлением и соответствующим образом составленной гальванической парой, погруженной в рассматриваемую среду. Было бы грубым приближением сказать, что че.м дальше расположены два металла в ряду потенциалов или чем выше ЭДС, тем больше гальванический ток, поскольку в этом правиле есть много исключений. Так, платина и ртуть имеют одинаковые потенциалы в морской воде ( 0,0 В отн. НВЭ), но хотя контакт платины с магнием (около —1,0 В отн. НВЭ) значительно увеличивает скорость коррозии магния, ртуть оказывает незначительное влияние на скорость коррозии магния. Это вызвано тем, что магний в морской воде корродирует с выделением водорода, а платина в отличие от ртути является хорошим катализатором для реакции выделения водорода. [c.38]

Сравнение о весом. Первое приближение. Так как наибольшее значение центробежной силы х (которое она принимает при Х = 0, т. е. на экваторе) равно 3,4 дин, то можно пренебречь ее влиянием на и считать в первом приближении вес равным земному притяжению. При принятых гипотезах относительно внутреннего строения Земли отсюда следует, что вес тела не изменяется при перемещении из одного места в другое на земной поверхности, и что направление радиуса Земли во всякой точке совпадает с направлением нити с грузом на конце. То и другое очевидно согласуется с данными грубого опыта. [c.316]

Анализируя причины расхождения, в результатах, полученных тремя указанными методами, можно установить следующее. При применении самого грубого метода предполагается, что движущий момент является постоянным и определяется по средней величине, момента сопротивления за период движения машинного агрегата. Таким образом, в этом случае величина момента инерции маховика не зависит от мощности двигателя и от вида его механической характеристики. Применяя второй метод, пользуются двумя точками механической характеристики двигателя и, следовательно, здесь величина мощности двигателя оказывает влияние на конечный результат. В третьем методе приближенная механическая характеристика определяется по трем точкам заданной действительной характеристики, а далее вычисление величины момента инерции махового колеса производится ло точной формуле. Наглядно сравнить результаты, полученные указанными тремя методами, можно по фиг. 57, на которой избыточная площадь в первом случае определяется как площадь прямоугольника (нижнее основание располагается на уровне 184,2 кГм), во втором случае —по площади трапеции с наклонной нижней стороной, и в третьем случае— по площади трапеции с одной криволинейной стороной. [c.116]

Следует отметить, что степень сокращения материала в рабочей камере, как правило, превышает эту же величину в механических аппаратах. Так, при грубом измельчении в электроимпульсных установках степень измельчения составляет 60-80 ед., заменяя, как правило, два механических аппарата. Указанные особенности электроимпульсных аппаратов предъявляют специальные требования к методам транспортировки материала внутри рабочей камеры, кроме того, существенное влияние на выбор метода транспортировки материала оказывают требования надежности электродных систем. В таблице 4.15 представлены разработанные и испытанные типы электроимпульсных дробильно-измельчительных камер, реализующих основные схемы транспортировки и классификации материала внутри камеры и вывода готового продукта. [c.190]

Значительный износ пластмасс наблюдается при неравномерном скольжении контактирующих тел и грубой поверхности металлического контртела, например, при глубокой высадке металлического листа при помощи пластмассового инструмента [14 и 18]. Из-за резкого различия физико-механических свойств металлов и пластмасс степень шероховатости металлического тела оказывает большое влияние на весь механизм истирания пластмасс. [c.86]

Чем ближе их форма приближается к сфероидальной, тем меньше их влияние на Кон-, центрацию местных напряжений, и чем менее сфероидизированы графитовые включения, тем большие пластические деформации выявляются (по абсолютной и относительной величине) при более низких напряжениях. Характерное изменение пластических деформаций, с увеличением нагрузки (изгибающей), приведено в табл. 35 для чугуна сельскохозяйственного машиностроения (более грубый графит) и, ста-листого (более мелкий графит) [129]. В обоих сортах чугуна была обеспечена одинаковая структура основной металлической массы (перлитно-ферритная) предварительным отжигом при температуре 700 С в течение 6 час. [c.21]

Для наклепывания не требуется специального припуска на обработку, так как диаметр изделия после наклепа изменяется в пределах допуска на изготовление. Шероховатость исходной поверхности оказывает влияние на степень наклепа. В случае грубо подготовленной поверхности гребешки являются как бы защитой основного металла против ударного воздействия шариков. При необходимости получения максимально твердого поверхностного слоя заготовки должны быть предварительно обработаны с большей чистотой. Для получения равномерного наклепа конусность, эллипс-ность, корсетность и бочкообразность у заготовок не должны превышать 0,04 мм. [c.161]

Следующим недостатком этих горелок было то обстоятельство, что их влияние на процесс горения и смешение воздуха г, пылью имело место только в самой горелке, но не в камере топки. Поэтому эти горелки обеспечивали хорошее горение только в начале пути факела через топку и никак не могли воздействовать на горение более грубых частиц пыли в конце его. [c.120]

Наибольшее снижение прочности обычно наблюдается у металлов в отожженном состоянии. При отжиге дефекты решетки в значительной степени коагулируют, перемещаются к границам зерен и субзерен, происходит сращивание блоков (областей когерентного рассеяния) и субзерен с малой разориентацией, но при этом усиливается разориентация между остающимися зернами и субзернами и нарушения решетки делаются более грубыми. Такие нарушения приводят к образованию новых структурных деталей. В результате возникает новый фактор, оказывающий влияние на степень участия атомов того или иного участка металла в сопротивлении отрыву. [c.39]

Давление инструмента оказывает большое влияние на качество поверхности, особенно при операциях чистовой обработки. С увеличением давления до величины, соответствующей максимальному съему металла, повышается чистота поверхности. При более грубых режимах обработки увеличение давления инструмента за пределы оптимального значения вызывает увеличение глубины термически измененного слоя вблизи обработанной поверхности. [c.490]

Чистота поверхности. Для хорошего эффективного уплотнения 0-образными кольцами в авиационных изделиях требуется обработка дна канавки до чистоты поверхности, соответствующей среднеквадратичной величине микронеровностей в 2,5 мк или меньше. Так как состояние поверхности стенок канавки не оказывает существенного влияния на герметичность уплотнения, они могут быть обработаны не грубее 6,25 мк. [c.257]

Отклонение длины конусов не оказывает существенного влияния на качество сопряжения деталей конической пары, в связи с чем допуски на этот размер назначают по одному из грубых классов-точности (обычно по 9-му). [c.57]

Сопротивление детали паровой турбины малоцикловой термической усталости в значительной мере зависит от наличия концентраторов. Для области действия термической усталости следует говорить не о концентрации напряжений, а о концентрации деформаций. К концентраторам следует отнести не только неравномерности поверхности детали (надрезы, выточки, острые кромки, отверстия), но также неоднородность структуры и механических свойств (анизотропия), вызываемые несовершенной термической обработкой, наклепом и т. д. Ускорение образования трещин термической усталости при наличии концентраторов подтверждается многочисленными экспериментами. Так, например, мелкие неровности на поверхности деталей оказывают существенное влияние на появление трещин. При грубой шлифовке, когда высота неровностей доходит до 2,5 мкм, число циклов, вызывающее трещины, оказывается втрое меньшим, чем при более чистой обработке, когда высота неровностей равна 0,25 мкм. Большое значение имеет не только чистота поверхности, но и ориентация неровностей (рисок) относительно направления термических напряжений. [c.23]

Несмотря на грубые приближения, формула (13-3) позволяет качественно оценить влияние различных параметров (окружной скорости, геометрии лопаток, скорости пара, осевого зазора, свойств рабочего тела и др.) на сопротивляемость материала лопаток эрозии. [c.361]

В отдельных случаях, когда частицы выщелачиваемой руды имеют пористую, рыхлую структуру, цианированию можно подвергать материал после грубого помола или даже мелкокусковую руду. При этом процесс протекает во внутренней диффузионной области, т. е. самой медленной стадией его является доставка цианида и кислорода по трещинам и капиллярам к поверхности золотин. Скорость процессов, протекающих во внутренней диффузионной области, не зависит от интенсивности перемешивания, но возрастает с повышением концентрации реагентов. Основное влияние на скорость цианирования в этом случае оказывает диаметр частиц выщелачиваемой руды и их пористость. [c.104]

В зависимости от концентрации и формы состояния водорода может оказывать различное влияние на свойства чугуна в жидком или твердом состоянии уменьшать скорость образования графитной эвтектики способствовать выделению грубых форм графита увеличивать стабильность карбидов способствовать увеличению дисперсности перлита вызывать образование в отливках внутренних белых пятен, состоящих из карбидов увеличивать склонность чугуна к отбеливанию при наличии приме- [c.73]

Вследствие сильного воздействия ядерного облучения на кристаллическую структуру оно оказывает большое влияние на свойства металлов и сплавов. Например, грубо приблизительно, сильное облучение нейтронами увеличивает твердость простых конструкционных сталей на 40%, нержавеющей стали на 100%, никеля на 140%, циркония на 100%. [c.469]

Неполная закалка может быть вызвана недостаточной выдержкой или пониженной температурой нагрева, а также пониженной скоростью охлаждения. Грубая литая структура, неравномерное распределение вторых фаз, а также усадочная и газовая пористость оказывают сильное влияние на [c.461]

Зо многих динамических процессах, оказывающих существенное влияние на окру жающую pe/i,y, участвуют взвешенные твердые частицы. Окружающая среда, грубо говоря, состоит из земли, воды и воздуха. Земля в основном состоит из грунта, образованного отложениями минералов вроде песка и глины. Грунт обладает многими свойствами плотноупакованного слоя частиц, однако отличается большей сложностью ввиду непостоянства размера и формы частиц, а также анизотропии распределения в пластах. [c.32]

Кроме того, существенное и обычно неблагоприятное влияние на свойства более крупных деталей оказывают технологические факторы меньшая проработка при ковке, прокатке, штамповке более грубая структура при литье большие внутренние напряжения в сварных соединениях. [c.247]

Влияние шага микронеровностей на показания пневматического прибора сказывается лишь при измерениях грубых поверхностей. Поскольку за результат принимается среднее значение нескольких измерений, то влияние шага микронеровностей даже на грубых поверхностях относительно мало сказывается на показаниях прибора. Исключение представляют отдельные глубокие царапины, которые вызывают резкое увеличение расхода воздуха через зазор. [c.126]

Значительное влияние на процесс холодной штамповки и качество готовой продукции оказывает наличие дефектов металлургического происхождения. Макроструктуру и излом контролируют с целью выявления рыхлости, пузырей, расслоений, трещин и неметаллических включений. Бес-кремнистая кипящая сталь имеет сильно развитую зональную ликвацию н подкорковые пузыри. При значительной ликвации с наличием грубы-х неметаллических включений в заготовках возникают как наружные, так и внутренние трещины. Последние особенно опасны, так как их обнару. [c.109]

Из-за трудностей теоретического описания процесса замедления приведенные (и хфугие) формулы обычно дают только грубую оценку величины (а также позволяют оценить влияние на различных параметров замедлителя, например плотности). Точное значение обычно находят из опыта. [c.309]

Некоторые из новых литейных сплавов на основе алюминия испытывают в условиях кристаллизации под поршневым давлением. Одним из таких сплавов является сплав АЛЗМ, содержащий 3,0—3,67о Si 0,15— 0,30% Mg 3,5—4,5,%i Си 0,05—0,30% Ti, остальное алюминий. Из этого сплава изготовляли слитки (Д = = 96 мм) при кристаллизации под поршневым давлением 340 МН/м [5]. Установлено, что условия кристаллизации оказывают большое влияние на структуру слитков. При литье в сухую песчаную форму и кристаллизации под атмосферным давлением наблюдается крупнозернистая структура твердого раствора с грубыми выделениями эвтектики по границам зерен, а в процессе кристаллизации под поршневым давлением в металлической прессформе измельчение зерен твердого раствора и включений избыточных фаз. [c.122]

Согласно [19, 20], если одна из поверхностей имеет класс чистоты значительно выше, чем другая, то ее шероховатость практически не оказывает влияния на характер контактных деформаций. В этом случае определяются параметры шероховатости только грубой поверхности, а сопряженная поверхность принимается за гладкую. Условие, при котором одна из поверхностей может быть принята за гладкую, представим в виде / гоах,высота неровностей более гладкой поверхности /11.2 — ожидаемое сближение [20]. [c.58]

В данной работе было обнаружено явление повышения контактного угла смачивания Sn и РЬ после затвердевания, что, возможно, связано с переходом припоя из жидкого в твердое состояние. Заметное влияние иа кинетику смачивания и растекания припоев ПОС61, Sn и РЬ по меди оказывает шероховатость поверхности. При грубой обработке наждачным полотном поверхности меди, скорость уменьшения фиксируемого контактного угла смачивания меньше, чем на поверхности, подвергнутой травлению, несколько меньше и контактный угол и площадь растекания. На грубо обработанной поверхности вдоль рисок происходит интенсивное растекание легкоплавкой эвтектики Sn—РЬ—Zn—Си (блестящей каймы), что, вероятно, связано с капиллярным эффектом. Такое растекание уместно назвать капиллярным. Контактный наблюдаемый угол при капиллярном растекании П0С61 по меди больше, чем при растекании этого припоя на относительно ровной (травленой) поверхности. Смачивание и растекание припоя П0С61 по меди с флюсом Прима III происходит медленнее и с большим контактным углом по полированной поверхности, чем по травленой или грубо зачищенной. [c.84]

При изучении влияния на износ зубьев свойств масел глубина образующихся рисок при качественных маслах обычно не превышает 1 мк за 50 часов испытания. Для определения такого износа разрешающей способности мичроинтерферометра Линника (МИИ-4) вполне достаточно. В случае большего износа и более грубых изменений шероховатости возможно применение двойного микроскопа Линника. [c.221]

С увеличением (при St>30) критерия М более 0,09 последний начинает оказывать влияние на процесс, что приводит при >к=0,05 и б>70 мкм к снижению фр (рис. 2-16,а, кривая 3). Физически это означает, что при наличии взаимодействия пыли с поверхностью устройства и малом абсолютном размере последнего критерий 6/Dk (обычно не учитываемый при движении пыли в потоке) должен быть введен в число определяющих критериев и в общем случае необходимо выдерживать условие 6/Z)K=idem. Кривая gфp—fl(St) пыли железа лежит существенно ниже (/ к=0,1 м Wo=10,5 м/с, Fr> >8,5, М<0,09) соответствующей кривой для угольной пыли (рис. 2-16,а, кривые 1 и 4). При этом наиболее сильное различие между кривыми фр=/(51) угля и железа имеет место при грубой пыли. Это можно объяснить более высоким значением фч и критерия фч/фк железа, чем угля, и как следствие более сильным эффектом ри-кошетирования пылинок железа. [c.74]

Подвод тепла зависит от количества сжигаемого топлива, от количества газов, поступающих з топки, и, наконец, от места протекания процесса горения, т. е., грубо говоря, от положения факела в топке. От воздействия на подачу топлива для регулирования пемлературы в большинстве случаев приходится отказываться, так как такой способ регулирования сопряжен с одновременным влиянием на мощность котельной установки в целом. Изменение коэффициента избытка воздуха с целью воздействия на газовый поток чаще всего также не удается использовать, так как при этом изменяется коэффициент полезного действия котла. Таким образом, практически речь может идти только о рециркуляции дымовых газов или изменении положения факела. [c.256]

Названные выше исследователи получили несколько иные зависимости для определения коэффициента теплоотдачи в псевдоожиженном слое. Анализ результатов этих исследований показывает, что имеется определенный разнобой даже в зависимости а от скорости газа показатель степени у скорости газа меняется от 0,5 до 0,65. По всей вероятности, причиной этого является как неточность эксперимента, так и влияние характера процесса псевдоожижеиия, обусловленное, как это уже указывалось выше, влиянием на него диаметра аппарата, высоты насадки, свойств ее элементов и газа. В целях обобщения опубликованного материала по теплообмену внутри псевдоожиженного слоя И. М. Федоров произвел сравнение опытных данных названных исследователей. При этом он пренебрег влиянием на а скорости газа и, таким образо.м, обработал эти данные в виде зависимости Nu = /(Ki), причем было принято, что критерий Нуссельта пропорционален критерию Прандтля в степени /з- Федоров получил довольно большие расхождения, дающие основание рекомендовать (только в качестве первого грубого приближения) следующее уравнение [c.345]

Масляные фильтры. Качество масла в двигателе не остается постоянным, так как масло засоряется мелкой металлической пылью, появляющейся в результате износа деталей, частицами нагара, образовывающегося в результате сгорания его на стенках цилиндров. При высокой температуре деталей масло коксуется, образуются смолы и лакообразные продукты. Все эти примеси являются вредными и оказывают существенное влияние на ускорение износа деталей автомобиля. Для очистки масла от вредных примесей в системе смазки устанавливаются фильтры грубой и тонкой очистки. [c.65]

Несмотря на некоторые предупредительные меры, цветные металлы попадают из шнхты и ферросплавов (а иногда из шлаков и флюсов) в нержавеющую сталь II серьезно ухудшают ее пластичность. М. В. Приданцев и др. [114] объясняют это тем, что цветные примеси, например свинец и его легкоплавкие соединения, располагаются по границам первичных кристаллов в литом состоянии, ослабляют межзеренную связь, вследствие чего при последующей пластической деформации возникают грубые межкристаллитпые трещины. Наиболее отрицательное влияние на свойства сталей при высоких температурах оказывают легкоплавкие примеси, имеющие высокую температуру кипения, некоторую растворимость в жидком состоянии и отсутствие растворимости в твердом. По степени воздействия эти примеси располагаются в следующем порядке висмут, затем свинец, несколько меньшее влияние оказывают сурьма, олово и цинк. Чем больше легирована сталь, особенно никелем, тем меньше в ней должно содержаться свинца. [c.187]

Общей принципиальной особенностью всех испытательных установок такого типа является наличие источника энергии небольшой мощности и аккумулирующего устройства. В подготовительной фазе испытаний энергия, получаемая от внешнего источнила, накапливается в аккумулирующем устройстве, а затем в виде мощного, но короткого импульса передается испытуемому изделию. При таком способе испы-таний сравнительно грубо имитируются реальные удары. Ударное кинематическое воздействие, как правило, имеет сложную колебательную форму (рис. 2, г) и в процессе испытаний не управляется. Испытатель может более или менее точно регулировать пиковое значение А ударного ускорения возможности влияния на форму ударного импульса (выбором конструкции и материала демпферов) ограничены. Воспроизводимость результатов при таком способе испытаний существенно зависит от механических характеристик испытуемых изделий, степени износа демпфирующих поверхностей и т. п. Этот способ испытаний может дать удовлетворительную воспро- [c.476]

Замещение собственного атома в кристаллической решетке на чужеродный, как и образование вакансии, создает барьеры ближнего действия. Однако легирование вызывает ряд косвенных эффектов может изменяться межатомное взаимодействие как по величине, так и по характеру, что изменяет сопротивление кристаллической решетки движению дислокаций. Легирование титана железом увеличивает, по-видршому, долю ковалентных связей в р-титаие, а легирование оловом — как в а-, так и 3-титане (такие эффекты наблюдаются при введении значительных количеств легирующего элемента). Введение чужеродных атомов изменяет время релаксации вакансий и, следовательно, избыточную концентрацию вакансий. Легирование, поскольку при этом меняется энергия дефектов упаковки, может увеличивать плотность дислокаций и изменять их свойства. При легировании могут возникать малоугловые границы, меняются константы упругости и диффузии и, наконец, условия фазовых превращений. Это непосредственно или косвенно может оказать влияние на прочность твердого раствора. При его образовании более вероятным становится скольжение по негкольким плоскостям, т. е. грубое скольжение (множественное) вместо тонкого (единичного), что приводит к увеличению то,2. Как правило, легирование приводит к увеличению сопротивления пластической деформации. Однако известны случаи обратного влияния, например введение хрома в определенных условиях уменьшает предел прочности железа [270, 271], что, возможно, связано с изменением энергии дефектов упаковки [15]. [c.297]

Основное влияние на структуру цементованного слоя в порошковых сталях оказывают медь и никель. Так, у цементованных железных образцов в структуре наблюдается большое количество цементита в виде грубой сетки карбида, у легированных никелем сетка развита значительно слабее, а у железомедных сплавов она вообще отсутствует. Термическая обработка подобных изделий состоит в закалке в воде деталей, нагретых до температур 820-840 °С, и отпуске при 180 °С в течение двух часов. Такой режим обеспечивает наибольшую твердость на поверхности образцов, легированных никелем. Наименьшая твердость получается на образцах с массовой долей меди в 3 %. Твердость сердцевины легированных изделий выше, чем у соответствующих железографитовых. [c.483]

Большое влияние на технологические, особенно литейные свойства, в частности на пластичность и склонность к Бфисталлизационным трепщ-нам, оказывают уровень и соотношение постоянно присутствующих примесей железа и кремния. При уменьшении содержания этих примесей и, соответственно, количества грубых первичных интер-металлидов в сплавах существенно повышаются характеристики пластичности и вязкости разрушения. Поэтому для техники ответственного назначения, в том числе для авиакосмической, разработаны сплавы с жестким ограничением по примесям, которые в марке имеют обозначение ч — чистые пч — повышенной чистоты 04 — особой чистоты. [c.644]

Если крыло конечного размаха или нестационарно движущееся крыло бесконечного размаха создает подъемную силу, то за крылом возникает след, состоящий из продольных и поперечных свободных вихрей (вихревая пелена). Вихри следа в свою очередь вызывают на поверхности лопасти дополнительные индуктивные скорости, оказывающие существенное влияние на аэродинамические нагрузки. Поэтому расчет скоростей, индуцируемых пеленой вихрей, представляет собой важную часть определения аэродинамических нагрузок. Чтобы рассчитать последние с удовлетворительной точностью при приемлемых затратах на проведение вычислений, целесообразно аппроксимировать непрерывную пелену свободных вихрей решеткой из дискретных вихревых элементов. Индуцируемая таким элементом скорость может быть описана аналитическим выражением, а полная индуктивная скорость определяется путем суммирования скоростей от каждого из элементов. Наиболее важен учет концевых вихревых жгутов. Эти жгуты хорошо описываются последовательностью прямолинейных вихревых отрезков, образующих ломаную линию. Свободные продольные и поперечные вихри, сходящие с внутренних участков лопасти, существенно меньше, влияют на результаты расчета индуктивной скорости. Поэтому для них могут использоваться более грубые модели — от полностью игнорирующих влияние этих вихрей до использующих сетки дискретных вихревых элементов или вихревые по-вёрхности. [c.488]

В чем же состоит правильная постановка задачи, которую нужно использовать, приступая к этому вопросу Для того чтобы ответить на. зтот вопрос, мы должны спросить себя, что послужило причиной появления коэффициента запаса и что мы ожидаем от применения его. Коэффициенты запаса используются, очевидно, по той причине, что наши методы анализа проблемы выбора соответствующего проекта далеки от совершенства. Мы не можем принять во взимание все входящие коэффициенты, а наша трактовка тех коэффициентов, которые были нами рассмотрены, имеет далеко не стопроцентную точность. Это вовсе не означает, что решение вопроса кроется в улучшении методов анализа. Разумеется, нам сл едует добиваться настолько, насколько это возможно, повышения точности, принимая во внимание затр й ы усилий на решение этой задачи, но при этом всегда надо идти на компромиссы, рассматривая экономические и временные факторы, которые определяют, какие усилия мы можем себе позволить затратить на проведение этого анализа. Если изготавливается только одна машина и ее цена ненамного превышает стоимость материалов, то ожно провести грубый анализ и использовать завышенный коэффициент запаса, чтобы гарантировать безопасность работы конструкций, так как затратить средств больше, чем будет экономиться при проведении исчерпывающего анализа, очевидно, нецелесообразно. Но когда экономия веса оказывает большое влияние на эффективность или огромный выпуск продукции позволяет путем накопления небольшой экономии на каждой 4 л, г. Доннелл [c.49]

Перемещение б обусловлено поперечными нормальными (normal) напряжениями (рис. 3.19, г). Перемещения, связанные с йонеречными нормальными деформациями, которые вызываются поперечными и продольными напряжениями и приводят только к небольшому изменению расстояний до центральной оси, очень малы. Однако заметный. эффект благодаря влиянию коэффициента Пуассона производится при продольном растяжении материала расположенного непосредственно в месте приложения нагрузки Р (аналогичное расширение имеет место и в месте приложения реакций Р/2, но его влияние на прогибы пренебрежимо мало). Чтобы сделать напряжения и деформации конечными, будем рассматривать нагрузКу Р как равномерно распределенную на малой длине А. В материале, расположенном непосредственно под нагрузкой, будет возникать вертикальное сжимающее напряжение Р/А, в то время как на нижней поверхности ртикальное напряжение будет, разумеется, равно нулю. Распределение напряжений между верхней и нижней поверхностями носит сложный характер (см..рис. 3.15), но в данном случае достаточно принять грубую аппроксимацию и считать, что вертикальное напряжение возникает только в малой прямоугольной области алки шириной А и высотой h (см. рис. 3.19, в) и изменяется по линейному закону от значения Р/А на верхней поверхности до нуля на нижней. Благодаря этому предположению. вследствие влияния коэффициента Пуассона верхняя часть балки расширится в горизонтальном направлении на величину (P/A)(v/ ) (А/2) = vP/(2 ) по каждую сторону от центральной ЛИНИИ, причем это расширение будет измениться по линейному закону до нуля от верхней до нижней поверхности. Вертикальная г ань повернется на угол vP/ 2E))h = vP/(.2hE), рравая [c.194]

Большое влияние на процесс разрушения металла при микроударном воздействии оказывают дефекты, расположенные непосредственно на поверхности образца. Были испытаны образцы из углеродистой (0,4% С) и коррозионно-стойкой стали 12Х18Н9Т. Наряду с образцами, имеющими полированную поверхность, испытывали образцы из этих же материалов, но с более грубой поверхностью. На поверхность образца из углеродистой стали были нанесены риски грубым напильником, а поверхность образца из коррозионно-стойкой стали была протравлена в течение 5 мин [c.84]

При микроударном воздействии большое влияние на скорость развития трещин оказывают фазовые превращения и структурные изменения, протекающие в микрообъемах металла. Процесс тре-щинообразования разных по составу и структуре сталей имеет свои особенности. Так, в углеродистой стали (0,3% С) при наличии в структуре механической смеси (феррит + перлит) трещины имеют большую протяженность (рис. 75, б). В сталях этого типа трещины развиваются как по границам, так и внутри зерен. Главным образом трещины появляются в структуре феррита, окружая и изолируя большие группы зерен перлита и феррита, в результате чего металл быстро разрушается. Трещины такого типа чаще образуются в гетерогенных сплавах и реже в сплавах с гомогенной структурой. В аустенитных сталях трещины имеют небольшую протяженность и развиваются в основном по плоскостям скольжения, а при наличии грубых и непрочных границ (в крупнозернистой структуре) — главным образом по границам зерен и двойников. [c.118]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...