Сварка без последующей механической

Сварка без последующей механической обработки (фнг. 26, /) [c.221]

Сварка без последующей механической обработки (фиг. 3(), I) иногда даёт весьма экономичное решение (так называемый горя- [c.559]

Все машины для газовой резки можно подразделить на две группы полуавтоматы и автоматы. Полуавтомат представляет собой движущуюся от электродвигателя тележку, несущую на себе резак. Регулирование скорости движения осуществляется реостатом, включенным в цепь электродвигателя. Направление движения полуавтомата создают прямолинейные или криволинейные шаблоны, изготовленные из уголка 40 X 40 X 5 или узкой полосы металла с канавкой. Для резки по окружности в корпус полуавтомата ввинчивается штанга циркуля. Наклоняя резак вместе с суппортом к поверхности разрезаемого металла под углом 45°, можно снимать фаски для сварки без последующей механической обработки. [c.131]

При внедрении плазменной резки было обнаружено, что автоматическая сварка под флюсом по кромкам листов толщиной менее 12 мм после воздушно-плазменной резки невозможна из-за образования свищей в сварочных швах. Последующие исследования показали, что при резке в в кислороде или в воздухе с добавлением воды эта толщина может быть снижена до 8 мм. Однако дальнейшее снижение толщины оказалось невозможным. Чтобы обеспечить возможность применения плазменной резки для вырезки деталей и листов толщиной 4—8 мм и их сварку без предварительной механической обработки кромок, была разработана следующая технология детали толщиной 4—8 мм вырезались на машинах Кристалл , а при сварке первый проход стыкового соединения выполнялся полуавтоматической сваркой в среде углекислого газа. Последующие проходы осуществлялись автоматической сваркой под флюсом. В этом случае поры в сварных швах отсутствовали [63]. [c.139]

Сварка производится без скоса кромок. Заготовка может выполняться газовой резкой без последующей механической обработки. При сборке изделий устанавливается определенный зазор между свариваемыми кромками. На изделиях со швами большой длины, например при сварке продольного шва барабана котла, необходимо ставить жесткие скобы крепления (рис. 55). [c.153]

Заготовительные операции разрезка листов, разделка кромок под сварку одним или одновременно несколькими резаками (без последующей механической обработки) [c.429]

Сварка производится без скоса кромок. Заготовка может выполняться газовой резкой без последующей механической обработки. При сборке изделий устанавливается [c.181]

При кислородно-флюсовой резке максимальная глубина слоя с измененным химическим составом не превышает 0,3 мм. Глубина зоны термического влияния [49] в сталях с аустенитной структурой достигает 1— 1,1 мм, в сталях с мартенситной структурой— 1,1— 1,2 мм. В обоих случаях у поверхности реза на глубине 0,1—0,7 мм образуется участок литого металла с дендритным строением. После резки слой металла, обедненного легирующими эле.ментами, целесообразно удалить шлифованием на глубину 0,5 мм. В то же время результаты испытания образцов сварных соединений, выполненных по кромкам, полученным после резки без последующей механической обработки, свидетельствуют о возможности использования кислородно-флюсовой резки без последующей обработки для подготовки кромок нержавеющей стали под сварку. [c.140]

Режимы машинной чистовой резки деталей с прямолинейными кромками без последующей механической обработки под сварку приведены в табл. 21. Для фигурной резки скорость берется в пределах, указанных в таблице для резки двумя резаками. При заготовительной резке скорость принимается на 10-20% выше указанной в таблице. [c.99]

После отжига содержание углерода в металле снижается до 0,1 %, отливки имеют хорошие механические свойства (табл. 3.6.5) и поддаются газовой и электрической сварке без последующей ТО, а также пайке с помощью различных припоев. [c.682]

При конструировании сварных заготовок деталей машин необходимо предусматривать возможность применения наиболее рациональных способов сварки, обеспечивающих получение заготовок деталей без последующей или с частичной механической обработкой, при минимальных деформациях и напряжениях. [c.533]

Мартенситно-стареющие стали хорошо свариваются всеми способами сварки. Они мало чувствительны к образованию холодных и горячих трещин, обеспечивают высокие механические свойства сварных соединений. Технология сварки проста и надежна. Сваривать можно без подогрева и без последующего отпуска, обеспечивая нужные свойства операцией старения. Чаще всего применяют электронно-лучевую и дуговую сварку в аргоне с неплавящимся электродом и с присадочной проволокой близкого к основному металлу состава. Применяют импульсную дугу, колебания электрода поперек стыка деталей. Большие толщины сваривают в щелевую разделку (устанавливая между кромками деталей зазор, в который вводят электрод). Все это обеспечивает мелкозернистую структуру металла шва и близкие к основному металлу механические свойства. [c.188]

Широкое применение лазерной сварки сдерживается экономическими соображениями. Стоимость технологических лазеров пока еще высока, что требует тщательного выбора области применения лазерной сварки. Однако, если применение традиционных способов не дает желаемых результатов либо технически неосуществимо, можно рекомендовать лазерную сварку. К таким случаям относится необходимость получения прецизионной (высокоточной) конструкции, форма и размеры которой не должны меняться в результате сварки. Лазерная сварка целесообразна, когда она позволяет значительно упростить технологию изготовления сварных изделий, выполняя сварку как заключительную операцию, без последующей правки или механической обработки. Экономически эффективна лазерная сварка, когда необходимо существенно повысить производительность, поскольку скорость ее может быть в несколько раз больше, чем у традиционных способов. [c.242]

Низкотемпературная сварка чугуна. Горячей и холодной сваркой можно наплавлять серый чугун, по своим качествам не уступающий основному металлу. Однако эти способы пригодны для исправления дефектов, обнаруженных на ранних стадиях механической обработки. При необходимости устранения дефектов, обнаруженных на последних стадиях обработки детали (шлифование, шабрение и т. д.), рекомендуется применять способы сварки без расплавления основного металла. В этом случ е более низкая рабочая температура процесса уменьшает возможность появления деформаций, которые нельзя устранить последующей механической обработкой. Менее вероятно также появление трещин и структур отбела при охлаждении детали. [c.106]

Заготовка деталей конструкций осуществляется с применением механической, кислородной и воздушно-дуговой резки. После разделительной резки обработку кромок элементов конструкций под сварку производят строжкой или фрезерованием на станках. Допускается зачистка кромок абразивным инструментом без последующей обработки. Механическая обработка производится на глубину, обеспечивающую удаление дефектов поверхности, но не менее 2 мм. [c.131]

Стальные электроды без специального покрытия. Это обычные электроды для сварки низкоуглеродистой стали марок УОНИ-13/45, ОММ-5 и др. Сварку указанными электродами производят в тех случаях, когда не требуется последующая механическая обработка, не оговаривается прочность сварного соединения и т. д. В случае ремонта ответственных изделий с целью получения соединения с высокой механической прочностью применяют добавочное крепление стальными ввертышами. При сварке чугуна стальными электродами без специального покрытия требуется особо тщательное соблюдение техники сварки. Процесс сварки стальными электродами трудоемкий, имеет низкую производительность и требует высокой квалификации сварщика. Возможности способа сварки низкоуглеродистыми электродами значительно расширяются в случае применения отжигающих валиков. [c.511]

Проверялось также влияние покрытий проволок на качество сварных соединений. Установлено, что серебро, нанесенное на боковые поверхности медных проволок без покрытия их торцовой части, на качество сварных соединений влияния не оказывает и, наоборот, качество сварных соединений повышается при нанесении серебра на торцовую часть привариваемой проволоки. Таким образом, применяющееся в настоящее время покрытие серебром бухт проволок с последующей нарезкой их в процессе сварки без покрытия торцовой части проволок не улучшает качества сварных соединений. Покрытие наружной части колпачка серебром также способствует повышению качества. Часто вместо серебрения колпачков применяют покрытие колпачков никелем толщиной 5—7 мк. Никель обладает высокой устойчивостью от коррозии. Ор.нако относительно высокая температура плавления (1450 С) никеля при сварке Т-образных соединений затрудняет нагрев колпачка до необходимой температуры поэтому при покрытии колпачков никелем не удается получить высокого качества сварных соединений при сварке происходит простое внедрение одного металла в другой (фиг. 19,а) в результате некоторого нагрева и приложения больших давлений. Такое соединение нельзя назвать сварным, так как слой покрытия никелем при сварке не разрушается. Сварные соединения выводов с колпачками, покрытыми никелем с наружной и внутренней стороны, имеют пониженную механическую прочность. Более надежное качество сварных соединений может быть получено при одностороннем (внутреннем) покрытии (без покрытия никелем наружной стороны). В этом случае никелевое покрытие не ухудшает условий сварки. Покрывать каждый колпачок изнутри было бы весьма трудоемкой операцией, 62 [c.62]

Вопросы точности и неизменяемости размеров конструкции, конечно, не исчерпываются выбором метода сварки. Существенным является учет сварочных деформаций и напряжений, назначение технологических мероприятий по их предотвращению и устранению. Проработку этого круга вопросов приходится выполнять на стадии рабочего проектирования как с целью обоснования величин допусков на размеры заготовок и припусков на последующую механическую обработку сварного изделия, так и с позиции рационального подхода к назначению термообработки. Многие весьма ответственные изделия вполне надежно работают непосредственно после сварки без какой-либо термообработки. [c.29]

Очистка. Листовой и профильный прокат, а также заготовки под сварку можно очищать с помощью вращающихся механических щеток или в дробеструйных камерах. При необходимости последующего монтажа на открытом воздухе очистку дополняют нанесением антикоррозионного покрытия, позволяющего производить сварку без его удаления. Применяют также химическую очистку методом окунания и струйным методом. [c.435]

Объединение отдельных деталей в одну отливку. При изготовлении деталей, механическая обработка которых очень сложна, а иногда и невозможна без разделения детали на простейшие элементы, литье по выплавляемым моделям дает возможность объединять несколько отдельных мелких деталей в одну обш,ую конструкцию. При этом учитывают экономическую целесообразность получения цельнолитого узла. На рис. 1.13 приведен пример целесообразной замены одной отливкой сложного сварного узла — корпуса ручек управления, состоящего из пяти деталей, штампованных из стали 50, с последующей механической обработкой. Применение отливки взамен штампованных заготовок, подвергаемых механической обработке и сварке, в 3 раза снизило потери металла в стружку и в 2 раза уменьшило трудоемкость механической обработки. [c.23]

Механические свойства хромомолибденовой стали после сварки следующие BO эка отожженного материала без последующей термообработки после сварки — кре ность 46-49, удлинение 9—13%i сварка нормализованного материала без последу щей термообработки после сварки труб 20 X 1 А крепость 70—80. [c.534]

В зоне термического влияния угловых швов, выполненных сваркой под флюсом, в одних и тех же местах поперечного сечения образовывались локальные участки с большой твердостью. Эти участки располагались неиосредствеипо у конца приставного листа (фото 9.54), который вырезали газокислородной резкой без последующей механической обработки. Термическое влияние резки видно на макрошлифе. Структура у кромки реаа приставного листа состоит из мартенсита (фото 9.55). Мартенсит располагается и в тех участках зоны термического влияния, где шов пересекает кромку реза. [c.268]

II Чистовая вырезка деталей с прямолинейными кромками без последующей механической обработки Хорошее, с легкоотделпмым гратом (балл 2) 0,30-0,40 0,3 0,5 1,0 2,5 2 0,75-0,80 Подготовка кромок под автоматическую сварку. Обрезка стенок сварных балок [c.336]

Ов-1700 МПа. В тех случаях, когда для обеспечения работоспособности конструкции важна ударная вязкость, применяют сварку без последующей термообработки. При этом предел прочности соединений близок Ов-ЮОО МПа при K U = / = 1 МДж/м . При многослойной сварке применяют подогрев,/ предотвращающий охлаждение наплавленных слоев ниже тем/ ператур у—а-превращения с явлением подстаривания. В npi> тивном случае старение мартенсита нижних слоев сопровождается возрастанием прочности и твердости и снижением вязкости металла шва. При этом достигается комплекс механических свойств, промежуточный между свойствами закаленного и термоупрочненного состояния. Для ряда мартенситно-стареющих сталей повышения надежности сварных соединений достигают отказом от проведения старения после сварки или применяют подстаривание при более низкой температуре ( 350 °С) для ограничения уровня прочности металла шва и околошовной зоны. [c.304]

Подготовка кромок под сварку может производиться двумя резаками при одностороннем скосе с притуплением и тремя резаками при двухстороннем скосе. Подготовка кромок производится как на резательных машинах прямоугольно-координатного или параллелограммного типов, так и с помощью двух-или трехрезаковых резательных машинах-тележках. При механизированном процессе резки поверхность кромок отличается большой чистотой и, как правило, перед сваркой требует только зачистки от шлака, без последующей механической обработки. [c.356]

Согласно основным положениям по ремонту барабанов из сталей 22К, 16ГНМ и 16ГНМА при необходимости удаления отдельных кронштейнов крепления внутрибарабанных устройств завод-изготовитель выдает рекомендации по креплению их механическим способом. Только при невозможности крепления механическим способом кронштейны приваривают с предварительным и сопутствующим подогревом без последующей термообработки. Зона нагрева долл<на быть не менее 150 мм от сварного шва в обе стороны. Режимы были описаны подробно выше. После сварки сопутствующий подогрев продолжают еще 3 ч и обеспечивают затем плавное охлаждение под слоем теплоизоляции. Кронштейны крепят двусторонним швом со сплошным проваром и катетом не менее 6 мм. Шов и око-лошовную зону контролируют визуально и магнитопорошковой дефектоскопией. [c.439]

Сварка низколегированной стали 20ГС. Сталь 20ГС (ГОСТ 4543—61) имеет хорошую свариваемость при электрошлаковом способе и обеспечивает достаточно высокие механические свойства металла шва и сварного соединения. Небольшое содержание углерода в стали позволяет производить электрошлаковую сварку без предварительного и последующего подогрева, не опасаясь появления трещин. [c.524]

Ратуя столь настойчиво за сварку без расплавления, мы имеем в виду возможность решения еще, по крайней мере, двух важных проблем сварки несвариваемых сегодня литейных сверхжаро-прочных сплавов и получения прецизионных сварных конструкций. Что касается литейных сплавов, практически не поддающихся сегодня сварке плавлением (их можно сварить лишь по очень сложной технологии, например с подогревом до 1100—1200° С и последующим крайне замедленным охлаждением), то этот вопрос не требует пояснений. Относительно получения прецизионных сварных конструкций нужно отметить следующее. Для современной техники в ряде случаев очень важно иметь сварные конструкции с заданными размерами, не нуждающиеся в последующей правке и механической обработке. Аустенитные сплавы и стали отличаются значительной литейной усадкой, что способствует большому искажению формы и размеров сварных соединений и конструкций. Ясно, что отказ от сварки плавлением будет полезен и в этом случае. [c.365]

Если бы сварку без подогрева вели с присадочным металлом, близким по составу к свариваемому чугуну, то сварной шов и зона термического влияния имели бы ледебурптно-мартенситную структуру. В сварных швах образовывались бы трещины, а швы имели бы слишком большую твердость, исключающую возможность последующей механической обработки. Однако и при сварке присадочными металлами, отличающимися от основного, не удается полностью устранить твердые структурные составляющие в зоне термического влияния. При соответствующей технологии, заключающейся в уменьшении количества теплоты, вводимой с наплавляемым металлом, можно получить достаточно узкую зону с повышенной твердостью. Подогрев до 200—300° С способствует снятию напряжений, а тем самым уменьшению опасности образования трещин. [c.67]

Для повышения прочности прн повторных статических нагрузках необходимо создавать плавные переходы от шва к основному металлу. Даже для стыкового сварного соединения целесообразно удалять усиление сварного шва, а если возможно, то и проплав плп подкладку со стороны проплава. В тех случаях, когда механическая обработка внутренней поверхности деталей невозможна, следует производить комбинированную сварку без остающейся подкладки. Прп этом первый слой шва выполняют автоматической аргоно-дуговой сваркой неплавящимся электродом без присадки с обеспечением 100%-ного равномерного проплавления по всей длине шва. Последующие слои наносят ручной дуговой сваркой или сваркой под флюсом. Рекомендуется сварка встык. Сварка внахлестку, а также проектирование замковых соединений не разрешается. Тавровые соединения должны выполняться с полным проваром и двусторонней галтелью с плавными переходами к основному металлу. [c.48]

Поверхность реза хромоникелевой стали, выполненного струей аргоновой пл азмы, имеет литой слой глубиной 0,2—0,5 мм. Протяженность зоны влияния с измененным зерном составляет 0,9 мм. На поверхности реза наблюдается изменение химического состава металла. Особенно заметно выгорает титан, содержание которого в поверхностных участках сокращается в 2—3 раза. Однако механические свойства и склонность к межкристаллитной коррозии сварных швов, выполненных по кромкам, подготовленным плазменной резкой без последующей обработки, практически равноценны соответствующим характеристикам соединений, сваренных по кромкам, подготовленным фрезерованием. Аналогичные результаты получают при резке аргоно-азотной плазмой и при резке аустенит-ных сталей проникающей дугой. Резке проникающей дугой в аргоне и аргоно-азотных смесях соответствует зона термического влияния глубиной 0,3—0,75 мм. В поверхностной пленке толщиной 0,005—0,35 мм наблюдается дендритная структура литого металла. Литой поверхностный слой после резки в азоте л азотно-аргоновых смесях приобретает повышенную твердость. Здесь обнаруживаются тугоплавкие соединения, содержащие окислы и нитриды, которые могут затруднять процесс последующей сварки. В то же время швы, сваренные под флюсом АН-26 по необработанным кромкам, разрезанным проникающей дугой, по коррозионной стойкости равноценны швам, сваренным после механической подготовки кромок. 140 [c.140]

Белосердечный КЧ получается при отжиге БЧ в окислительной среде. В зависимости от содержания углерода отливка из обезуглероженного чугуна имеет различную структуру по сечению на поверхности - полностью обезуглероженная зона с чисто ферритной структу рой, а в сердцевине - перлито-ферритная структура. Механические свойства такого чугуна не стандартизированы. Белосердечный КЧ применяется только для весьма тонкостенных отливок (толщина стенок 8 и 12-14 мм). Основные преимущесгва такого чугуна -повышенная вязкость и пригодность для сварки без предварительной и последующей термообработок. [c.679]

Влияние времени сварки на прочность соединений (рис. 5, а) можно представить следующим образом. При давлениях сжатия 30 МПа для сплава ЭИ602 и 40 МПа для ЭП99 за счет вязкого течения металла происходит сближение соединяемых поверхностей и образование межатомных связей. При быстром охлаждении на воздухе па этой стадии возможно проявление эффекта термомеханической обработки. Решающую роль играют давление и температура. Последующая выдержка в условиях непрерывно падающего давления сжатия приводит к замедлению течения металла, к ползучести при сравнительно низких напряжениях и развитию процессов рекристаллизации, что снижает эффект термомеханической обработки, но при этом продолжается процесс устранения микронесплошностей и образования монолитного металла в зоне стыка. При времени сварки 1 мин снижение механических свойств можно объяснить снятием эффекта термомеханической обработки и недостаточной степенью протекания диффузионных процессов. Многократные опыты по восстановлению усилия сжатия после выдержки 1 мин с последующим быстрым охлаждением обеспечивали повышение прочности и пластичности соединений. Описанный характер влияния времени сварки на свойства соединений имел место только при сравнительно высоких давлениях сжатия, которые обеспечивали образование контакта соединяемых поверхностей за счет пластической деформации металла в течение нескольких секунд. Об образовании такого контакта свидетельствует тот факт, что выдержка образцов в течение 5 мин при температуре сварки без давления, которое было снято после 10 с, обеспечивала равнопрочность соединений с основным металлом. При давлении сжатия 20 МПа необходимо было поддерживать его постоянным в течение нескольких минут, чтобы обеспечить фактический контакт иоверхностей за счет ползучести металла при постоянном напряжении. Аналогичные результаты наблюдали при сварке сплава ВЖ98 (рис. 5, б). Общим критерием для оценки влияния сжимающих напряжений при различном их уровне является степень пластической деформации металла. В большинстве случаев равнопрочность соединений с основным металлом достигали при деформации металла в зоне стыка, равной 5—8%. [c.170]

Сварочный нагрев и последующее охлаждение настолько изменяют структуру и свойства чугуна в зоне расплавления п около-пювной зоне, что получить сварные соединения без дефектов с необходимым уровнем свойств оказывается весьма затруднительно. В связи с этим чугун относится к материалам, облада-10ш,им плохой технологической свариваемостью. Тем не менее сварка чугуна нмеет очень большое распространение как средство исправления брака чугунного литья, ремонта чугунных изделий, а иногда и при изготовлении конструкций. Качественно выполненное сварное соединение должно по меньп1ей мере обладать необходимым уровнем механических свойств, плотностью (непроницаемостью) и удовлетворительной обрабатываемостью (обрабатываться реягущим инструментом). В зависимости от условий работы соединения к нему могут предъявляться и другие требования (например, одноцветность, жаростойкость н др.). [c.324]

Прессование без подогрева а последующим спеканием, сварка механическая обра-ботка штам повка [c.719]

Сварка стали ЗОХГСА. Электрошлаковая сварка стали ЗОГСА в отличие от обычной дуговой сварки позволяет сваривать детали значительной толщины без трещин в металле шва, околошовной зоне, а также без закалочных структур в основном металле. Механические свойства различных зон сварного соединения стали ЗОХГСА, выполненного электрошлаковым способом электродной проволокой Св-18ХМА, после закалки в масле с температурой 880° С с последующим отпуском при температуре 550° С равнозначны прочности основного металла. [c.524]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...