Термообработка после сварки

Значения Ов и сго,2 сварных соединений (на рабочей длине 50,8 мм) при 4 К соответственно на 24 и 52 % выше, чем при комнатной температуре. Коэффициент прочности сварного соединения (отношение предела прочности сварного соединения к прочности основного металла) равен 70% при 4 К по сравнению с 90 % при комнатной температуре, что сходно с другими термически обрабатываемыми сплавами в состоянии без термообработки после сварки [2]. Значение б уменьшается при снижении температуры. [c.174]

Рис. 2. Механические свойства стыковых сварных соединений дуговая сварка в среде защитного газа с присадкой проволоки 4043 без термообработки после сварки

Как указывалось ранее, самые высокие значения относительного удлинения наблюдались в тех случаях, когда основной материал и присадочная проволока имели почти одинаковый уровень прочности, как, например, при сварке сплава 3003 проволокой сплава 1100 и сплава 5083-0 проволокой сплава 5183. Наиболее ярко этот факт подтверждается при сравнении относительного удлинения сварных соединений сплава 6061, не подвергавшихся термообработке после сварки, с термообработанными. [c.185]

При сварке сплава 6061-Т6 была опробована проволока сплавов 4043 и 5356. Установлено, что в состоянии без термообработки после сварки сварные соединения, выполненные с присадкой проволоки 5356, имеют гораздо более высокую прочность и отношение а /оо,2, чем при использовании проволоки марки 4043 это подтверждается данными рис. 3. Разница в свойствах уменьшается, если после сварки применяют закалку и старение, при этом ни одна из использованных присадок не обеспечивает получения более высоких прочности, пластичности или отношения о /оо.г- [c.188]

Наилучшим сочетанием предела прочности и прочности надрезанного образца обладают сварные соединения сплавов 2219 (присадка сплава 2319) в состоянии без термообработки после сварки, а также термообработанные (закалка и старение) 5083 (5183, 5356, 5556) 6061 (4043 и 5356), закаленные и состаренные после сварки. [c.190]

Термообработка после сварки обеспечивает вязкость разрушения в зонах шва и термического влияния на уровне основного материала. [c.260]

Заготовка Состояние материала перед сваркой Метод сварки Термообработка после сварки [c.312]

Общий уровень прочности сварных соединений, выполненных ЭЛС и ДЭС, сравним с термообработанным основным металлом. При 297 К пределы текучести и прочности сварных соединений без термообработки после сварки 75 % значений этих характеристик основного материала и возрастают до 90 % при 4,2 К. В случае полной термической обработки после сварки (закалка и двухступенчатое старение) прочность сварных соединений (как для ЭЛС, так и для ДЭС составляет 95—110 % от значений для основного материала в интервале температур от 297 до 4,2 К. [c.318]

Разрушение гладких образцов без термообработки после сварки происходит по зоне термического влияния, а в случае полной термообработки после сварки — по основному металлу на значительном расстоянии от сварного шва. Таким образом, наиболее слабым местом в образцах, не подвергавшихся термообработке после сварки, является зона термического влияния. [c.318]

ЭЛС например, в случае испытаний сварных образцов без термообработки после сварки корректные значения/Си (/le) на компактных образцах толщиной 12,7 мм получить не удалось. Вязкость разрушения сварных соединений, выполненных ДЭС, несколько ниже, чем в случае ЭЛС, однако существенно выше, чем у основного материала. [c.319]

При испытаниях на растяжение разрушение сварных образцов, не подвергавшихся после сварки термообработке, происходит по зоне сплавления. В случае полной термообработки после сварки (закалка и двухступенчатое старение) образцы разрушаются по основному материалу на значительном расстоянии от шва. [c.320]

Сварной образец поперечный стыковой шов сварка методом Т16 с использованием электрода. Повторная термообработка после сварки до состояния Тб. Образец анодированный Часть одного образца отсутствовала. 5 С образца сошло 80 % плакировки. Сошло 10 % плакировки. Плакировка толщиной 0,078 мм. Сошло 15 % плакировки. Образец после сварки методом Т и старения. Сварной поперечный стыковой шов сварка с использованием проволоки 7039. " Плакировка толщиной 0.061 мм. [c.386]

Необходимость термообработки после сварки элементов из легированной стали вновь вводимых марок устанавливается при согласовании этих марок с Госгортехнадзором. [c.84]

Термообработка после сварки [c.542]

Специальная термообработка после сварки легированной котельной стали производится в соответствии с технологическим процессом, разработанным заводом-изготовителем. [c.543]

Термообработка после сварки. По правилам Котлонадзора термообработка для снятия внутренних напряжений после сварки применяется при изготовлении барабанов паровых котлов из углеродистой стали при толщине стенки свыше 25 мм и из легированной стали при толщине стенки свыше 10 мм. [c.253]

Приварка штуцера 0 108 к переходу на подкладном кольце с предварительным подогревом. Термообработка после сварки [c.80]

Термообработка после сварки. По правилам Госгортехнадзора СССР барабаны котлов, изготовленные из углеродистой стали при толщине стенки свыше 35 мм и изготовленные из низколегированной стали толщиной свыше 10 мм, проходят [c.427]

Для плоских конструкций термообработку после сварки применяют лишь по специальным ТУ для особо ответственных конструкций из металла значительной толщины, работающих при температурах ниже — 40° С под резко динамическую нагрузку со знакопеременными напряжениями. [c.427]

У образцов с немедленной термообработкой после сварки и последующим снятием механической обработкой усиления шва предел выносливости увеличивается с 7,5 до 14,5 кгс/мм — почти в 2 раза (рис. 14, а) и достигает пределу выносливости основного металла. [c.33]

Усталостные изломы образцов с немедленной термообработкой после сварки возникали по основному металлу на расстоянии 3— [c.34]

Образцы с термообработкой после сварки и со снятым усилением шва имеют предел выносливости 12,5 кгс/мм , что на 14% ниже усталостной прочности основного металла (a i = = 14,5 кгс/мм ). [c.34]

Поводку предотвращают сваркой изделий в жестких приспособлениях особыми приемами нало жения шва (прерывистые, многослойные, многопроходные швы, ступенчатая, обратноступенчатая сварка). Снимает поводку стабилнзируюгцая термообработка после сварки (низкий отжиг при 600-650 С). [c.160]

В марочнике даны характеристики так называемой технологической свариваемости. В зависимости от сложности технологических приемов, устраняющих возможность образования трещин при сварке и обеспечивающих получение сварного соединения требуемого качества, стали условно разделяют на четыре группы по свариваемости 1) стали, свариваемые без ограничения (сварка производится без подогрева и без последующей термообработки) 2) ограниченно свариваемые стали (сварка возможна при подогреве до 100—120°С и последугощей термообработке) 3) трудно-свариваемые стали (для получения качественных сварных соединений требуются дополнительные операции подогрев до 200— 300 С при сварке, термообработка после сварки — отжиг) 4) стали, не применяемые для сварных конструкций. [c.9]

Чз всех деформируемых сплавов, испытанных при 4 К в состоянии без термообработки после сварки, наиболее высокий предел прочности (472 МПа) имеет сплав 5083-Н321, сваренный проволокой сплава 5556, а из литейных — сплав 354-Т62, сваренный проволокой сплава 4043, предел прочности которого при 4 К составляет 379 МПа. Самый высокий предел текучести ( 276 МПа) имеют сварные соединения сплава 2219. Из двух сплавов, сварные соединения которых были закалены и состарены после сварки, сплав 2219 имеет наиболее высокие значения пределов прочности и текучести. [c.186]

Наиболее высокую прочность при 4 К имеют сварные соединения сплавов 2219 (присадка сплава 2319) как без термообработки после сварки, так и закаленные и состаренные 5083-Н321 (5183, 5356, 5556) 6061-Т6 (4043 и 5356) с закалкой и старением после сварки 354 (4043) С355 (4043). [c.190]

Коэффициент прочности сварных соединений сталей Ру-romet 538 (сварка плавящимся электродом) и А-286 (дуговая сварка вольфрамовым электродом), для которых использовали проволоку, состав которой отличался от состава основного материала, значительно ниже. В случае стали А-286 такое сравнение, конечно, не вполне правомерно, поскольку сварные соединения не подвергались термообработке после сварки, а образцы основного металла испытывали в состаренном состоянии. [c.247]

Аустенит снижает вязкость разрушения, что показано на сплавах с повышенным содержанием никеля, имеющих остаточный аустенит. Результаты исследования показали, что вязкость разрушения сильно снижается в сплавах, в которых основной вредной примесью является кислород. Основная роль химически активного металла — алюминия— состоит в удалении таких примесей путем связывания их в соединения. Кроме того, добавка алюминия измельчает размер зерна, что способствует повышению прочности и вязкости разрушения. Сплав Fe—12Ni—0,5А1, сваренный дуговой сваркой вольфрамовым электродом в среде защитного газа с последующей термообработкой после сварки, имеет вязкость разрушения в зонах шва и термиче- [c.258]

Коэффициент прочности (ао,2 и Ств) сварных соединений сплава In onel Х750, выполненных как ЭЛС, так и ДЭС, без последующей после сварки термообработки составляет 75—90 % от основного материала. Полная термообработка после сварки (закалка и двухступенчатое старение) повышает коэффициент прочности до 95—110% от основного материала. Независимо от состояния термообработки сварные соединения не чувствительны к надрезу. [c.320]

Значения вязкости разрушения Ki h ) сварных соединений сплава In onel Х750 при 4,2 К значительно выше, чем у основного материала, при этом наибольшие значения имеют сварные соединения, выполненные ЭЛС, без термообработки после сварки. Закалка и двухступенчатое старение после сварки снижают значения Kidh ) сварных соединений (ЭЛС II ДЭС). [c.320]

Г — основная плита, аог = 842 МПа 2 — сварка плавящимся электродом в инертном газе. Он 1 = 945 МПа 3 — термообработка после сварки (904 °С, ) г, о.тлаж-дение в гелии). [c.418]

Сталь марки Х18Н9Т не требует термообработки после сварки, так как при наличии в ней связывающего углерод титана она не подвержена межкристаллитной коррозии. Сталь применяется в авиационной промышленности— для патрубков и коллекторов выхлопных систем в автотракторной — для газогенераторов в текстильной — для аппаратов крашения шелка для сварочных электродов и пр. [c.490]

Для плоских конструкций термообработка после сварки применяется лишь по специальным ТУ для особо опвет-ственных конструкций из металла значительной толщины, работающих под резко динамической нагрузкой и имеющих знакопеременные напряжения. [c.253]

Технологические указания по ремонту барабана сваркой и наплавкой разрабатывает ремонтная организация, которая согласовывает их с заказчиком, заводом-изготовителем и ЦНИИТМАШ в соответствии о Основными положениями по технологии ремонта барабанов паровых котлов, изготовленных из стали 16ГНМ и 22К . Технологические указания по ремонту барабана должны содержать краткую техническую характеристику барабана характеристику выявленных дефектов и их эскизы рекомендации по устранению дефектов указания по подготовке к выполнению ремонтных работ сваркой и наплавкой сведения по материалам и оборудованию, применяемым при ремонте барабана указания по режимам сварки и наплавки указания по предварительному и сопутствующему подогреву при сварке, а также по термообработке после сварки мероприятия по обеспечению безопасности проведения ремонтных работ другие необходимые сведения. [c.461]

Рассмотрим сварное соединение стали 0Х12НДЛ, выполненное ручной сваркой электродом ЦЛ-25 без подогрева. Остаточные напряжения измерялись в пяти точках после сварки без термообработки и с термообработкой после сварки (отпуск при 670° С, охлаждение в процессе отпуска со скоростью 50° С/ч). [c.26]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...