Сварка без последующей механической обработки

Сварка без последующей механической обработки (фнг. 26, /) [c.221]

Сварка без последующей механической обработки (фиг. 3(), I) иногда даёт весьма экономичное решение (так называемый горя- [c.559]

Все машины для газовой резки можно подразделить на две группы полуавтоматы и автоматы. Полуавтомат представляет собой движущуюся от электродвигателя тележку, несущую на себе резак. Регулирование скорости движения осуществляется реостатом, включенным в цепь электродвигателя. Направление движения полуавтомата создают прямолинейные или криволинейные шаблоны, изготовленные из уголка 40 X 40 X 5 или узкой полосы металла с канавкой. Для резки по окружности в корпус полуавтомата ввинчивается штанга циркуля. Наклоняя резак вместе с суппортом к поверхности разрезаемого металла под углом 45°, можно снимать фаски для сварки без последующей механической обработки. [c.131]

При внедрении плазменной резки было обнаружено, что автоматическая сварка под флюсом по кромкам листов толщиной менее 12 мм после воздушно-плазменной резки невозможна из-за образования свищей в сварочных швах. Последующие исследования показали, что при резке в в кислороде или в воздухе с добавлением воды эта толщина может быть снижена до 8 мм. Однако дальнейшее снижение толщины оказалось невозможным. Чтобы обеспечить возможность применения плазменной резки для вырезки деталей и листов толщиной 4—8 мм и их сварку без предварительной механической обработки кромок, была разработана следующая технология детали толщиной 4—8 мм вырезались на машинах Кристалл , а при сварке первый проход стыкового соединения выполнялся полуавтоматической сваркой в среде углекислого газа. Последующие проходы осуществлялись автоматической сваркой под флюсом. В этом случае поры в сварных швах отсутствовали [63]. [c.139]

Сварка производится без скоса кромок. Заготовка может выполняться газовой резкой без последующей механической обработки. При сборке изделий устанавливается определенный зазор между свариваемыми кромками. На изделиях со швами большой длины, например при сварке продольного шва барабана котла, необходимо ставить жесткие скобы крепления (рис. 55). [c.153]

Заготовительные операции разрезка листов, разделка кромок под сварку одним или одновременно несколькими резаками (без последующей механической обработки) [c.429]

Сварка производится без скоса кромок. Заготовка может выполняться газовой резкой без последующей механической обработки. При сборке изделий устанавливается [c.181]

При кислородно-флюсовой резке максимальная глубина слоя с измененным химическим составом не превышает 0,3 мм. Глубина зоны термического влияния [49] в сталях с аустенитной структурой достигает 1— 1,1 мм, в сталях с мартенситной структурой— 1,1— 1,2 мм. В обоих случаях у поверхности реза на глубине 0,1—0,7 мм образуется участок литого металла с дендритным строением. После резки слой металла, обедненного легирующими эле.ментами, целесообразно удалить шлифованием на глубину 0,5 мм. В то же время результаты испытания образцов сварных соединений, выполненных по кромкам, полученным после резки без последующей механической обработки, свидетельствуют о возможности использования кислородно-флюсовой резки без последующей обработки для подготовки кромок нержавеющей стали под сварку. [c.140]

Режимы машинной чистовой резки деталей с прямолинейными кромками без последующей механической обработки под сварку приведены в табл. 21. Для фигурной резки скорость берется в пределах, указанных в таблице для резки двумя резаками. При заготовительной резке скорость принимается на 10-20% выше указанной в таблице. [c.99]

Низкотемпературная сварка чугуна. Горячей и холодной сваркой можно наплавлять серый чугун, по своим качествам не уступающий основному металлу. Однако эти способы пригодны для исправления дефектов, обнаруженных на ранних стадиях механической обработки. При необходимости устранения дефектов, обнаруженных на последних стадиях обработки детали (шлифование, шабрение и т. д.), рекомендуется применять способы сварки без расплавления основного металла. В этом случ е более низкая рабочая температура процесса уменьшает возможность появления деформаций, которые нельзя устранить последующей механической обработкой. Менее вероятно также появление трещин и структур отбела при охлаждении детали. [c.106]

Стальные электроды без специального покрытия. Это обычные электроды для сварки низкоуглеродистой стали марок УОНИ-13/45, ОММ-5 и др. Сварку указанными электродами производят в тех случаях, когда не требуется последующая механическая обработка, не оговаривается прочность сварного соединения и т. д. В случае ремонта ответственных изделий с целью получения соединения с высокой механической прочностью применяют добавочное крепление стальными ввертышами. При сварке чугуна стальными электродами без специального покрытия требуется особо тщательное соблюдение техники сварки. Процесс сварки стальными электродами трудоемкий, имеет низкую производительность и требует высокой квалификации сварщика. Возможности способа сварки низкоуглеродистыми электродами значительно расширяются в случае применения отжигающих валиков. [c.511]

Вопросы точности и неизменяемости размеров конструкции, конечно, не исчерпываются выбором метода сварки. Существенным является учет сварочных деформаций и напряжений, назначение технологических мероприятий по их предотвращению и устранению. Проработку этого круга вопросов приходится выполнять на стадии рабочего проектирования как с целью обоснования величин допусков на размеры заготовок и припусков на последующую механическую обработку сварного изделия, так и с позиции рационального подхода к назначению термообработки. Многие весьма ответственные изделия вполне надежно работают непосредственно после сварки без какой-либо термообработки. [c.29]

Объединение отдельных деталей в одну отливку. При изготовлении деталей, механическая обработка которых очень сложна, а иногда и невозможна без разделения детали на простейшие элементы, литье по выплавляемым моделям дает возможность объединять несколько отдельных мелких деталей в одну обш,ую конструкцию. При этом учитывают экономическую целесообразность получения цельнолитого узла. На рис. 1.13 приведен пример целесообразной замены одной отливкой сложного сварного узла — корпуса ручек управления, состоящего из пяти деталей, штампованных из стали 50, с последующей механической обработкой. Применение отливки взамен штампованных заготовок, подвергаемых механической обработке и сварке, в 3 раза снизило потери металла в стружку и в 2 раза уменьшило трудоемкость механической обработки. [c.23]

При конструировании сварных заготовок деталей машин необходимо предусматривать возможность применения наиболее рациональных способов сварки, обеспечивающих получение заготовок деталей без последующей или с частичной механической обработкой, при минимальных деформациях и напряжениях. [c.533]

Широкое применение лазерной сварки сдерживается экономическими соображениями. Стоимость технологических лазеров пока еще высока, что требует тщательного выбора области применения лазерной сварки. Однако, если применение традиционных способов не дает желаемых результатов либо технически неосуществимо, можно рекомендовать лазерную сварку. К таким случаям относится необходимость получения прецизионной (высокоточной) конструкции, форма и размеры которой не должны меняться в результате сварки. Лазерная сварка целесообразна, когда она позволяет значительно упростить технологию изготовления сварных изделий, выполняя сварку как заключительную операцию, без последующей правки или механической обработки. Экономически эффективна лазерная сварка, когда необходимо существенно повысить производительность, поскольку скорость ее может быть в несколько раз больше, чем у традиционных способов. [c.242]

Заготовка деталей конструкций осуществляется с применением механической, кислородной и воздушно-дуговой резки. После разделительной резки обработку кромок элементов конструкций под сварку производят строжкой или фрезерованием на станках. Допускается зачистка кромок абразивным инструментом без последующей обработки. Механическая обработка производится на глубину, обеспечивающую удаление дефектов поверхности, но не менее 2 мм. [c.131]

В зоне термического влияния угловых швов, выполненных сваркой под флюсом, в одних и тех же местах поперечного сечения образовывались локальные участки с большой твердостью. Эти участки располагались неиосредствеипо у конца приставного листа (фото 9.54), который вырезали газокислородной резкой без последующей механической обработки. Термическое влияние резки видно на макрошлифе. Структура у кромки реаа приставного листа состоит из мартенсита (фото 9.55). Мартенсит располагается и в тех участках зоны термического влияния, где шов пересекает кромку реза. [c.268]

II Чистовая вырезка деталей с прямолинейными кромками без последующей механической обработки Хорошее, с легкоотделпмым гратом (балл 2) 0,30-0,40 0,3 0,5 1,0 2,5 2 0,75-0,80 Подготовка кромок под автоматическую сварку. Обрезка стенок сварных балок [c.336]

Подготовка кромок под сварку может производиться двумя резаками при одностороннем скосе с притуплением и тремя резаками при двухстороннем скосе. Подготовка кромок производится как на резательных машинах прямоугольно-координатного или параллелограммного типов, так и с помощью двух-или трехрезаковых резательных машинах-тележках. При механизированном процессе резки поверхность кромок отличается большой чистотой и, как правило, перед сваркой требует только зачистки от шлака, без последующей механической обработки. [c.356]

Если бы сварку без подогрева вели с присадочным металлом, близким по составу к свариваемому чугуну, то сварной шов и зона термического влияния имели бы ледебурптно-мартенситную структуру. В сварных швах образовывались бы трещины, а швы имели бы слишком большую твердость, исключающую возможность последующей механической обработки. Однако и при сварке присадочными металлами, отличающимися от основного, не удается полностью устранить твердые структурные составляющие в зоне термического влияния. При соответствующей технологии, заключающейся в уменьшении количества теплоты, вводимой с наплавляемым металлом, можно получить достаточно узкую зону с повышенной твердостью. Подогрев до 200—300° С способствует снятию напряжений, а тем самым уменьшению опасности образования трещин. [c.67]

Ратуя столь настойчиво за сварку без расплавления, мы имеем в виду возможность решения еще, по крайней мере, двух важных проблем сварки несвариваемых сегодня литейных сверхжаро-прочных сплавов и получения прецизионных сварных конструкций. Что касается литейных сплавов, практически не поддающихся сегодня сварке плавлением (их можно сварить лишь по очень сложной технологии, например с подогревом до 1100—1200° С и последующим крайне замедленным охлаждением), то этот вопрос не требует пояснений. Относительно получения прецизионных сварных конструкций нужно отметить следующее. Для современной техники в ряде случаев очень важно иметь сварные конструкции с заданными размерами, не нуждающиеся в последующей правке и механической обработке. Аустенитные сплавы и стали отличаются значительной литейной усадкой, что способствует большому искажению формы и размеров сварных соединений и конструкций. Ясно, что отказ от сварки плавлением будет полезен и в этом случае. [c.365]

Для повышения прочности прн повторных статических нагрузках необходимо создавать плавные переходы от шва к основному металлу. Даже для стыкового сварного соединения целесообразно удалять усиление сварного шва, а если возможно, то и проплав плп подкладку со стороны проплава. В тех случаях, когда механическая обработка внутренней поверхности деталей невозможна, следует производить комбинированную сварку без остающейся подкладки. Прп этом первый слой шва выполняют автоматической аргоно-дуговой сваркой неплавящимся электродом без присадки с обеспечением 100%-ного равномерного проплавления по всей длине шва. Последующие слои наносят ручной дуговой сваркой или сваркой под флюсом. Рекомендуется сварка встык. Сварка внахлестку, а также проектирование замковых соединений не разрешается. Тавровые соединения должны выполняться с полным проваром и двусторонней галтелью с плавными переходами к основному металлу. [c.48]

Поверхность реза хромоникелевой стали, выполненного струей аргоновой пл азмы, имеет литой слой глубиной 0,2—0,5 мм. Протяженность зоны влияния с измененным зерном составляет 0,9 мм. На поверхности реза наблюдается изменение химического состава металла. Особенно заметно выгорает титан, содержание которого в поверхностных участках сокращается в 2—3 раза. Однако механические свойства и склонность к межкристаллитной коррозии сварных швов, выполненных по кромкам, подготовленным плазменной резкой без последующей обработки, практически равноценны соответствующим характеристикам соединений, сваренных по кромкам, подготовленным фрезерованием. Аналогичные результаты получают при резке аргоно-азотной плазмой и при резке аустенит-ных сталей проникающей дугой. Резке проникающей дугой в аргоне и аргоно-азотных смесях соответствует зона термического влияния глубиной 0,3—0,75 мм. В поверхностной пленке толщиной 0,005—0,35 мм наблюдается дендритная структура литого металла. Литой поверхностный слой после резки в азоте л азотно-аргоновых смесях приобретает повышенную твердость. Здесь обнаруживаются тугоплавкие соединения, содержащие окислы и нитриды, которые могут затруднять процесс последующей сварки. В то же время швы, сваренные под флюсом АН-26 по необработанным кромкам, разрезанным проникающей дугой, по коррозионной стойкости равноценны швам, сваренным после механической подготовки кромок. 140 [c.140]

Влияние времени сварки на прочность соединений (рис. 5, а) можно представить следующим образом. При давлениях сжатия 30 МПа для сплава ЭИ602 и 40 МПа для ЭП99 за счет вязкого течения металла происходит сближение соединяемых поверхностей и образование межатомных связей. При быстром охлаждении на воздухе па этой стадии возможно проявление эффекта термомеханической обработки. Решающую роль играют давление и температура. Последующая выдержка в условиях непрерывно падающего давления сжатия приводит к замедлению течения металла, к ползучести при сравнительно низких напряжениях и развитию процессов рекристаллизации, что снижает эффект термомеханической обработки, но при этом продолжается процесс устранения микронесплошностей и образования монолитного металла в зоне стыка. При времени сварки 1 мин снижение механических свойств можно объяснить снятием эффекта термомеханической обработки и недостаточной степенью протекания диффузионных процессов. Многократные опыты по восстановлению усилия сжатия после выдержки 1 мин с последующим быстрым охлаждением обеспечивали повышение прочности и пластичности соединений. Описанный характер влияния времени сварки на свойства соединений имел место только при сравнительно высоких давлениях сжатия, которые обеспечивали образование контакта соединяемых поверхностей за счет пластической деформации металла в течение нескольких секунд. Об образовании такого контакта свидетельствует тот факт, что выдержка образцов в течение 5 мин при температуре сварки без давления, которое было снято после 10 с, обеспечивала равнопрочность соединений с основным металлом. При давлении сжатия 20 МПа необходимо было поддерживать его постоянным в течение нескольких минут, чтобы обеспечить фактический контакт иоверхностей за счет ползучести металла при постоянном напряжении. Аналогичные результаты наблюдали при сварке сплава ВЖ98 (рис. 5, б). Общим критерием для оценки влияния сжимающих напряжений при различном их уровне является степень пластической деформации металла. В большинстве случаев равнопрочность соединений с основным металлом достигали при деформации металла в зоне стыка, равной 5—8%. [c.170]

Сварка алюминия и его сплавов с цветными металлами, их сплавами и сталями. Исследования взаимодействия алюминия с другими металлами при сварке показали, что основные трудности при изготовлении и использовании биметалла связаны с большой химической активностью алюминия. С другими металлами он образует хрупкие твердые соединения (алюминиды), а с кислородом воздуха — прочные твердые слои окислов. Наличие в переходной зоне прослоек алюми-нидов и недиспергированных окислов является основной причиной снижения прочности, ударной вязкости и большого разброса механических характеристик соединения. Особое место отводится химической обработке алюминия и его сплавов перед сваркой. Окисная пленка на поверхности металла может удаляться травлением (в растворе щелочи КОН — для алюминия, ортофосфорной кислоты — для сплавов АМг и АМц с последующим осветлением в азотной кислоте), зачищаться металлическими щетками на воздухе или в вакуумной камере. Целесообразно после очистки от окислов свариваемые поверхности алюминиевых деталей покрывать акриловыми смолами, лаками и полимерами на основе стирола, разлагаемыми без остатка при нагреве в вакууме. [c.140]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...