Усилия — Измерение — Расположение

Машина состоит из вертикально расположенной станины в виде двух стоек и жесткой поперечины, механизмов нагружения, измерения удлинения и усилия, а также механизма записи диаграммы растяжения. Испытуемый образец 7, закрепленный в захватах, помещается в ванночке, заполненной средой, в которой проводится испытание. Нижний захват может поступательно перемещаться с постоянной скоростью 1,85 мм/мин. Привод машины осуществляется от двигателя 1 через редуктор. Верхний захват соединен с помощью шарнирной опоры с динамометром (плоская пружина или упругое кольцо). Прогиб пружины измеряется индикатором 6 и реохордом [c.166]

Измерительную головку устанавливают на столе шлифовального станка. Для автоматического подвода скобы в положение измерения и возврата в исходное положение при установке и снятии обрабатываемой детали используется гидравлический цилиндр //, управляемый от гидросистемы станка. Для крепления головки к гидроцилиндру предусмотрена направляющая 38 типа ласточкин хвост . Два сменных измерительных щупа/б и 20, оснащенных сферическими алмазными наконечниками 17 и 19, прикреплены к двум параллельно расположенным кареткам 22 и 37, подвешенным к корпусу прибора на параллелограммах из плоских пружин 14 и 24. Измерительное усилие обеспечивается упругими элементами 25, натяжение которых регулируется при помощи винтов 26 и 3/. К нижней части каретки 37 прикреплен индуктивный датчик 12, якорь 13 которого установлен на каретке 22, несущей верхний измерительный щуп. Взаимное перемещение измерительных щупов в процессе обработки детали на шлифовальном станке вызывает изменение воздушного зазора в датчике и, следовательно, изменение его индуктивного сопротивления. Возникающий в результате этого переменный электрический сигнал усиливается и поступает к показывающему прибору и в блок командных реле. При достижении определенного, заранее установленного размера обрабатываемой детали, срабатывают соответствующие реле, коммутируются внешние электроцепи и подаются команды для управления автоматическим циклом обработки. [c.182]

Схема расположения и включения проволочных тензодатчиков при измерении напряжений, усилий и нагрузки [c.508]

С2 — поправка, учитывающая отклонение ДР С3 — поправка, учитывающая отклонение Д п — поправка, учитывающая расположение проволочек под углом к оси резьбы — поправка, учитывающая контактные деформации проволочек под действием измерительного усилия. Расчет поправок для различных типов резьбы и условий измерения, а также значения поправок приведены в работах [2 и 4]. [c.223]

Отсчет показаний берется по шкале 8, расположенной в корпусе 7 индикатора. Результирующее усилие на иглу составляет величину порядка 0,3 гс. Прибор имеет три опоры 4, 5 и 6, армированные твердым сплавом. В середине одной из опор 4 расположена игла. С помощью винта 1 опора 4 может перемещаться и тем самым осуществляется контакт иглы с исследуемой поверхностью. Благодаря рациональному расположению иглы и опоры можно просто производить измерение чистоты поверхностей изделий различной конфигурации. Прибор снабжен алмазной иглой с закруглением при вершине радиусом г= 10 мк. [c.81]

При определении размера среднего диаметра методом трех проволочек пользуются обычно формулой (198), не учитывающей влияния измерительного усилия и угла подъема резьбы на результат измерения. Обе погрешности хотя и имеют разные знаки, но не компенсируются в полной мере, как это видно из приведенных выше примеров. Степень компенсации этих погрешностей может быть увеличена путем специального расположения допусков на рабочий диаметр d проволочек. Допуски на рабочий диаметр проволочек по ГОСТ 2475-44 приведены в табл. 40. [c.364]

Фиг. 2206. Дифференциальный индукционный датчик для измерения больших усилий. Между сердечниками У и 2 из мягкой стали расположен якорь 3, ножка 4 которого упирается в дно корпуса 5 датчика. Корпус датчика под на-

На исследованной модели производилось также определение дополнительных напряжений в шпильках, возникающих при нагружении траверсы. С этой целью на шпильках были установлены один или два последовательно соединяемых кольцевых тензометра сопротивлением по 100 ом. Измерения показывают, то дополнительные напряжения, возникающие при нагружении траверсы в шпильках, расположенных в сжатой зоне продольных плит, составляют 15—20% от усилия затяжки. [c.561]

Расположение измерительного контакта в зоне, прямо противоположной зоне обработки вала, является самым неблагоприятным случаем с точки зрения влияния упругих деформаций системы на точность измерения, так как устройство настраивается по эталонному валу при отсутствии на него воздействия со стороны обрабатывающего инструмента, а в процессе измерений обрабатываемого вала усилие резания вызовет прогиб вала и соответствующую ему погрешность измерения. [c.192]

Расположение точек контакта в наивысшей или наинизшей точке вала с направлением линии измерения перпендикулярно линии действия усилия резания вызовет погрешность измерения второго порядка малости, которой можно пренебречь. [c.192]

Испытания на кручение проводят на специальных машинах, которые должны обеспечивать надежную центровку образца, плавность нагружения и отсутствие изгибающих усилий, возможность, достаточно точного -задания и измерения величины крутящего момента. Используются машины с горизонтальным и вертикальным расположением образца. Максимальный крутящий момент меняется от 6 до 200 000 кгс-м. Основные узлы этих машин — станина, привод, от которого вращается активный захват, силоизмеритель с несколькими шкалами нагрузок, диаграммный механизм, счетчик оборотов и угломер для определения угла закручивания образца. [c.189]

Метод измерения определяется совокупностью используемых измерительных средств и условий измерений. К этой совокупности относятся приборы с определенными метрологическими характери-стика.ми (цена деления, погрешность показаний или погрешность сортировки, измерительное усилие и т. д.) и установочные меры или установочные образцовые детали со всеми их точностными характеристиками, температурный режим измерения, базирование измеряемого объекта, характер измерительного контакта, количество и расположение выбранных для измерения точек или участков ыа поверхности контролируемых объектов, а также условия отсчета и использования результатов измерений. [c.418]

Износ наконечников, кроме их твердости, зависит от качества их контактной поверхности, качества поверхности и твердости материала контролируемых деталей, площади контакта наконечника с контролируемой деталью, величины измерительного усилия и расположения наконечника относительно измеряемой детали. Износ можно значительно уменьшить, если устанавливать прибор на позицию измерения не перед началом обработки, а в конце черновой подачи. Следует отметить, что износ наконечников при подналадке значительно меньше, чем при контроле в процессе обработки. [c.54]

Конструктивные особенности устройства П-53М видны на фиг. 51, а. Измерительные наконечники Л и В, закрепленные в горизонтальных плечах АС и ВО рычагов 6 и 8, прижимаются к поверхности детали 7 пружинами 4 я 9. Рычаги АС и ВО закрепляются на выступающих из корпуса 12 цилиндрических цапфах С к О подвижных колодок Кх и /Сг, которые шарнирно подвешены (в точках С и /)) к неподвижным колодкам и Кц на крестообразно расположенных плоских стальных пружинах. К колодкам Кх и /Сз прикреплены вертикальные плечи СР и ОЕ (см. фиг. 49) рычагов 6 и 8. К рычагу СР подвешен на двух плоских, крестообразно расположенных пружинах суммирующий рычаг РО, передающий движение измерительных наконечников А а В миниметру или датчику. Измерительное усилие создается пружинами 4 и 9 и регулируется завертыванием или вывертыванием втулок 10. Для уменьшения погрешностей измерения оси рычагов (С, О, Р) и точки их касания (О, Е) устанавливаются при наладке в одной плоскости с помощью винтов В4 и Вд. Миниметр устанавливается во втулке 13 и зажимается винтом Вх. Для точной установки миниметра служит накатная гайка Г с дифференциальной резьбой (разность шагов равна 0,25 мм). Зазоры в резьбе гайки устраняются шестью пружинками 14. [c.85]

Габаритные размеры измерительной головки в этом случае резко сокращаются. Ее конструкция упрощается, так как усилием истекающей из сопла воздушной струи, вследствие малой величины, можно пренебречь герметизация головки не требуется, так как попадание влаги и абразивной пыли в зону расположения сопла и пятки, а также на механизмы головки (при соответствующем конструктивном исполнении) не оказывают практического влияния на результаты измерения в связи с достаточно большой инерционностью пневматической системы не требуется дополнительных виброгасящих устройств. [c.193]

Системы фирмы Пратт Уитни . Наиболее крупный стенд фирмы для испытания опытных двигателей — Х-217. Его обслуживают три измерительно-информационные системы работы на установившихся режимах работы на переменных режимах записи данных для изучения аварийных ситуаций. Первая измеряет 687 параметров (давление, температура, скорость вращения, расход и усилие). Процесс измерения занимает 1,5 мин, время приема данных и их первоначальной обработки на ЭВМ — 3,5—5 мин, Данные посту-яают в центральную ЭВМ, где преобразуются в форму, удобную для расчетов. Расчеты проводятся со скоростью, необходимой для быстрой оценки состояния двигателя. Результаты выводятся на высокоскоростные печатающие устройства, расположенные в пультовой стенда и в помещении ЭВМ. Предусмотрена возможность вывода данных на магнитную ленту и на перфокарты. [c.39]

Модернизация установки заключается в том, что на валу ручного привода смонтирована шестерня 9, которая соединена с шестерней 10. Последняя установлена на моторе-редукторе 11. Мотор 11 постоянного тока может изменять частоту вращения с помощью регулятора 12 от 0,04 до 0,13 с . Это обеспечивает скорость перемещения траверсы 1 в пределах (0,8—3,5)-10" м/с. Измерение усилия отрыва обеспечивается упругим элементом 15, на котором расположен тензометрический полумост. При растяжении упругого элемента сигнал от тензодатчиков поступает на тензостанцию ТОПАЗ-416, усиливается и фиксируется на ленте прибора КСП-4 17. [c.65]

Для исследования динамических диаграмм напряжение — деформация материалов при нормальных температурах используют мерные стержни Гопкинсона. Сущность метода испытаний сводится к тому, что образец располагают между торцами двух мерных стержней и нагружают импульсом давления, возбуждаемым в одном из стержней. Напряжение, деформацию, скорость деформации образца определяют по известным соотношениям теории упругих волн из условий равенства усилий и перемещений соприкасающихся торцовых сечений образца и стержней. При этом предполагают, что амплитуда импульса давления и предел прочности исследуемого материала образца ниже предела пропорциональности материала стержней. Применение указанного метода при повышенных температурах связано с трудностями измерений упругих характеристик материала стержней и деформаций. На рис. 8 приведена функциональная схема устройства для исследования влияния температуры на динамические прочностные характеристики металлов при одноосном сжатии. Исследуёмый образец 6 расположен между мерными стержнями 5 и S. Импульс давления возбуждают в стержне 5 с помощью взрывного нагружающего устройства, состоящего из тонкого слоя взрывчатого вещества 1, ударника 2 и демпфера 3. При взрыве в стержне возникает импульс сжатия трапецеидальной формы, характеристики которого зависят от плотности материала и диаметра демпфера, а также соотношения толщины демпфера и слоя взрыв- [c.111]

Для суждения о возможных погрешностях данного метода он был использован при расчете экспериментальной модели зубчатого барабана. Модель выточена из сварной стальной заготовки и состоит из цилиндрической обечайки (R = Ъ0 мм, Н = 2,1, I = 159 мм), к которой приварено дно в виде кольцевой пластины Лр = 2 мм, зажатой на плите по радиусу = 60 мм-Другой край оболочки свободен и возбуждался с помощью электродинамического вибратора, усилие которого направлено по диаметру. На противоположном конце этого диаметра был установлен пьезоакселерометр, измеряющий радиальные колебания оболочки. Результаты измерений фиксиро-валиеь самописцем (рис. 2). Против резонансных пиков указано т — число волн по окружности, определенное е помощью пьезоакеелерометров, которыми измеряли радиальную составляющую ускорения вдоль окружности. Форма резонансных колебаний определялась также датчиками, расположенными вдоль образующей цилиндра. [c.26]

Метод тензометрических моделей из низкомодульных материалов. Тензометрические модели из материала с низким модулем упругости применяются для решения следующих задач определение напряжений, усилий и перемещений в сложных конструкциях при заданных силовых нагрузках разработка и проверка методов расчета напряжений и перемещений сопоставление и выбор вариантов конструкций при проектировании по условиям прочности и жесткости выбор типа нагружения и расположения точек измерений при исследовании натурных конструкхщй в условиях стендовых и эксплуатационных испытаний оценка по данным натурной тензометрии напряжений в конструкции в местах, где не проводились измерения деформаций. [c.121]

Приложение разборочного момента Подача деталей Ориентирование деталей Базирование деталей Закрепление деталей Основное движение при обработке Движение подачи при обработке Измерение момента Приложение разборочного усилия Межоперационное перемещение Нанесение материала наплавкой Измерение углов Измерение формы Измерение расположения Измерение жесткости Измерение твердости Внуп иоперацнонное перемещение Нанесение материала напылением Нанесение гальванических покрытий Измерение частоты Измерение силы Измерение массы Измерение расхода среды Измерение давления среды Воздействие очищающей среды Обнаружение течей Нанесение материала наплавкой Измерение дисбаланса Приложение деформирующего усилия [c.46]

Для измерений в условиях иеха фирмой Тэйлор-Гобсона выпунген портативный профилометр Тэлисерф мод. 100 (ф иг. 74), рассчитанный на четыре диапазона измерений О—6,0 0—20 0—60 и 0—200 мд (R ), Б приборе применена игла с г = 5 мк при усилии Р = 0,3 гс отсечка шага В , =0,75 мм. Небольшие детали при измерении кладут на столик профилометра, представляющий собой автоматический привод с расположенным в верхней его части датчиком. Когда требуется определять шероховатость поверхности крупногабаритных изделий, система используется как накладной мотопривод. [c.92]

Измерение сил Кориолиса на опыте. На горизонтально расположенном диске (рис. 8.11) в радиальном направлении укреплен угольник (с), вдоль которого при помощи специального приспособления, не показанного на рисунке, по поверхности диска перемещается с заданной скоростью прямоугольной брусок а. Брусок скреплен пружинами с тонкой пластиной б, касающейся вертикальной грани угольника. Если усилием руки сместить брусок а к пластине б, то скрепляющие их пружины сожмутся и будут оказывать обратное действие, пока не уравновесят приложенную к бруску силу. Приложенную к бруску силу можно, таким образом, оценить по сокращению пружины или по изменению расстояния между бруском а и пластиной б. Можно соорудить соответствующее рычажное устройство, регистрирующее изменение расстояния между бруском и пластинкой, проградуированное в единицах силы. Такой прибор (сичометр) будет измерять силу, приложенную к бруску в направлении сжатия пружины (перпендикулярно радиальной линий). Предположим, что у нас имеется такое устройство. Если диск не вращается и брусок а неподвижен, то пружины будут недеформированы и прибор покажет, что в направлении сжатия пружины никакие силы на брусок не действуют. Приведем диск во вращение с угловой скоростью со. Если брусок во вра- [c.206]

Крайних рядов и долговечность подшипника будет намного ниже расчетной. На рис. 54 показано состояние дорожек качения внутреннего кольца вышедшего из строя многорядного подшипника чистовой клети проволочного стана с характерными для работы при значительном перекосе и относительно небольшой нагрузке следами разрушения на дорожках качения крайних рядов роликов. При больших давлениях металла на валки на характер распределения нагрузки между рядами тел качения в большей степени влияют усилия от трения в сферических подпятниках (т. е. усилия от момента М ) и чаще разрушаются дорожки качения, расположенные ближе к бочке валка. Ориентировочно определив моменты трения Мх и можно при проектировании валковых опор создать условия для наиболее равномерного распределения нагрузки между рядами тел качения многорядного роликоподшипника путем смещения его центра относительно оси подпятника на величину а. Измерение моментов трения Мх и производится с помощью тензометрических датчиков, устанавливаемых на элементах осевой фиксации подушек (рис. 55, а), на подпятни ках нажимного устройства (рис. 55, б) или на специальных измерительных подшипниках (рис. 55, б), у которых на дорожках качения наружных колец в центре зоны нагружения прошлифованы узкие канавки под датчики, которые при прохождении роликов фиксируют характер распределения нагрузки между рядами. При исследовании работоспособности многорядных роликоподшипников на стенде конструкции ВНИИМЕТМАШа (рис. 56) [c.480]

На фиг. 156 приведен электроемкостный датчик типа ДЕ-11, применяемый для измерения линейных размеров деталей, обработанных" с точностью 1-го и 2-го классов. В корпусе I датчика вставлена фарфоровая втулка 2, имеющая 12 продольных выступов, покрытых слоем серебра, представляющих собой неподвижные электроды. На шариковых опорах вращается ось 4, на выступе которой закреплена фарфоровая втулка 5, имеющая снаружи 6 выступов, также покрытых сертором. Р4лчаг 5 насажен на конец оси 4. При измерении детали этот рычаг может вращаться вместе с осью 4, смещая подвижные электроды относительно неподвижных, при этом появившееся на них напряжение поступает на сетку усилительной лампы. Величина поворота рычага измеряется шкальным прибором типа ПЕ-3, расположенным в пульте 6. На диске шкалы смонтированы два упора, которые при предельных размерах контролируемой детали воздействуют на концевые выключатели, подающие импульсы через реле на исполнительные механизмы автоматических устройств. Чувствительность датчика 0, 3 мк, измерительное усилие 5—20 Г. Время срабатывания /25 сек. Габариты датчика О = = 52 мм, I = 106 мм.. [c.167]

Рис. 10. 170. Дифференциальный индукционный датчик для измерения больших усилий. Между сердечниками 4 ц 2 расположен якорь 3, ножка 5 которого упирается в дно корпуса 6 датчика. При измерениях корпус датчика оод нагрузкой деформируется, перемещая якорь. После снятия нагрузки якорь в031вращает-ся в исходное положение пружиной 1. Датчик включается в мостиковую схему переменного тока.

Используя прямой и обратный ходы, можно в одном роторе проконтролировать два осевых размера и общую длину детали. Блок инструментов (фиг. 164) в таком роторе отличается тем, что в нем и подаватель и выталкиватель являются измерительными штоками, снабженными передаточными плоскостями, а подаватель, торцовая плоскость которого используется при измерении общей длины в качестве базовой плоскости, в крайнем заднем положении, опирается своим наконечником в упорную втулку. Корпус блока имеет два регулируемых угольника с передаточными плоскостями. Ротор обслуживается тремя, расположенными в различных секторах, электрощупами. При ходе подавателя вверх деталь вводится в кольцевой ступенчатый калибр до упора в его внутренний торец буртом, причем верхний мерительный шток (выталкиватель) устанавливается в зависимости от одного осевого размера контролируемой детали (длины его утоньшенной части), а измерительный шток — подаватель — от другого размера (длины утолщенной части). Эти размеры определяются по расстояниям между плоскостями а и б подавателя и нижнего регулируемого угольника и плоскостями виг выталкивателя и верхнего угольника. В следующем секторе подаватель и выталкиватель опускаются вниз. Подаватель доходит до жесткого упора во втулку и превращается в базу для измерения общей длины. Выталкиватель, перемещаемый вниз с заданным усилием, прижимает деталь к измерительной базе и выполняет теперь функцию штока для измерения общей длины, которая оценивается третьим электрощупом по новому расстоянию между плоскостью г верхнего регулируемого угольника и плоскостью е выталкивателя. Аналогично могут быть объединены в одном роторе и другие последовательно выполняемые контрольные операции. [c.195]

Схема расположения и включения проволочных тензодатчиков при измерении наяряже-ний, усилий и нагрузки Зависимость между показаниями врибора измеряемой величиной устанавливается путём тарировки и приближение путём расчёта (см. табл. 3). 1 — сопротивление датчика, и р. — модуль продольной упругости и коэфициент Пуассона материала детали Г я К- — площадь и момент сопротивления поперечного сечения детали. [c.316]

Гидравлический динамометр (мессдоза) служит для определения усилий при испытании машин, матёриалов и т. д. В цилиндре с жидкостью расположен поршень, на который действует измеряемое усилие. Это усилие создает повышение давления в жидкости, которое передается манометру. Шкала манометра градуируется в единицах измерения силы, поэтому величину действующего на поршень усилия можно прочитать на ней сразу. [c.49]

Для получения повышенной точности измерение величины силы производится по нулевому методу отсчета с ручной компенсацией. Нулевой метод измерения позволяет исключить погрешности, вносимые аппаратурой, расположенной после системы компенсации, и снижает суммарную погрешность всего устройства. Для обеспечения измерения динамических нагрузок нулевым методом применен безынерционный нуль-индикатор, в качестве которого используется осциллографическая электронная трубка. Преимущество такого нуль-индикатора заключается в том, что он позволяет фиксировать момент компенсации напряжения (разбаланса мостовой схемы датчиков) как на максимуме и минимуме циклической нагрузки, так и при переходе нагрузки через среднее значение, равное уровню статической подгрузки образца. Кроме того, не представляет труда добавить к напряжению, подводимому к пластинам трубки, сигнал отметки фазы перемещения активного захвата машины. Наличие такой метки на изображении цикла на экране трубки позволяет проводить компенсацию разбаланса, а следовательно, и замер усилия при заданной фазе деформирования. [c.61]

Внутришлифовальный станок ЗА240 с САУ. При внутреннем шлифовании методом продольных проходов наблюдается значительная погрешность геометрической формы отверстия в продольном сечении. Эта погрешность объясняется значительным колебанием упругого перемещения из-за колебания радиальной силы при входе и выходе круга из отверстия и малой жесткости системы СПИД. Система автоматического управления предназначена стабилизировать величину радиальной силы Рг путем регулирования продольной подачи с целью повышения точности и производительности обработки. Динамометрическое устройство для измерения величины Р показано на рис. 8.16. Под действием силы возникающее упругое перемещение шпинделя 1, сидящего в упругой подвеске, измеряется индуктивным датчиком 2. Упругая подвеска выполнена в виде двух пар колец 5 и В каждой паре кольца соединены между собой симметрично расположенными упругими перемычками. Кольцо большого диаметра закреплено в отверстии шлифовальной бабки 5, второе кольцо устанавливается на шпиндель. На втором кольце имеется хвостовик с периодически расположенными продольными разрезами, заканчивающимися отверстиями. Продольные разрезы с отверстиями делят конический хвостовик на ряд легко, деформируемых в радиальном направлении секторов. При навинчивании гайки секторы конического хвостовика равномерно деформируются, обеспечивая определенную величину затяжки меньшего кольца на фартуке. Вращение на шпиндель передается через разгруженный шкив 6, сидящий на подшипниках фланцевой втулки 7. Фланцевая втулка закреплена на кронштейне 8, расположенном на шлифовальном суппорте. Таким образом, усилие натяжения ремня воспринимается суппортом и не деформирует стакан шпинделя. На шпиндель передается только крутящий момент при помощи муфты 9. [c.542]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...