Разветвленные системы — см Системы

Второй участок диаграммы 5—6 2 определяет большую часть долговечности это характерно для циклического деформирования. Для железа стадия II начинается, как и для однократного деформирования, в области малых деформаций (см. рис. 9), а для меди — только в области б = 60- 70% (см. рис. 10) ширина рентгеновской линии, как видно на соответствующих рисунках, практически не изменяется. На этой стадии интенсивно развиваются микроскопические несплошности как на поверхности, так и внутри образца. Металлографическое исследование внутренних объемов металла свидетельствует о развитии нарушений сплошности, ширина, протяженность и количество которых на единицу площади растет с увеличением числа циклов. Плотность образцов уменьшается (см. рис. 9, б). Интересно что на поверхности образца появляется разветвленная система микротрещин (см. рис. И, б), [c.17]

Значения Ф получены на основе анализа поведения динамической модели системы. При ее разработке предполагалось, что колебания возбуждаются периодическими составляющими сил упора, действующими на гребной винт. Поскольку расчеты носили оценочный характер, учитывались только продольные колебания корпуса судна как элемента ВК. Это позволило представить модель в виде разветвленной системы, состоящей из двух цепочек масс, соединенных невесомыми пружинами (см. рисунок). Общее количество масс в этих цепочках было принято равным шести, что обеспечивало удовлетворительные результаты расчета в диапазоне частот до 25 Гц. [c.53]

Определив частоту свободных колебаний, вычисляют в той же таблице форму свободных колебаний системы аналогично тому, как это делалось для простых систем (см. табл. 4, т. I) [33 ]. Вычисление формы свободных колебаний разветвленной системы начинают с последней части таблицы и с. той массы, в которой определена стойкость системы, т. е. в нашем примере со второй массы со стойкостью В первой части табл. 27 за единицу при- [c.274]

Для описания движения разветвленной системы (см. рис. 5.23, в) введены уравнения связи между координатами узлов (точки А, E)v координатами маховых масс У , 3%, Зп- Переход к зависимостям Мгз(0, Л т (0 от зависимостей Мтз(а), Мт7(а) осуществляется с помощью подстановки / = а/сОг- Зависимость поЛучают посредством подстановки Г = а/%сЭг, где х = 1 - 0,56 . Здесь коэффициент % учитывает замедление главного вала на участке нагружения. [c.348]

Расчетная кривая 3 на рис. 7.23 получена при измененных граничных условиях на входе системы. В этом случае емкость 25 (см. рис. 7.21, а) условно в расчетах переносили непосредственно за сопротивление 26, которое снимали. Установка емкости большого объема на входе в систему создавало здесь другое граничное условие — условие акустически открытого конца тракта, в то время как кривые I и 2 (см. рис. 7.23) были получены для граничного условия (при наличии местного сопротивления), которое соответствовало акустически закрытому концу. Сопоставление кривых 1 и 3 показывает, что изменение хотя бы одного граничного условия внутри сложной разветвленной системы приводит к существенным изменениям формы и частоты колебаний при переходном, процессе в системе. В данном случае частота колебаний в гидравлической системе снизилась с 90 до 60 Гц. При этом первое кратковременное понижение давления, возникающее при открытии электроклапана 27 (см. рис. 7.21, а), не зависит от граничного условия на входе в систему и всегда одинаково (см. рис. 7.23, кривые I и 3), так как за время открытия электроклапана волна давления не успевает дойти до местного сопротивления и вернуться обратно, т. е. повлиять на характер изменения давления. [c.284]

Как указывалось в п. 9, в машинных агрегатах встречаются механические разветвленные цепные системы (см. рис. 26, в). Рассмотрим систему на рис. 100, а с двумя ответвлениями от массы с индексом k. Следует отметить, что для всех масс, кроме массы [c.350]

Своды из стекла этих сооружений (пролет -15 м, длина 250 м) среди многочисленных пассажей XIX в., несомненно, можно отнести к самым легким конструкциям (рис. 101—105). Они были построены в 1890 г. петербургским партнером фирмы Бари, заводом металлоконструкций (архитектор А. Померанцев). В Нижнем Новгороде А. Померанцев с указанной петербургской фирмой возвел машинный зал (рис. 93, 94), внушительные стеклянные своды которого (пролет 36 м, длина 180 м) опирались на металлические арки с такими же наклонными затяжками Позже Шухов применял такого типа раскрепления не столько для плоских арок, сколько для сетчатых оболочек при этом он использовал достаточно сложные системы (рис. 98). Для сетчатых сводов в Нижнем Новгороде наклонные тяги из круглой стали устанавливались с шагом 180 см. Их разветвленные концы крепились в местах пересечения элементов сетки. Для главного свода самого большого зала, элементы сетки которого выполнялись из трех поставленных на ребро стальных полос, разветвления затяжек делали из двух более тонких круглых стержней (рис. 65). [c.44]

В случае двумерной модели ребра для описания его деформаций применяется теория тонких пластин. При этом взаимодействие ребер и оболочки не обязательно учитывать посредством реакции ребра на деформации нагружаемой оболочки. Можно рассматривать деформации оболочки и системы ребер в целом, т. е. как конструкции типа оболочки с разветвленной поверхностью приведения. Такой подход оказывается предпочтительным в случае анализа поведения подкрепленной оболочки с помощью МКЭ (см. Приложение). [c.117]

К особенностям формовки относится расположение литниковой системы. В зависимости от конструкции отливки применяют литниковую систему (см. рис. 54) с подводом металла через один питатель, через несколько питателей, через сифонный литник, через дождевой литник, боковой литник, щелевидный и клиновой литники. При сложных и больших отливках, чтобы обеспечить равномерное заполнение формы и охлаждение отливки, применяют разветвленную литниковую систему. Прибыли для чугунного литья применяют только для крупных толстостенных отливок. [c.142]

Принципиальная обобщенная схема рассматриваемой системы с разветвленным трубопроводом представлена на рис. 12. Для комплектации подобных систем в качестве источника питания используют шестеренные насосы, например типа Г11-1 (рнс. 13). Производительность выпускаемых насосов 5 и 8 л/мин они рассчитаны на давление до 6,3 кгс/см [c.120]

Схема диалога для мониторной системы САПР устанавливается по результатам синтеза обобщенных маршрутов проектирования, выполняемого на этапе 2 разработки САПР (см. 11.1). Формальный выбор продолжений в местах разветвления маршрутов не всегда возможен. Поэтому необходим интерактивный режим. Каждому разветвлению маршрута, в котором выбор ветви принадлежит пользователю, можно поставить в соответствие вершину графа диалога, а акциям (процедурам) — дуги графа. Поэтому графы обобщенных маршрутов и диалога близки друг к другу. Далее принимаются решения относительно построения диалогового языка и формы сообщений. Для выбора нужной ветви в графе диалога при небольших степенях вершин удобна форма меню. Планируется содержание сообщений, выводимых на экран, их размещение на экране в виде фраз, пиктограмм, таблиц и т. п., т. е. разрабатываются кадры состояния экрана, соответствующие каждой вершине. Дугам графа ставятся в соответствие определенные программы, реализующие требуемые акции. Принятые решения по построению диалога обеспечиваются разработкой диалоговых управляющих программ (диалоговых мониторов). [c.311]

При теоретическом описании нестационарных гидродинамических процессов в разветвленной гидравлической системе (см. рис. 7.21, й) использована приведенная в разд. 2.5 математическая модель одномерного течения в трубе с квазистационарной силой трения о стенки. При расчетах методом характеристик учитывали, что объем емкости 25 достаточно велик и в ней системой наддува поддерживали постоянное давление. Поэтому в качестве граничного условия на входе участка 1 принимали условие постоянства давления. Результаты статических проливок системы показали, что потери давления на разветвлениях невелики, т. е. существенно меньше потерь давления на местном сопротивлении и электроклапанах. Поэтому при расчетах принимали, что потери давления на разветвлениях отсутствуют, и использовали уравнения балансов расходов. [c.283]

Эксперименты с нестационарным течением газа в разветвленной трубопроводной системе проводились на ранее описанной установке (см. рис. 7.21, а). На конце участка 14 был установлен электроклапан, открытие или закрытие которого вызывало переходный процесс в системе. Все остальные концы участков были заглушены. Средний расход через открытый электроклапан составлял 0,07 кг/с при давлении 1,9 МПа. [c.291]

Анализ зависимостей веса основных агрегатов гидросистем от давления показывает, что для централизованных систем с насосами на маршевых двигателях и со сложными разветвленными сетями (и как следствие — с большим весом трубопроводов, достигающим 30—60% суммарного веса системы) диапазон оптимальных давлений при минимизации веса составляет 300— 500 кгс/см2 и при минимизации объема 400—600 кгс/см . Для децентрализованных систем (самолет V -10) с небольшим количеством сетей минимумы веса и объема достигаются при еще больших значениях рабочих давлений. Следовательно, целесообразно дальше повышать рабочие давления в системах для уменьшения их веса и объема. Однако это потребует целой се- [c.35]

Ингибиторы типа ИФХАН. представляющие собой алкили-рованные амины [1б], применяются для защиты оборудования нефтепромыслов от сероводородной коррозии. ИФХАН-l npo3pa4t жидкость желтоватого цвета с резким специфическим запахом. Растворима в спирте, ацетоне, серном эфире, хлороформе, бензоле, в воде растворима мало плотность при температуре 20°С - 0,855-0,863 г/см . Летучие ингибиторы типа ИФХАН (ИФХАН-1. ИФХАН-2. ИФХАН-3. ИФХАН-5) способны защищать магниевые сплавы, которые до сих пор не удавалось защитить с помощью летучих ингибиторов. Zlpyroe их преимущество заключается в более высоком давлении паров ( 0,1 мм рт.ст.), что делает перспективным применение их для защиты крупногабаритных сложных изделий с разветвленной системой застойных мест, щелей, зазоров, а также оснащенных большим числом приборов. Ингибиторы типа ИФХАН [c.32]

Рис. 7.22. АЧХ разветвленной системы (см. рис. 7.21, а), полученные с помощью первичного преобразователя, установленного на участкр 19 (см. рис. 7.21, а)

До последнего времени в различных областях науки и техники отдавали предпочтение разным системам единиц в физике применялись главным образом системы LMT, в частности система GS с ее разветвлениями GSE и GSM. Однако в октябре 1960 г. на Международной XI генеральной конференции по мерам и весам принята единая международная система единиц (СИ), которая должна применяться как предпочтительная во всех областях науки, техники и народного хозяйства. В этой системе принято шесть основных единиц и две дополнительные (см. таблицу). [c.21]

Принимая во внимание, что гидравлические потери в трубах заметно возрастают при понижении температуры, а наибольшее давление в магистрали у насоса будет в конце работы насоса перед его выключением, при выполнении этого расчета необходимо. прежде всего установить, при какой минимальной температуре должна работать данная система, и рассматривать такой момент, когда все питатели уже сработали и насос, продолжая работать, перед выключением создает в конце наиболее длинного ответвления магистрали у реверсивного клапана или контрольного клапана давление порядка 40 кГ/см . При этом давление в магистрали у насоса будет максимальным. Из этих 40 кПсм около 20 кПсм требуются в зимнее время для преодоления гидравлических потерь в трубопроводе от контрольного клапана давления до подшипника, включая потери в наиболее удаленном питателе и самом подшипнике, остальные 20 кГ/см представляют собой тот запас давления, который необходим для обеспечения срабатывания всех смазочных питателей при минимальной температуре окружающего воздуха. Так как после срабатывания всех питателей смазка, подаваемая насосом, не попадает к смазываемым точкам (за исключением неизбежной незначительной утечки), то весь объем смазки, нагнетаемый насосом в трубопровод, расходуется на ее сжатие и упругое расширение трубопровода, включая все его разветвления. При этом объем смазки, подаваемой насосом в единицу времени, будет распределяться по отдельным его разветвлениям для компенсации сжимаемости смазки и упругого расширения труб пропорционально емкости этих разветвлений. [c.158]

Согласно результатам, полученным в п. 2.5, любое Тд-разветвле-ние описывает движение некоторого двухступенчатого редуктора. Следовательно, Гд-разветвление с массами а, k, Ь описывает движение некоторого условного двухступенчатого редуктора а—k — Ь, рис. 39, г). Условные зубчатые колеса а и Ь этого редуктора имеют коэффициенты инерции, зависящие от частоты, а также абсолютно жесткие зацепления и системы вал—опоры [см. (3.2)1. Колесо k редуктора (а — k — 6) по своим геометрическим (го ) и упруго-инерционным (Jk, el) параметрам, исключая податливость зубьев, не отличается от колеса k исходного многоступенчатого редуктора (1 — я). При одинаковых схемах зацепления относительные расположения зубчатых колес а, k, Ь VI k — , k, k + будут также одинаковы, так как [c.105]

Большое число технологических каналов (1693) — это не только достоинство РБМК-1000, но и его недостаток — на входе в каждый канал устанавливается регулировочная и запорная арматура, а вся система контура многократной принудительной циркуляции (КМПЦ) получается очень разветвленной с большим недренируемым участком (см. рис. 7.3). [c.76]

Упругопластический расчет по предлагаемому методу выполняется для осесимметричных корпусных конструкций и узлов энергетического оборудования, сосудов под давлением, фланцевых соединений, патрубков и других деталей, рассматриваемых как многократно статически неопределимые составные системы из элементов оболочек, пластин, кольцевых деталей и стержней. Различные типовые особенности этих конструкций, такие, как жесткие и упругие закрепления и опоры, шарнирные соединения, разъемные соединения с разнообразными условиями контактирования соединяемых деталей и узлов, разветвления меридиана и тд., рассматриваются как разрьтные сопряжения (см. 1 гл. 3). В каждом приближении упругопластического расчета вьшолняется упругий расчет по следующим рекуррентным матричным формулам метода начальных параметров [2] линейным соотношениям между перемещениями и усилиями на краях рассматриваемых элементов [c.206]

P электроотрицательного компонента из двухфазной эвтектической системы А—В [28, 481. сплавах эвтектического строения эвтектическая колония состоит из двух разветвленных кристаллов чистых компонентов, проросших один в другой. Если концентрация А в несколько раз ниже концентрации В, то в результате селективного растворения А поверхностный слой сплава будет представлять пористую, заполненную электролитом среду, где и происходит массоперенос (см. рис. l.l,d). Когда диаметр пор достаточно мал см), описание СР может быть построено на основе сочетания принципов диффузионной и электрохимической кинетики, т. е. без учета конвективного вклада в массоперенос. При обратимой же ионизации А весь процесс лимитируется только диффузией ионов В + в пористом слое, и в этом случае его скорость может быть выражена уравнениями, подобными уравнению Коттрелла (см, гл. 2). Характерным и отличительным параметром этих уравнений являетх я эффективный коэффициент диффузии D < [c.42]

Рассмотрим задачу об устойчивости равновесия упругой слоистой анизотропной оболочки вращения, нагруженной осесимметричной системой внешних сил, интенсивности которых пропорциональны одному параметру. Докритическое равновесное состояние оболочки определяем на основе линеаризованных уравнений статики, а его устойчивость исследуем в рамках статической концепции Эйлера о разветвлении фop равновесия, позволяющей трактовать (см. параграф 3.3) задачу устойчивости как линейную краевую задачу на собственные значения для системы дифференциальных уравнений с частными производными. Решение этой задачи строим в форме тригонометрических рядов Фурье по угловой координате (см. параграф 3.6) с коэффициентами, зависящими от меридиональной координаты. Отделяя угловую координату и вводя 2х-мерный вектор j>(x) вариаций безразмерных кинематических и силовых характеристик напряженно-деформированного состояния оболочки (см. параграф 3.6), приходим к линейной краеюй задаче на собственные значения для системы обыкновенных дифференциальных уравнений, которую запишем в векторной форме [c.205]

В рамках представлений, развитых в п. 7.3, это означает, что в случае небольших напряжений при прямом мартенситном превращении система сначала разветвляется по горизонтальному дереву Кейли (см. рис. 54), узлы которого отвечают неориентированным мартенситным кристаллам. Их последующая ориентация отражается сужением пучка траекторий за счет срастания ветвей вертикального дерева. Характер зависимостей е(р), приведенных на рис. 58, воспроизводится, если при прямом (обратном) мартенситном превращении разветвление (срастание) ветвей пучка происходит в начале процесса (для малых р — при прямом и больших р — при обратном мартенситном превращении). Рост внешнего напряжения, ориентирующего кристаллы, сужает ширину пучка в обоих направлениях. Наличие эффекта памяти формы означает, что при любых изменениях внешних условий система эволюционирует по пучкам траекторий, стягивающимся к начальной точке двумерного дерева Кейли, отвечающей исходной форме образца (очевидно, такая точка должна лежать вблизи одной из вершин дерева). Обратимость в движении атомов отвечает совпадению пучков траекторий прямого и обратного мартенситного превращения в наиболее широкой области в правом нижнем углу дерева на рис. 54. [c.201]

Эта система обслуживает 12 станков по обработке поршневых колец. Она состоит из специальных пылестружкоприемников, расположенных в зоне резания, разветвленной транспортной сети, промежуточного коллектора ( паук ), циклона с обратным конусом № 7, пылестружкосборников и вентилятора ВВД № 5. Пневматическая система (см. рис. 126) имеет некоторые особенности 12 станков разделены на две группы по шесть станков, при этом для левой группы станков применена пневматическая сеть с промежуточным сборным коллектором, а для правой группы станков — обычная разветвленная сеть. Технические данные этой установки следующие расход воздуха 1200 м /ч суммарные потери давления 442 кг/м мощность привода вентилятора 10 кВт остаточная запыленность. воздуха в зоне дыхания рабочего [c.190]

Вегетационный период у П. длится -4 мес. П. мирится с различными почвами за исключением сильно песчаных или, наоборот слишком тяжелых на влажных почвах (особенно заливных лугах) дает повышенный урожай питательных веществ с 1 га уносит довольно много (65,3 кг N, 361,1 7 э KgO, 133,5 кг СаО), зола П. богата калием (зола стеблей содержит - 36,3% К, зола шелухи—24,4% К) и употребляется для удобрения (см.) и получения поташа (см.). По расходу воды П. стоит ближе к зерновым хлебам—пшенице, овсу и значительно превосходит кукурузу тем не менее вследствие своей разветвленной, идущей глубоко в почву корневой системы П. хорошо переносит засуху. Обработка почв под П. должна производиться с осени, особых требований к глубине обработки по сравнению с зерновыми хлебами П. не предъявляет посев возможно ранний, т. к. к утренникам П. не чувствителен. Посев широкорядный рядовыми или специальными сеялками норма высева от 5 %г (при посеве без дальнейшей прорывки) до 15 кг. Расстояния между рядами делаются в 60—70 см, между растениями в рядах 35—45 см (площадь питания 2 000 см ). Уход за П. заключается в его прорывке и междурядной обработке, производимой в механизированных совхозах и колхозах при помощи особых тракторов, например типа Фармол с трак- торными прицепками, или с прицепкой к трактору орудий конной тяги, в мелких хозяйствах вручную или орудиями конной тяги. Окучивания П. производить не сле- дует , пасынкование (обрывка лишних ветвей) дает сравнительно небольшой эффект и в условиях механцзированного хозяйства не применяется. Уборка П. производится срезыванием целых растений или только корзинок, причем последние натыкаются по одной или по нескольку на стебли. Механизация уборки и молотьбы П.—одна из актуальнейших задач при культуре П. в крупных совхозах и колхозах. Производимые в 1930 г. в обобществленном секторе опыты показали полную возможность производить, уборку П. обычными комбайнами, обходясь очень небольшими дополнительными приспособлениями. Молотьбу П. производят специальными молотилками или приспосабливают для этого обычные молотилки. Средние урожаи П. 8—10 ц с га (на опытных участках до 15, а на С. Кавказе до 20 и выше ц с га). По урожайности масла с га П. занимает первое место из всех масличных культур. После выделения масла из семян П. остается жмых (см.), к-рый весьма ценится как кормовой продукт средний состав его 30,6% белков, 19,0% углеводов, 22,9% клетчатки, 8,0% жира, 8,2%. золы и 11,3% воды. [c.31]

У конвейеров с пространственной трассой тяговый элемент может располагаться в любом положении над полом, под полом и на разных этажах здания (см. рис. 221). Пространственную трассу могут иметь подвесные грузоведущие тележечные конвейеры. Современные грузоведущие тележечные напольные конвейеры снабл-саются устройствами автоматического адресования, которые распределяют тележки с грузами по системе конвейеров со сложной разветвленной трассой. [c.308]

Система смазывания редукторов. Верхний и нижний картеры над каждой из опор, где установлены подшипниковые узлы, имеют отлитые углубления-карманы, в которых скапливается разбрызгиваемое шестернями масло и через каналы и пазы в гнездах попадает в подшипники. Для направления масла к местам ко нтактов зубьев цилиндрических и конических шестерен от системы смазки дизеля в корпусе укреплен трубопровод масла 26 (см. рис. 158), имеющий размер трубок 8x1 мм с разветвлениями, заканчивающимися в точках подвода соплами диаметром , %—2 мм. Масло от внешнего трубопровода подводится через специальный штуцер с фланцем 4, укрепленным на стенке картера, обращенной на переднем и заднем редукторах при установке на раму тепловоза в сторону дизель-генератора. Давление масла в системе смазки 0,03—0,07 МПа при температуре масла 70—75 °С. Масло, собирающееся на дне нижнего картера, постоянно откачивается в поддон дизеля маслянным насосом 50 через сетчатый фильтр 15, представляющий собой каркас в виде трубки с окнами, охватываемый припаянной сеткой из латуни с размером ячейки 2x2 мм. Маслооткачивающий насос, приводимый от нижнего вала распределительных редукторов, лопастного типа. Корпус насоса состоит из фланца 47, средней части и Крышки 49, изготавливаемых из антифрикционного чугуна марки АСЧ-1 Все эти детали соединены в едином корп.усе с помощью четырех шпилек и фиксированы штифтами. Во фланце 47 насоса и крышке 49 запрессованы втулки 48, изготавливаемые методом порошковой металлургии из железографитового антифрикционного материала, являющиеся подшипниками скольжения для валика 51. Роторная часть валика, содержащая в пазах лопасти 52, имеет эксцентриситет по отношению к внутрен-иему диаметру неподвижной средней части (статору). Статор имеет фрезерованные углубления и отверстия, соединенные с отверстиями в крышке, которые в свою очередь соединяются штуцерами с трубопроводом 53 всасывания и нагнетания [c.208]

Резонансные частоты 01 = 1,62 и 0з = 4,4 проявляются при измерениях на всех участках тракта. Однако разветвленность структуры системы приводит к тому, что некоторые резонансы частот колебаний давления оказываются характерными тош>ко для части системы. Например, для безразмерной частоты 02 = 2,5 имеется резонанс давлений только на конце участка 5, входящем в 1-ю (от входа) ветвь системы (см. рис. 7.21,6, 18/75/8 11). Под ветвями будем понимать части системы, отходящие вниз от горизонтальной-(см. рис. 7.21, а) линии. В то же время на концах участка 19 3-й ветви (см. рис. 7.22, bpiglbpi ) на частоте 02 = 2,5 резонанс отсутствует и уровень колебаний давления близок к колебаниям на входе [c.281]

Кривые 4, 5 и 6 на рис. 7. 3 описывают переходный процесс в системе при открытии другого электроклапана 27 (см. рис. 7.21, а)—на конце участка 5. Расстояние этого электроклапана до первой неоднорЬдности (разветвления на участки 3, 4 и 5) больше, чем расстояние от электроклапана 27 на конце участка 19 до аналогичной неоднородности (разветвления на участки 18, 19 и 20), поэтому первое кратковременное понижение давления на кривой 4 (см. рис. 7.23, параметр р ) больше, чем на кривой I (параметр р ). На рис. 7.23 представлены также результаты расчетов переходного процесса в рассматриваемой системе (кривые 5 и 6) для случая, когда граничное условие на входе (в месте расположения местного сопротивления) соответствует акустически открытому концу участка 1 (см. рис. 7.21, а), как и ранее. [c.284]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...