Матрица амплитудная

Масса приведенная 96 Матрица амплитудная 240 Мгновенная угловая скорость 26 Мгновенно поступательное движение 37 Мгновенное угловое ускорение 28 Мгновенный центр скоростей 36 [c.366]

Перечисленные допущения характерны для функционального моделирования, широко используемого для анализа систем автоматического управления. Элементы (звенья) систем при функциональном моделировании делят на три группы 1) линейные безынерционные звенья для отображения таких функций, как повторение, инвертирование, чистое запаздывание, идеальное усиление, суммирование сигналов 2) нелинейные безынерционные звенья для отображения различных нелинейных преобразований сигналов (ограничение, детектирование, модуляция и т. п.) 3) линейные инерционные звенья для выполнения дифференцирования, интегрирования, фильтрации сигналов. Инерционные элементы представлены отношениями преобразованных по Лапласу или Фурье выходных и входных фазовых переменных. При анализе во временной области применяют преобразование Лапласа, модель инерционного элемента с одним входом и одним выходом есть передаточная функция, а при анализе в частотной области — преобразование Фурье, модель элемента есть выражения амплитудно-частотной и частотно-фазовой характеристик. При наличии нескольких входов и выходов ММ элемента представляется матрицей передаточных функций или частотных характеристик. [c.186]

Какая-либо функция qh t) может не содержать главного колебания с какой-либо собственной частотой со (и притом при любых начальных условиях), если v/,, = 0. Даже если все элементы амплитудной матрицы отличны от нуля, все же может случиться, что главное колебание с собственной частотой (о, отсутствует в выра- [c.240]

Г Найти матрицу преобразования обобщенных сил Qi, Q ,. ... .., Q (для системы координат qt, q. ,. .., q ) в обобщенные силы 01, 02,. .., 0 (для главных координат Qj, б ,., ., 9 ). Для этого надо приравнять выражения элементарной работы через обобщенные силы Q и 0, представить в этом равенстве q как функции 0 при помощи преобразования (45) и изменить порядок суммирования. Читатель установит тогда, что искомая матрица преобразования Q в 0 получается транспонированием амплитудной матрицы [c.249]

ЦИКЛОВ С использованием соответственно пересчитанных механических характеристик материала. Предположим, что рассматриваемый слоистый композит содержит начальную поперечную сквозную трещину длиной 2а. Тогда первые несколько циклов нагружения при заданных отношениях напряжений и амплитуды максимального напряжения не приведут к существенным изменениям напряженного состояния у кончика трещины. Последующее длительное воздействие циклической нагрузки вызовет изменения в матрице, волокнах и поверхности раздела. Этот процесс описывается уравнениями (2.6), (2.7). Наступает момент, когда характеристики жесткости и прочности композита изменяются настолько, что появляется возможность распространения трещины в наиравлении нагружения, как показано на рис. 2.27. Вначале рост трещины устойчив — это было показано ранее. Следовательно, геометрия образовавшейся трещины такова, что материал еще может безопасно подвергаться дальнейшему нагружению. При этом продолжается уменьшение модулей упругости и прочности, что, вероятно, вызывает ускорение роста трещины. В конечном итоге после многократного повторения циклов нагружения свойства материала ухудшаются настолько, что при амплитудном значении напряжения трещина прорастает катастрофически и наступает усталостное разрушение. Однако следует иметь в виду, что в результате действия механизмов, тормозящих разрушение, как в случае слоистого композита со схемой армирования [0°/90°] , усталостное испытание может закончиться разрушением образца вследствие падения его прочностных свойств. В процессе усталостного нагружения могут, кроме указанного, проявиться и другие механизмы разрушения, такие, как разрушение волокон в окрестности кончика трещины из-за высокой концентрации напряжений. За этим может последовать распространение поперечной трещины, как показано на рис. 2.31, или межслойное разрушение (расслоение) вблизи надреза (рис. 2.16), или вдоль свободных кромок образца (рис. 2.17). В любом из этих случаев развитие процесса разрушения поддается предсказанию. Получив количественную оценку протяженности области разрушения (определяемой как а или а), можно установить соотношения da/dN или da/dN и сравнить их с экспериментальными данными. [c.90]

При учете (5.77) и (3.104) матрица переноса, соответствующая преобразованию амплитудных значений упругих перемещений и моментов при переходе через кинематический аналог Пу, имеет вид [c.193]

Определение собственных частот и нестационарных коэффициентов формы. Воспользуемся аппаратом матриц переноса (см. пп. 12, 20, табл. 11). Тогда амплитудные значения угловых [c.212]

Таким образом, при импульсном электрическом пробое неоднородных образцов имеет место направленное движение трешин в области расположения неоднородностей, причем наибольший эффект наблюдается при увеличении времени воздействия энергии при ее амплитудном уровне, достаточном для минимального разрушения образца. Следует отметить, что при определенном уровне воздействующих давлений возможно интенсивное разрушение границы включение-матрица, вплоть до отрыва включения, что существенно влияет на сохранность последнего. [c.145]

Элементами матрицы являются передаточные функции прямых Нп и перекрестных связей между переменными Yj и X . Передаточные функции в общем виде представляют собой отноше-рия полиномов от оператора Лапласа р и могут быть представлены в виде годографов амплитудно-фазовых частотных характеристик на комплексной плоскости при формальной замене р на /и. [c.117]

Вт1 —матрицы, определяющие для т—л-й гармоники волнообразования связь амплитудных значений деформаций с амплитудными значениями коэффициентов аппроксимаций матрица коэффициентов упругости соответствующего слоя. [c.232]

Матрица начальных напряжений [Т п формируется по заданным напряжениям в обшивках и матрицам связи углов поворота с амплитудными значениями коэффициентов аппроксимации q,nnY [c.233]

Амплитудное значение нагрузки примем равным статическим значениям. Формирование матриц статического расчета данной рамы выполнено в примере 2.9. Для формирования матриц динамического расчета достаточно только заменить фундаментальные функции матриц А В. Топологическая матрица С остается неизменной. [c.174]

Введение амплитудных корректоров заставляет нас ненадолго вернуться к геометрическому приближению. Лучи, с которыми приходится там манипулировать, являются нормалями к волновому фронту таким образом, их направление связано исключительно с формой фронта, т.е. с распределением фазы излучения. Чисто амплитудные корректоры, по определению, не меняют распределение фазы, и поэтому лучи на них преломления не испытывают. Отсюда следует, что при составлении лучевой матрицы геометрического приближения амплитудные корректоры, в отличие от [c.19]

Напомним, что если оптическая система даже и содержит амплитудные корректоры, они не сказываются на ходе лучей и поэтому при составлении матрицы, предназначенной для чисто геометрических расчетов, не учитываются таким образом, 4, В,СиО в (2.10) действительны. Уравнение (2.10) имеет решения [c.73]

Общее решение для резонаторов, имеющих волновые матрицы полного обхода. Рассмотрение конкретных видов резонаторов в дифракционном приближении начнем с достаточно простого и вместе с тем общего случая систем, полный обход которых может описьшаться волновой матрицей. Такие системы могут состоять только из квадратичных фазовых и амплитудных корректоров ( 1.1). Применительно к зеркалам это означает, что либо они имеют гауссово распределение коэффициента отражения, ли- [c.81]

Для качественного анализа воспользуемся амплитудно-частотными характеристиками консервативной динамической модели машинного агрегата. В общем случае выражение для диагональных элементов Л ((о) матрицы АЧХ консервативной полуопреде-ленной га-мерной динамической модели представляется так [28] [c.305]

Годограф функции W g (i o) в комплексной плоскости называют частотной,ил 1 амплитудно-фазовой, характеристикой системы. Многомассовая динамическая система имеет пХп амплитуднофазовых характеристик, которые можно характеризовать (пХп)-матрицей W [c.170]

Передающий блок (рис. 42) содержит коммутатор 1, состоящий из тактового генератора 2, триггера 3 и диодной матрицы 4, выходы которой соединены управляющими входами канальных ключей 5-1, 5-2 и 5-3, подключенных к модулятору 6. На вход модулятора 6 поступает также выходной сигнал генератора поднесущей частоты 7. Приемный блок содержит демодулятор < , амплитудный селектор 9, распределитель 10, выполненный на последовательно соединенных одновибраторах 11, которые поочередно подключают канальные фильтры нижних частот к выходу демодулятора. [c.229]

Рассматриваются вопросы, связанные с устойчивостью многомерных систем автоматического управления (САУ), содержащих перекрестные связи между управляемыми переменными. Сложность исследования устойчивости многомерных СЛУ обусловлена тем, что в общем случае характеристическая матрица системы является полиномной. При исследовании устойчивости многомерных САУ применяется критерий Найквиста. В работе введено новое понятие — характеристическая передаточная функция. Ей соответствует амплитудно-фазовая частотная характеристика, значения которой при любой фиксированной частоте являются характеристическими числами передаточной матрицы системы. [c.122]

Если линейно-упругая система находится под воздействием усилий, изменяющихся во времени по гармоническому закону с частотой (О, то по гармоническому закону с этой же частотой изменяются и перемещения любых ее точек. Тогда зависимостью вида (1.1) мож но связать амплитудные значения перемещений и усилий. Поскольку период системы содержит массы, линейные операторы зав1исят от (квадрата частоты, приобретая форму интегральных операторов с га.рмоническими функциями влияния или операторов в виде матриц динамических податливостей. [c.7]

Соотношения (2) — (4), описывающие прохождение пучка света через оптич. системы с учётом дифракции, остаются справедливыми и в тех случаях, когда оптич. система содержит гауссовы диафрагмы с амплитудным пропусканием, пропорциональным схр[ (X-д )/ш ], либо участки линзогюдобной среды с комплексным Яг (что соответствует наличию поглощения пли усиления, квадратично зависящего от поперечных координат). Матрица системы при этом вычисляется по обычным правилам с подстановкой матриц гауссовых диафрагм вида [c.74]

Остальные матрицы, содержащие тригонометрические функции разложения, приводились для выражений (5.33), (5.34). Амплитудные значения составляющих векторов разложения деформаций и углов поворота могут быть выраженьГчерез амплитудные значения векторов разложения обобщенных перемещений и производных [c.212]

Характерной особенностью получающейся СЛАУ является комплексный характер матрицы коэффициентов, что в некоторой степени усложняет процедуру решения, но не создает принципиальных трудностей. При решении задают ряд частот Oj. Для каждой частоты решают СЛАУ и определяют действительные и мнимые части искомых фазовых переменных. По ним находят амплитуду и фазовый угол каждой спектральной составляющей, что и позволяет построить амплитудно-частотные, фазочастотные характеристики, найти собственные частоты колебательной системы и т. п. [c.108]

Определение элементов матрицы импедансов или подвижностей. Элементы МПф определяют, как правило, при гармоническом возбуждении на частотах, представляющих интерес. Находят отдельные значения на фиксированных частотах, а так,ке непрерывные частотные характеристики (ЧХ), по которым судят о резонансных свойствах системы. Комплексная (амплитудно-фазовая) частотная харакпыристика (АФЧХ) или комплексная ПФ получается при замене в функции Ф (р) параметра преобразования Лапласа р на /со [c.80]

Аналогично составляют [42] функции для амплитудных грузовых реакций в случае действия внеузловой нахрузки (табл. 8.13.3). Получают систему канонических уравнений с коэ ициентами - функциями частоты IJ ij ( ) > ij (9) элементами матрицы R = Л(и) = Я(0) [c.104]

Рис. 2.75. Зависимость между средним напряжением и его амплитудным значением при 10 циклов до разрушения для однонаправленных материалов на основе высокомодульных углеродных волокон и эпоксидной матрицы при ф = 0,58 [пунктиром показано статическое разрушение при растяжении (/) и сжатии (2)]

Таким образом, решение задачи свелось к последовательности решений системы алгебраических уравнений (4.16) при различных формах волнообразования (т, п). Основные операции получения матрицы разрешающей системы Ктп, как видно из (4.17), сводятся к перемножению трех матриц. Компоненты вектор-столбца свободных членов Р вычисляются согласно (4.18). После решения системы алгебраических уравнений для каждой гармоники волнообразования проводится вычисление амплитудных значений обобщенных деформаций Далее в точках вывода результатов (х , Х2н) определяются обобщенные деформации emn x k,x2k) mn и производится суммирование результатов. После окончания набора обобщенных деформаций в точках вывода можно вычислить деформации в любом слое в системе координат (0X1X22) панели, а затем определить деформации в системе координат, связанной со слоем. С использованием соотношений упругости для однонаправленного слоя вычисляются напряжения вдоль, поперек армирования и на сдвиг в плоскости слоя. Средние напряжения поперечного сдвига можно оценить отношением перерезывающей силы к толщине панели. [c.178]

Смысл этой и последующих подобных матриц, которые мы я впредь, следуя [17], будем называть волновыми, требует некоторого пояснения. В отличие от лучевых, при их составлении учитываются не только фазовые, но и квадратичные амплитудные корректоры в результате матрицы оказываются комплексными. Единстветым их назначением является использование в соотношениях дифракционного приближения типа (1.10), [c.20]

Плоские и сферические волны. Понятие о фазовой скорости. Сперва рассмотрим когерентные пучки с плоскими либо сферическими волновыми фронтами. Начнем с геометрического приближения напомним, что AB D матрицы в этом случае рассчитываются без учета амплитудных корректоров и являются действительными. [c.26]

Остановимся теперь на поведении гауссовых пучков в системах, не содержащих амплитудные корректоры и имеющих, таким образом, в геометрическом и дифракционном приближениях одинаковые действительные AB D-матрицы. Сразу отметим, что в этом случае (1.16) начинает по виду совпадать с (1Л9) и оказывается предельным случаем (1.19) npnw- -> >. Отсюда следует, что для неограниченных сферических волн с равномерно распределенной амплитудой формула (1.16) справедлива не только в геометрическом, но и в bojihobom приближениях. [c.31]

Смотреть страницы где упоминается термин Матрица амплитудная : [c.240] [c.8] [c.43] [c.241] [c.283] [c.398] [c.243] [c.77] [c.305] [c.664] [c.177] [c.316] [c.482] [c.201] [c.203] [c.140] [c.142] [c.357] [c.23] [c.77] [c.83]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...