Температура среды -постоянная величина

ТЕМПЕРАТУРА СРЕДЫ — ПОСТОЯННАЯ ВЕЛИЧИНА [c.454]

Ниже мы будем рассматривать только первый этап решения задачи, что означает предположение о постоянстве радиуса капли. Поэтому термины стационарный, нестационарный и т. д. будут иметь ограниченный смысл, т. е. будут относиться только к первому этапу. Вследствие такого подхода к решению задачи на первом этапе можно говорить о стационарном режиме испарения, имея в виду, что плотность пара не зависит от времени при постоянном радиусе. При стационарном режиме испарения температура капли оказывается сдвинутой по отношению к температуре среды на величину, определяемую условием равенства тепла, поглощаемого при фазовом переходе, и тепла, подводимого к капле за счет теплопроводности. [c.65]

В 34 мы видели, что при движении нейтронов в среде с малым сечением поглощения и большим сечением рассеяния происходит процесс замедления нейтронов, которые в конце концов становятся тепловыми, т. е. приходят в тепловое равновесие с атомами среды. При этом кинетическая энергия тепловых нейтронов по масштабу величины равна kT°, где k — постоянная Больцмана, а Т° — абсолютная температура. Чем выше температура среды, тем больше энергия теплового движения ее атомов и тем выше кинетическая энергия тепловых нейтронов. [c.479]

Современные регистрирующие приборы, особенно электронные, характеризуются высоким быстродействием, поэтому чаще всегО источник погрешности имеет тепловую природу. В связи с этим ниже рассматриваются только погрешности, обусловленные тепловой инерцией термоприемника. Для ее оценки используется показатель тепловой инерции (постоянная времени) термоприемника е. Величина е численно равна интервалу времени, по истечении которого разность температур среды и термоприемника составляет 0,368 первоначальной разности. Чем меньше е, тем быстрее реагирует термоприемник, а с ростом е его реакция замедляется. [c.179]

Найдите погрешность вычисления плотности при использовании модели течения несжимаемой жидкости. Определите, какую ошибку допускают в аэродинамике несжимаемой среды, полагая плотность воздуха, имеющего скорость 1/ 0 = = 100 м/с при температуре 288 К (Поо == 341 м/с), постоянной величиной. [c.76]

Критерии, представляющие собой безразмерную форму условий однозначности, называются определяющими. По существу, критериями подобия являются только определяющие критерии, составленные из заданных постоянных величин. Из этого следует, что понятие определяющий не является свойством, присущим определенным критериям. В этом смысле, например, комплекс ax/F является не критерием, а обобщенной переменной или числом Фурье. Однако если по условию задачи задано некоторое характерное время — пусть период колебания температуры окружающей среды to, то axo/F будет критерием. [c.126]

При увеличении температуры горячего воздуха возрастают полезное тепловыделение в топке и адиабатная температура Та горения. Эмиссионное свойство среды остается практически неизменным. При постоянной величине Р(,т рост ведет к повышению температуры на выходе из топки. [c.188]

Критерии подобия процессов теплоотдачи были выведены в предположении, что физические свойства среды постоянны. В действительности величины X, ц, сир зависят от температуры и давления, и их изменение влияет на интенсивность теплоотдачи. При переменных свойствах жидкости система уравнений, описывающих процессы теплоотдачи, (2.52) —(2.56) становится более сложной. Влияние на процесс теплоотдачи изменения физических свойств жидкости при изменении ее температуры может быть учтено введением в критериальное уравнение безразмерных отношений [c.101]

В частном случае постоянных величин температуры, оптических - свойств среды и давления (для газов) уравнение (18-11) принимает вид [c.423]

Фактическая площадь касания сопряженных деталей не является постоянной величиной, а со временем увеличивается в результате процесса ползучести. Одновременно увеличиваются контактные деформации. Особенно интенсивно процесс ползучести протекает при повышенных температурах. Непостоянство во времени фактической площади касания сопряженных поверхностей, нагруженных высокими давлениями, приводит к изменению контактной жесткости, электрического сопротивления контакта и других свойств сопряжений. В ко- 1 нечном счете эти факторы могут оказывать существенное влияние на работоспособность приборов и точных механизмов,- Исследование изменения фактической площади касания во времени было проведено Н. Б. Демкиным [19]. Для оценки величины зависимости глубины внедрения жесткой сферы в пластическую среду от времени f им получено выражение [c.93]

Как видно по тепловым характеристикам, влияние изменения условий работы по-разному сказывается на величине установившейся температуры тормозов разных габаритов. Например, охлаждающие ребра на тормозных шкивах малоэффективны для тормоза со шкивом диаметром 100 мм и имеют большое значение для тормозов со шкивами больших размеров. Охлаждение тормоза, работающего на открытом воздухе, более эффективно для тормозов меньших размеров. Тепловые характеристики, представленные на фиг. 371—373, дают ясное представление о влиянии изменения условий работы на величину установившейся температуры поверхности трения тормоза и на темп нарастания температуры, о котором можно судить по постоянной времени нагрева. Тепловые характеристики тормозов были построены для ПВ = = 40% и температуры окружающей среды, равной 25° С. Поэтому при определении по ним значения установившейся температуры должна быть учтена действительная относительная продолжительность включения и действительная температура среды. Действительная установившаяся температура определяется по формуле [c.641]

Еще большие упрощения вносятся в рассмотренные системы интегральных уравнений полного излучения, если наряду с отмеченными допущениями коэффициенты поглощения а и рассеяния р среды являются постоянными величинами, не зависящими от температуры. Тогда ядра интегральных уравнений не будут зависеть от температурного поля и могут быть определены как однозначные функции только координат рассматриваемой и текущей точек излучающей системы. [c.202]

Примем, что физические характеристики текущей среды являются величинами постоянными, кроме ее плотности р, которая зависит от давления р и абсолютной температуры Т. Такая предпосылка мотивируется тем, что коэффициенты теплопроводности теплоемкости Ср и вязкости р., которые будут фигурировать в нашем анализе, представляют собой, как правило, слабые температурные функции. Пренебрежение их изменяемостью не грозит утерей качественного соответствия действительности. Между тем плотность является более сильной функцией от температуры и, что еще важнее, в случае газов существенно зависит от давления. Влияние последнего быстро растет по мере увеличения скоростей течения газа, и это обстоятельство вносит уже элементы нового качества в развитие процесса, а следовательно, и в способ его описания. [c.84]

Для регулярного режима второго рода признак регуляризации состоит в том, что скорость изменения температуры и является величиной постоянной, общей для всех точек системы и равной скорости изменения Ь температуры внешней среды. [c.397]

Из равенства (3-125) следует, что при постоянной температуре среды расход тепла на нагревание стенки будет определен, если известна температура поверхности стенки. Температура нагреваемой поверхности стенки может быть определена из уравнения (3-115). Подставляя выражение (3-115) в (3-125) и имея в виду, что величины А, k , Ts, Tr, а, i не зависят от времени, после интегрирования от начала процесса теплопередачи до промежуточного момента времени имеем [c.145]

В основу этого метода кладется зависимость (2-27), ранее использованная для опытного исследования коэффициента теплоотдачи. Рассмотрим регулярное охлаждение двух тел произвольной, но одинаковой геометрической формы и размеров в среде постоянной температуры, для одного из которых коэффициент излучения является величиной известной (эталоном). В условиях малого значения Био (<0,1) для них справедливы следующие соотношения [c.291]

Охлаждение (нагревание) пластины. Если неограниченная пластина толщиной 25, температура которой в начальный момент времени всюду одинакова и равна <0, охлаждается или нагревается в жидкой или газообразной среде с постоянной температурой и коэффициент теплоотдачи от поверхности пластины в окружающую среду является постоянной величиной, то безразмерная температура пластины является функцией следующих безразмерных величин [c.279]

Если при постоянном теплообмене и при температуре среды, линейно меняющейся со временем, температура термоприемника после окончания переходной стадии следует параллельно температуре среды с некоторым запаздыванием, то изменение теплообмена существенно меняет характер процесса. Анализ коэффициентов А, В и С в уравнении (10) показывает, что если величина >0, то температура тела (термоприемника) асимптотически приближается к температуре среды. Если же 6 < о, то разность между температурой среды и температурой термоприемника непрерывно возрастает. [c.243]

Охлаждение (нагревание) цилиндра. Если бесконечно длинный цилиндр радиусом R, температура которого в начальный момент времени всюду одинакова и равна ta, охлаждается или нагревается в жидкой или газообразной среде постоянной температуры при постоянном значении коэффициента теплоотдачи, то безразмерная температура цилиндра является функцией следующих безразмерных величин [c.151]

Образец вместе с обмоткой погружают в среду калориметра, затем на обмотку подается намагничивающий ток и некоторое время образец подвергается перемагничиванию переменным полем. Величина Вт контролируется по показанию вольтметра. После прекращения пропускания тока и выравнивания температур среды и образца рассчитывают количество теплоты, полученное калориметром. В случае дифференциального калориметра во втором калориметре, идентичном первому, находится образец, аналогичный исследуемому, но из неферромагнитного материала. При включении переменного поля в обоих калориметрах между ними создается разность температур, которая компенсируется подводом к эталонному калориметру тепла от источника постоянного тока. [c.317]

Анализ решения. Если /(т) = = onst (температура среды — постоянная величина), то решение (8) превратится в решение (И) 1 гл. VI [c.315]

После выключения тока в течение небольшого промежутка времени производятся наблюдения за изменением температуры стержня. В большинстве случаев это изменение температуры имеет линейный характер, и производная но температуре оказывается постоянной величиной. Она и позволяет найти удельную теплоемкость стержня, если при этом измерены Q, V и р. На практике создание условий для идеальной тепловой защиты образца от теплообмена с боковой поверхности является чрезвычайно затруднительным, поэтому для учета теплообмена образца с окружающей средой вводятся поправки к прнвед( нным выше уравнениям или используются методы, поз золяющие исключить влияние условий теплообмена. [c.198]

Однослойная плоская стенка. Рассмотрим процесс передачи теплоты через однородную плоскую стенку с толц1,ияой 6 и коэффициентом теплопроводности материала К (рис. 19.1, а). Стенка разделяет две среды — теплую и холодную, имеющие соответственно коэффициенты теплоотдачи а,, и и температуры и 1 ,. Если предположить, что величины а.,., а , ty и постоянны, то изменение температур сред и стенки осуществляется перпендикулярно к поверхности стенки. Температуры поверхностей стеики и неизвестны. [c.227]

Величину определеппую по формуле (19.53), называют срсднелогарифмическим температурным напором, который получен в результате теоретического решения Грасгофа для аппаратов, имеющих постоянные тепловые эквиваленты потоков и не зависящие от локальной разности температур коэффициенты теплопередачи. Следует отметить, что в испарителях и конденсаторах локальные коэфф.чциенты теплопередачи зависят от разности температур, и уравнение (19.53) является для этих условий приближенным. Если температуры сред изменяются по поверхности аппарата незначительно, то средний температурный напор можно определить как среднеарифметический 0Щ = 0,5 (бд + 0м). Среднеарифметический напор всегда больше среднелогарифмического, и при 0б/0 < 2 они различаются не более чем на 3 %. Для сложных схем движения 0 рассчитывают как для противотока и умножают на поправочный коэффициент eg, значения которого для различных схем движения приводятся в специальной литературе. Для конденсаторов и испарителей ее I. [c.250]

В соответствии с уравнением (1.4) повышение температуры при постоянном давлении внешней среды может привести к увеличению объема системы на величину с1У. В этом случае часть теплоты затрачивается на совершение работы х ис-грегации (разъединения) молекул по г реодолению сил межмолекулярного сцепления. Увеличение расстояния между меле- [c.14]

Проведем другой опыт. Будем смешивать струю горючего газа си струей воздуха, подогревая раздельно эти струи. Постёпенно повышая температуру подогрева,, мы увидим, что при некоторой температуре произойдет воспламенение смеси, а затем смесь будет гореть. Минимальную температуру, при которой смесь воспламеняется, называют температурой воспламенения. Она не является физико-химической постоянной величиной, Так как зависит от условий опыта (от пропорции между газом и окислителем и от потерь в окружающую среду). Значения температуры воспламенения для некоторых газов приведены в табл. 17-1. Из таблицы видно, что наиболее высокой она является для метана. Не обязательно подогревать весь объем смеси можно нагреть от постороннего высокотемпературного источника (от небольшого факела или от искры) небольшой объем смеси. Произойдет вынужденное зажигание смеси, д ре> зультате чего реакциями будет охвачен весь объем благодаря распрост." ранению пламени, но не мгновенно, а с некоторой объемной скоростью. [c.229]

Практически этот метод состоит в следующем на металлические стержни наносится защитное полимерное покрытие определенной толщины, рекомендуемой в дальнейшем для защиты изделия, и тераомметром марки Е6-3 замеряется его сопротивление, которое, обычно, порядка 10 °—Ю 2 ом. Затем образец помещается в агрессивную среду при определенной температуре и подвергается контролю изменения электросопротивления через определенные промежутки времени (например, сутки). В случае проникновения кислоты до ме талла сопротивление образца резко падает и составляет 10 ом. Замеряя при разных температурах (3—4-х значениях) эту постоянную величину, характеризующую потерю защитных свойств покрытия, т. е. его долговечность, строят графическую зависимость в координатах которая представляет прямую. [c.175]

Процесс радиационно-конвективного теплообмена исследовался в следующей постановке. По каналу движется серая излучающая и поглощающая среда с известными физическими параметрами, которые с целью упрощения предполагаются постоянными. Температура среды в начальном сечении Го и температура стенки канала Т-и, известны по условию и постоянны. Движение среды предполагается резко турбулентного характера со средним по сечению коэффициентом турбулентной теплопроводности Ят- Это позволяет рассматривать дискретную схему потока турбулентное ядро, пограничный слой и стенку канала (рис. 15-1). Принятая схема дает возможность при определении коэффициента теплоотдачи от потока к стенке использовать закономерности ра-диационно-кондуктивного теплообмена применительно к пограничному слою. В пределах турбулентного ядра температура среды и ее скорость принимаются постоянными и равными их осредненным по сечению канала величинам. В пограничном слое толщиной б скорость среды меняется от значения w на границе с ядром потока до нуля на стенке, а температура—от значения температуры ядра Т х) для данного сечения канала с координатой X до заданного значения на стенке канала. Коэффициент турбулентной теплопроводности в пределах пограничного слоя равен нулю. За счет радиационно-конвективного теплообмена потока со стенкой происходит изменение температуры текущей среды. Посколь-402 [c.402]

Характеристические уравнения дают зависимость физических параметров среды от ее температуры, давления и химического состава. Поскольку в камерах сгорания стационарных агрегатов перепады давления незначительны по сравнению с общим давлением в камере, то во всех характеристических уравнениях влиянием изменения давления можно пренебречь и считать давление постоянной величиной, равной среднему давлению в камере горения р. С учетом этого во всех характери-стичеоких уравнениях величина р будет фигурировать в роли параметра. Аргументами характеристических функций, претерпевающими существенные изменения [c.412]

Нет сомнений в справедливости второй точки зрения в случае подавляющего преобладания лучистого обмена между частицами и термопарой над конвективным и кондуктивным. Однако если взять низкотемпературный псевдоожиженный слой и пренебречь также передачей тепла по проводникам термопары и количеством тепла, передаваемым от частиц к термопаре чисто контактным способом (минуя газовую фазу), то, по-видимому, незащищенная термопара будет измерять температуру среды. В этом распространенном в условиях лабораторных опытов случае все тепло, идущее к термопаре, будет передаваться к ней конвекцией и кондукцпей через прослойку среды. Рассмотрим квазистационарное состояние, когда режим работы псевдоожиженного слоя установился и погруженная в слой термопара указывает неизменную температуру, хотя частицы вокруг нее все время сменяются благодаря перемешиванию слоя и в зоне расположения термопары все время происходит теплообмен газа с этими сменяющимися частицами путем нестационарной теплопроводности. Чтобы исключить влияние флуктуаций неоднородности псевдоожиженного слоя, измерительная система с термопарой имеет достаточную инерционность. В условиях подобного квазиста-ционарного режима тепловой поток через спай термопары будет иметь постоянную среднюю величину, а значит, будет неизменным и температурный перепад между поверхностью горячего спая и обтекающей его средой. Величина потока тепла будет обусловлена соприкосновением сравнительно большого горячего спая с зонами раз-258 [c.258]

Задача 2. Рассмотрим случай, когда температура среды во всех трубах экрана постоянна, а наибольшее теплонапряжение экрана имеет место в середине стен топки. Средняя температура каждой трубы зависит от величины теплонапряжения и отличается от соседней. Учитывая, что теплонапряжение изменяется плавно по длине стены и шаг между трубами s во много раз меньше размеров стены, можно полагать, что теплонаяря-жение в пределах одной трубы постояино и если она является отдельно стоящей (не сваренной с соседними), то ее можно рассчитывать по Ч формуле (5-13). При этом 1 расчет следует вести для трубы с наиб0льш1им тепло-напряжением, расположенной в середине стены. [c.167]

Испытания сосудов проводились при температуре 450"" С с использованием в качестве рабочей среды жидкого свинца при номинальном напряжении 12,6 кгс1мм . Два сосуда были испытаны при постоянной величине напряжения, а один при пульсирующем напряжении (длительность цикла 8 ч) для воспроизведения условий малоцикловой усталости. Максимальная длительность испытаний достигала 3500 ч с периодическим осмотром после каждых 500 ч. До испытания, во время остановов и после испытания проводились замеры наружного диаметра сосуда и деформации участков вблизи штуцеров. Испытание проводилось до появления утечки свинца через шов у штуцеров. При тщательном осмотре были выявлены также поверхностные трещины и в швах, соединяющих сегменты шарового сосуда при отсутствии их в основном металле. [c.153]

Величина лучистого теплового потока определяется температурой источника энергии. Предположим, что при радиационном теплообмене температура окружающей среды постоянная (Го.с=соп51) н тепловая энергия, передаваемая изделию, поглощается им без потерь. В этом случае уравнение, выражающее закон сохранения энергии, принимает внд [84] [c.244]

В параграфе 5 главы I было показано, что важной характеристикой кинетических диаграмм усталостного разрушения является пороговый коэффициент интенсивности напряжений. С практической точки зрения эта величина имеет большое значение, так как определяет по существу предел выносливости образца или детали с трещиной определенного размера. Как и предел выносливости гладких образцов, пороговый коэффициент интенсивности напряжений, который представляется в виде размаха или максимального значения за цикл [kKth, зависит от коэффициента асимметрии цикла нагружения, окружающей среды, частоты нагружения, температуры и т. п. В некоторых случаях эта характеристика зависит и от толщины образцов 146, 3061. При всех одинаковых условиях пороговый коэс х зициент интенсивности напряжений является постоянной величиной для данного материала при глубине трещины больше определенного размера 158, 233, 246, 258, 263, 280, 315, 336]. Этот размер для каждого материала свой, и чем ниже предел выносливости гладкого образца, тем больше этот критический размер. Для применяемых в практике материалов критическая глубина трещины может быть весьма различной — от 0,05 до 1 мм 1232]. Если глубина трещины ниже критического размера, то значение порогового размаха коэффициента интенсивности напряжений снижается. Причину этого следует видеть в том, что для оценки напряженного состояния материала с трещиной и без нее применяют принципиально различные критерии. При использовании асимптотического распределения напряжений в вершине трещины (критерий — коэффициент интенсивности напрял<ений), длина которой стремится к нулю, коэффициент интенсивности напряжений, определяемый по формуле К — = УаУа, также стремится к нулю. Однако это не значит, что условия продвижения такой малой трещины отсутствуют. Известно, что прочность материала в частности определяется такими характеристиками, как ао,2, Од. В подходах, где пренебрегали трещинами, например в работе [142], интенсивность накопления усталостного повреждения связывается с размахом пластической деформации. [c.88]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...