Об условиях текучести. Поверхность и кривая текучести

ОБ УСЛОВИЯХ ТЕКУЧЕСТИ. ПОВЕРХНОСТЬ И КРИВАЯ ТЕКУЧЕСТИ 41 [c.41]

Если за условие пластичности принять условие Мизеса (2.79), то соответствующая начальная поверхность нагружения есть цилиндр с осью, совпадающей с прямой ОС. Точки пространства напряжений, лежащие внутри цилиндрической поверхности текучести, соответствуют упругому состоянию тела, а точки, лежащие на поверхности, отвечают начальному пластическому напряженному состоянию. Пересечение поверхности нагружения D-плоскостью называют кривой текучести. Для условия пластичности Мизеса начальная кривая текучести представляет собой окружность радиуса a = V 2/Зот (рис. 11.2, в). [c.252]

Если условие текучести зависит только от плотности, предельная кривая представляет собой окружность, лежащую в девиаторной плоскости, т.е. является экватором поверхности текучести. При нагружении вдоль нее материал испытывает чистый сдвиг. [c.94]

Что является поверхностью и кривой текучести по условию пластичности Треска-Сен-Венана [c.195]

Если определить скорости перемеш,ений в рассмотренных задачах и считать поверхности и кривые текучести точными, то получим полное решение задач о симметричной деформации жесткопластической цилиндрической оболочки при условии определения поля напряжений в жестких областях. [c.185]

Условие (7.1) текучести материала в окрестности данной точки при фиксированной температуре можно представить поверхностью текучести, построенной в трехмерном пространстве главных напряжений и образующей цилиндр, ось которого перпендикулярна к октаэдрической площадке. След пересечения поверхности текучести с октаэдрической площадкой образует кривую текучести (рис. 7.2), которая обладает следующими свойствами [c.148]

В пространстве напряжений условие (8.5) (о ь < п, Сщ) — Су определяет некоторую поверхность эта поверхность называется поверхностью текучести. Если принять, что условие пластичности не зависит от гидростатического напряжения всестороннего сжатия, то соответствующие поверхности текучести являются цилиндрами с образующими, параллельными 01. Точки пространства напряжений, которые лежат внутри цилиндрической поверхности текучести, соответствуют упругому напряженному состоянию, а точки, лежащие на поверхности текучести, представляют начальное пластическое напряженное состояние. Пересечение поверхности текучести С П-плоскостью называется кривой текучести. [c.254]

Анализ литературных данных, полученных за последние десятилетия, свидетельствует о резко специфическом влиянии и особой роли поверхностных слоев в процессах хрупкого и усталостного разрушения, ползучести, в условиях износа, трения, схватывания материалов и др. Ряд исследователей отмечает также существенное влияние поверхности на величину и форму проявления предела текучести, а также на общий характер кривой напряжение-деформация и различные стадии деформационного упрочнения. Это нашло отражение в известных работах А.Ф.Иоффе, А.В.Степанова, П. А.Ребиндера, Н.Н.Давиденкова, И.А.Одинга, В.С. Ивановой, И. Крамера, [c.3]

Из рис. 14 видно, что разгрузка у поверхности начинается в тот момент, когда через нее проходит фронт текучести, т. е. при = 0. В этом состо ит особенность рассматриваемого граничного условия для уравнения теплопроводности перенос тепла через поверхность не допускается, поэтому температура поверхности равна температуре окружающей среды. В противном случае кривая разгрузки, обозначенная на рисунке через Т1, проходила бы при R — В через t > 0. Форма и глубина [c.142]

Экспериментальные данные по изменению максимального напряжения (меньшего статического предела текучести при исследованных амплитудах циклической деформации) в зависимости от числа циклов при испытании на усталость с постоянной амплитудой общей деформации за цикл образцов из отожженного железа представлены на рис. 3.1 [10]. На этой стадии (горизонтальные участки кривых на рис. 3,1) не наблюдается раскрытия петли механического гистерезиса (точность замера деформации 0,001%) и циклическое напряжение с ростом числа циклов остается постоянным. На зеркально полированной поверхности образцов не наблюдается следов макроскопической деформации. Стадия циклической микротекучести в условиях повторного растяжения в образцах из низкоуглеродистой стали СтЗ и 45 протекает до линии 1 на рис, 2.13, см гл. 2. Эта стадия также на-блюдалась у образцов из чистого титана 1М1 115 (рис. 3.2 и рис. 3.3) [22,23]. Видно, что, как и в случае железа [10], на кривых циклического упрочнения, построенных в условиях испытания с постоянной общей амплитудой деформации за цикл, наблюдается стадия циклической микротекучести (горизонтальные участки на кривых). Данные представленные на рис. 3.3 свидетельствуют о том, что наличие стадии циклической микротекучести зависит от частоты нагружения. При очень низкой частоте нагружения (0,001 Гц) она отсутствует. [c.61]

Как отмечалось, зависимость удельных усилий от деформации при осадке отражает влияние упрочнения и контактного трения. В первом приближении можно считать, что доля увеличения удельного усилия от трения не зависит от свойств металла заготовки в случае, если коэффициент трения на контактных поверхностях одинаковый. Если для какого-либо металла известна кривая упрочнения и построена зависимость удельного усилия от деформации, то можно выделить ту часть усилия, которая связана с контактным трением и на которую влияют размеры образца и коэффициент трения. Если исходные размеры образца определены и созданы идентичные условия на контактных поверхностях при осадке различных металлов, то, установив роль трения для одного из них, можно получить кривые упрочнения по диаграммам д=д ц>). Напряжения должны быть выражены в относительных величинах и для удобства расчетов отнесены к пределу текучести испытуемого металла. [c.67]

В пространстве главных напряжений условия пластичности (1.2.6) интерпретируются цилиндрической поверхностью с образуюш ими, параллельными прямой = 02 = Оз- Поэтому для определения свойств условия пластичности (1.2.6) достаточно рассмотреть свойства кривой (назовем ее кривой пластичности или текучести), лежащей в пересечении цилиндрической поверхности текучести с девиаторной плоскостью 01 + 02 + аз = 0. [c.37]

Однако, учитывая, что в начальной стадии деформирования, когда можно ожидать увеличения напряжения Ор ,ах, действующего в опасной зоне, абсолютное изменение толщины сравнительно невелико и в одной части заготовки толщина увеличивается, а в другой уменьшается, можно принять условие, при котором площадь поверхности заготовки в процессе вытяжки остается неизменной. Из этого условия можно найти поле деформаций. Главной и наибольшей по абсолютной величине для большей части заготовки является деформация тангенциального сжатия 8д. В связи с этим, если использовать для учета влияния упрочнения кривые, построенные в координатах напряжение текучести — линейная деформация, то в качестве деформации, определяющей величину напряжения текучести, целесообразно принять деформацию тангенциального сжатия ед. Следует отметить, что более точная оценка влияния деформаций на величину напряжения текучести с помощью интенсивности деформаций вызывает большие математические трудности при решении задачи по определению поля напряжений с учетом упрочнения. [c.138]

Сопоставление расчетной кривой (см, рис. 2.35) с экспериментальной подтверждает допустимость этого предположения. (Расчетная кривая для р 0,5% получена из кривой для р О смещением влево на величину е - p p/e ). Такой вид поверхности текучести позволяет объяснить, в частности, появление пластических деформаций в цикле испытаний на знакопеременную ползучесть при напряжениях, меньших предела упругости исходного материала. Выражения (2.56), (2.61) и (2.66), дополненные уравнениями равновесия и совместности деформации сплошной среды, а также необходимыми краевыми условиями, позволяют рассчитать напряженное и деформированное состояния тела при произвольной программе циклического нагружения и нагрева шаговым методом при этом соотношения (2.61) и (2.66) удовлетворяют требованиям, указанным выше. [c.127]

Поскольку размер, распределение по размерам и форма частиц являются статистическими факторами, необходимо контролировать, чтобы все партии порошка соответствовали определенным техническим условиям. Если частицы слишком мелкие, порошок либо не равномерно поступает из питателя, либо частицы испаряются в плазме, конденсируясь на детали. Если частицы слишком велики, некоторые из них не расплавятся и покрытие будет пористым. Если распределение частиц по размерам произвольно, все эти эффекты могут наблюдаться одновременно. Форма частиц влияет на текучесть порошка из питателя и теплопередачу от плазмы. На рис. 1,е показано влияние увеличения скорости подачи порошка на коэффициент осаждения для свободно текущего порошка (кривая 1) и плохо текущего порошка, который имеет тенденцию к агломерации (кривая 2). На рис. 2 приведены фотографии частиц качественных порошков, Неправильные частицы имеют большую величину отношения поверхности к объему и плавятся легче, но сферические порошки обладают большей текучестью. [c.306]

Построение поверхностей текучести и нагружения по опытным данным. Обычно строят кривые текучести и нагружения в некоторых сечениях соответствующих поверхностей при плоском напряженном состоянии. Рассмотрим испытания тонкостенных труб под действием осевой силы Р и внутреннего давления р (Р h р-опыты). При этом = Pl2nRh, а а = pRfh R — средний радиус трубы, А — толщина стенки), о г = О — главные нормальные напряжения, а напряженное состояние является плоским. Тогда согласно (IX.10) энергетическое условие пластичности изотропного материала имеет вид — [c.205]

Кроме того, о существенном влиянии и вкладе процесса микропластичности на псевдоупругой стадии деформирования в кинетику образования первичного зуба свидетельствуют следующие эксперименты. На геометрически идентиадых образцах с абсолютно одинаковыми условиями подготовки поверхности снимались кривые сжатия Si (рис. 32). Причем в некоторые моменты времени на псевдоупругой стадии до достижения верхнего предела (зуба) текучести проводилась релаксация напряжений в течение 30 мин в точках 2, 3 и 4, находящихся на различном расстоянии непосредственно от верщины самого зуба на кривых 2, 3 ц 4 соответственно (кривая 7 снималась без проведения релаксации напряжений на упругой стадии). Т.е. в данном случае варьировался момент выключения нагружающего устройства и начало процесса релаксации напряжений точка [c.56]

Методом рентгенографии установлено, что металл (ст. 12X13) большей части рабочих компрессорных лопаток, отработавших первоначальный ресурс, находится в напряженно-деформированном состоянии. В результате воздействия рабочих напряжений в условиях повышенных температур в материале лопаток происходит перестройка дислокационной структуры. Формируется структура с крупным субзерном и высокой плотностью дислокаций внутри него ( 10" см ) (табл.1). Поверхностный слой лопаток находится в состоянии деформационного упрочнения (микротвердость поверхности пера на глубине 1,5 мкм повышена на 35 % (рис.1, кривая 2) с высоким уровнем микродеформаций в зерне -0,0012. Пределы упругости и текучести, полученные из релаксационных испытаний, на 20 % превышают нормативные значения (СТо 280 МПа, атек=490 МПа) (табл.2) для данного материала. Описанные выше процессы характерны для 1-й стадии старения. Эта стадия связана с накоплением обратимых повреждений, которые могут быть устранены в результате ремонтно-восстановительных работ. [c.97]

Жесткие наполнители часто обусловливают появление предела текучести в эластомерах или пластичных полимерах. В этих случаях пластичность связана с эффектом образования микротрещин или отслаивания полимера от наполнителя при разрушении адгезионной связи между ними и сопровождается резким уменьшением модуля упругости композиции. При этом происходит образование пустот И расширение образца. Появление предела текучести в полиуретановом эластомере при высокой степени наполнения частицами КаС1 четко видно (рис. 7.11) (кривая 4). Увеличение объема наполненных каучуков наряду с резким отклонением кривой напряжение—деформация от теоретической для эластомеров показано на рис. 7.13 [71]. Пластичность или отслаивание полимера от наполнителя в наполненных композициях зависят от величины поверхности наполнителя и должны быть функцией Фр. Разработана теория [70], предсказывающая следующее уравнение для предела текучести композиции при условии, что до образования трещины критических размеров и разрушения [c.237]

Научная и практическая актуальность проблемы исследования физических закономерностей пластической деформации и разрушения поверхностных слоев твердого тела обусловлена тем обстоятельством, что свободная поверхность, являясь специфическим видом плоского дефекта в кристалле, оказьтает сзш1ественное влияние на его физико-механические свойства, в частности на упругую стадию деформирования, предел пропорциональности и предел текучести на общий характер кривой напряжение—деформация и различные стадии деформационного упрочнения (на коэффициенты деформационного упрочнения и длительность отдельных стадий) на процессы хрупкого и усталостного разрушения, ползучести, рекристаллизации и др. Знание особенностей и основных закономерностей микродеформации и разрушения поверхностных слоев материалов необходимо не только применительно к обычным методам деформировани (растяжение., сжатие, кручение, изгиб), но и в условиях реализации различного рода контактных воздействий, с которыми связаны многочисленные технологические процессы обработки материалов давлением (ковка, штамповка, прокатка и др.), а также процессы трения, износа, схватывания, соединения материалов в твердой фазе, поверхностных методов обработки и упрочнения, шлифования, полирования, обработки металлов резанием и др. [c.7]

Рассмотрим условие пластичности. В силу предположения о независимости условия пластичности от величины гидростатического давления, условие пластичности интерпретируется в пространстве главных напряжений некоторой цилиндрической поверхностью, образуюгцие которой параллельны прямой = сг2 = сгз. Кривую пересечения поверхности условия пластичности с плоскостью СГ1 + СГ2 + сгз =0 назовем кривой пластичности. На фиг. 1 показана кривая пластичности, определяюгцая, очевидно, экстремальные свойства пластического течения среди возможных невогнутых условий пластичности, нроходягцих через известные точки, определяемые величинами пределов текучести при растяжении-сжатии. [c.162]

При исследовании поверхностей скольжения мы упоминали (см. п. 13, е , гл. XV), что для материалов, предел текучести которых зависит от среднего напряжения угол наклона поверхностей скольжения относительно наибольшего главного сжимающего напряжения меняется с изменением напряженных состояний, для которых главные круги напряжений касательны к огибающей (28.3). Это подтверждается найденными К. Toppe линиями скольжения для толстостенного цилиндра (фиг. 382), течение которого происходит в соответствии с условием (28.5). Для пластичного металла, условие пластичности которого имеет вид Tqkt. = onst, этп кривые представляют собой два семейства ортогональных логарифмических спиралей (см. фотографии на фиг. 532 и 533), заметно отличающиеся от систем линий скольжения, показанных на фиг. 382. [c.462]

Если глубина внедрения индентора превышает упругую деформацию, то индентор меняет профиль поверхности за счет пластического оттеснения материала как вперед, так и в стороны. Оттеснение вперед создает продольную шероховатость, оттеснение в стороны — поперечную. В этих условиях можно также ожидать разрушение материала за счет повторных деформаций, как мы говорим, передеформирования можно было бы называть этот процесс усталостным разрушением. Однако следует помнить, что под усталостью подразумевают разрушения, возникающие под действием нагрузок, которые не должны были вызвать и не вызывают видимых пластических деформаций Эта ветвь кривой усталости обычно не изучается. М. М. Хрущовым [31 ] при изучении усталостного разрушения баббитов в подшипниках были произведены наблюдения за усталостным разрушением материала, нанесенного на стальную подкладку при напряжениях, равных пределу текучести. Им было испытано около 10 различных подшипниковых материалов. В этих условиях число циклов для мягких подшипниковых материалов, имеющих предел текучести порядка 5 кг/мм (баббит Б83, БМ, гиттер-металл), составляло величину порядка 10 — 10, для свинцовистой бронзы — порядка 10 . Эти исследования относятся к повторным изгибам. [c.135]

Методом рентгенографии установлено, что металл (ст.12X13) большей части рабочих компрессорных лопаток, отработавших первоначальный ресурс, находится в напряженно-деформированном состоянии. В результате воздействия рабочих напряжений в условиях повышенных температу р в материале лопаток происходит перестройка дислокационной структуры. Формируется структура с крупным субзерном и высокой плотностью дислокаций внутри него ( 10" см" ) (табл.1). Поверхностный слой лопаток находится в состоянии деформационного упрочнения (микротвердость поверхности пера на глубине 1,5 мкм повышена на 35 % (рис.1, кривая 2) с высоким уровнем микродеформаций в зерне -0,0012. Пределы упругости и текучести, полученные из релаксационных испытаний, на 20 % превышают нор- [c.123]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...