Коэффициент осаждения

Для оценки эффективности решеток на влажном паре необходимо также учитывать их сепарационные характеристики. В силу принятых допущений расчет может дать только предельную (максимальную) оценку сепарационной способности канала, определяемую коэффициентом осаждения [c.148]

Рис. 4.16. Зависимости коэффициентов осаждения и углов выхода капель в сопловых решетках двух типов Ml = 0,78 ро=0,1 МПа

Скорость отложения нерастворенной формы ПК (частиц ПКЖ) пропорциональна их концентрации в теплоносителе и выражается через коэффициент осаждения /г, м/с, который можно связать с константой осаждения частиц ПКЖ, 1 /с, [c.128]

Такое определение коэффициента осаждения производится с определенными допущениями. При этом не учитывается осаждение пылинок на тыльной стороне обтекаемого тела, а считается, что частицы осаждаются лишь на его лобовой поверхности не принимаются во внимание размеры пылинок, пылинки рассматриваются [c.7]

С учетом перечисленных допущений величина коэффициента осаждения будет находиться в пределах 0 [c.8]

Для вычисления коэффициента осаждения при потенциальном обтекании шара пользуются уравнениями (1-6) — (1-8), (1-11), (1-12). При этом для определения коэффициента сопротивления среды движению пылинок применяют зависимость г з от Кеч, изображенную на рис. 1-2 (кривая 2). [c.10]

При вычислении коэффициента осаждения в случае обтекания шара вязкой жидкостью пользуются уравнениями (1-9), ( - 0), (1-13), (1-14). Вследствие трудностей решения указанных систем уравнений обычно прибегают к приближенному методу расчета траектории движения пылинок. Для этого в широко распространенном случае стационарного движения среды поступают следующим образом [Л. 1]. Разбивают время на равные малые интервалы, а траекторию пылинки — на соответствующие отрезки. Скорость потока на этом интервале принимают постоянной и равной скорости в начале или, лучше, в середине интервала. Интегрируя уравнения [c.10]

Из рассмотрения этих кривых видно, что при одинаковых значениях St коэффициент осаждения в первом [c.13]

При теоретическом вычислении коэффициента инерционного осаждения пылинка рассматривается как математическая точка. Следовательно, такое допущение применимо, строго говоря, лишь для достаточно малых значений отношения d/D. Если этим отношением пренебрегать нельзя, то коэффициент осаждения будет несколько больше за счет так называемого эффекта зацепления, рассмотренного впервые Н. А. Фуксом [Л. 1]. Сущность этого эффекта заключается в том, что на поверхности обтекаемого тела могут осаждаться (зацепляться) пылинки, траектории центра тяжести которых отстоят от поверхности шара на расстоянии d/2. Для малых значений отношения d/D и при потенциальном обтекании шара увеличение коэффициента осаждения за счет эффекта зацепления, теоретически вычисленное Н. А. Фуксом, составляет [c.15]

Пылинка будет также улавливаться каплей, если за время их контакта успеет образоваться трехфазная граница — мениск и между ними возникнет капиллярная сила, превышающая аэродинамическую силу отрыва пылинки от капли под действием потока. В первом случае пылинка при столкновении с каплей проникает в глубь ее, а во втором —лишь закрепляется на поверхности капли. Очевидно, что чем дальше от лобовой точки и ближе к точкам отрыва потока встречает пылинка каплю, тем меньше как упомянутая нормальная составляющая скорости пылинки, так и время ее контакта с каплей и тем, следовательно, меньше вероятность улавливания пылинки. Так как повышение коэффициента осаждения за счет эффекта зацепления по существу определяется дополнительным улавливанием именно тех пы-16 [c.16]

Последнее физическое явление было экспериментально исследовано И. Ф. Дергачевым [Л. 12], который показал, что практически при каждом таком соударении крупные частицы отскакивают и возвращаются в газовый поток. Поэтому в тех случаях, когда пылинки при столкновении с каплей не погружаются в жидкость, а лишь закрепляются на ее поверхности, коэффициент осаждения э должен уменьшаться с возрастанием количества закрепившихся частиц согласно уравнению [c.17]

В этих опытах для заметного разрушения агрегатов угольной пыли с d порядка 2 мкм, т. е. для отделения пылинок друг от друга, необходимо было пропускать аэрозоль через узкую плоскую щель со скоростью 170 м/с. Поэтому можно с достаточным основанием считать, что пылинки диаметром меньше 3—5 мкм при столкновении с каплей воды и относительно небольших Re будут практически нацело улавливаться ею. Другими словами, коэффициент осаждения таких частиц будет определяться только вероятностью их столкновения с капелькой. Для пылинок же более крупного размера при оценке их коэффициента осаждения целесообразно, по-видимому, учитывать вероятность отскока пылинок при столкновении с каплей вследствие указанных выше причин. [c.18]

Так как при увеличении числа пылинок, закрепившихся на поверхности капли, увеличиваются, как было показано, вероятность отрыва пылинок газовым потоком и вероятность отскока пылинок при соударении их с пылинками, осевшими ранее на поверхности капли, то коэффициент осаждения несмачиваемых пылинок всегда меньше, чем смачиваемых. Однако разница между ними, как видно из уравнения (1-17), может быть ощутимой лишь при отношении mi/M в этом уравнении >0,1, т. е. при большой концентрации несмачиваемой пыли в очищаемых газах, либо при малой удельной поверхности распыленной воды. При значениях же mi/M<0,l смачиваемые и несмачиваемые пылинки будут улавливаться практически одинаково эффективно. [c.20]

Однако эта ошибка не должна быть слишком большой, учитывая, что на одних участках трубы Вентури она будет положительной, а на других — отрицательной. Наибольшего влияния рассмотренных выше факторов на коэффициент осаждения пылинок на капельках жидкости в трубе Вентури следует ожидать при улавливании высокодисперсной, плохо смачиваемой водой пыли и при больших ее концентрациях в очищаемых газах, например при улавливании тонких фракций угольной пыли в разомкнутых схемах пылеприготовления. [c.22]

В особенности это влияние будет ощутимым при тех режимах работы трубы Вентури, когда величины критерия Стокса небольшие и, следовательно, небольшие значения теоретического коэффициента осаждения. Летучая зола, образующаяся при сжигании твердых топлив, представляет собой грубодисперсную пыль, относительно хорошо смачиваемую водой. Концентрация ее в дымовых газах составляет в среднем 20—30 г/м . При улавливании летучей золы в трубе Вентури значения критерия Стокса, как будет показано ниже (в табл. 2-3), для всех ее фракций, за исключением фракции <3 мкм, >5 и теоретические коэффициенты осаждения >0,8. [c.22]

Поэтому влияние эффекта зацепления, смачиваемости пыли, неточности определения коэффициента сопротивления среды, отскока пылинок и других факторов на коэффициент осаждения будет при таких условиях небольшим и можно в первом приближении принимать его равным теоретически вычисленному для потенциального обтекания шара (кривая 1 на рис. 1-3). [c.22]

Величина коэффициента осаждения э может существенно уменьшиться только на отдельном, достаточно малом участке трубы Вентури, отличном для различных фракций золы, где скорости частиц золы и капель будут близки друг к другу. На остальных участках трубы он изменяется незначительно и его можно поэтому принять практически постоянным по всей длине трубы. Эффективность улавливания частиц золы на каплях зависит от их общей удельной поверхности и от значения коэффициента осаждения частиц на отдельных каплях, зависящего от их диаметра. При замене истинных диаметров капель диаметром, осредненным по поверхности капель, величина их удельной поверхности не изменяется. Не изменяются существенно и коэффициенты осаждения, так как их величины для реальных размеров капель, как было показано в табл. 2-3, близки к максимальному значению — единице. [c.39]

Коэффициент осаждения пыли в таких циклонах-разгрузителях зависит в основном от физических свойств материала частиц, концентрации пыли в воздухе, фракционного состава пыли и т. п. В настоящее время в пневмотранспортных установках широко используются разгрузители (рис. 28) типа ЦР и разгрузители ЦРк (короткие). Производительность и размеры всех типоразмеров этих разгрузителей приведены в табл. 5. [c.36]

Разгрузители ЦРк отличаются от разгрузителей ЦР меньшими высотами и большими диаметрами цилиндров при одной и той же производительности. Коэффициент осаждения Цр у разгрузителей ЦРк несколько ниже, чем у разгрузителей ЦР, [c.36]

Рис. VI, 17. Зависимость коэффициента осаждения частиц глинозема на влажной и сухой (1, 2 ) поверхностях от скорости воздушного

Рис. VI, 19. Зависимость коэффициента осаждения от скорости потока для частиц диаметром

В [1] приведены полученные расчетом коэффициенты осаждения частиц ПКЖ на твэлах и необогреваемых поверхностях КМПЦ РБМК-1000 при 100%-ной мощности, соответственно равные 0,179 и 0,012 м/с. По формуле (1) из них можно получить константы осаждения 2,0-10 и 1,3-10 с , которые согласуются со значениями констант осаждения радионуклидов ПК для РБМК-1000 [2, 4], найденными по экспериментальным результатам. [c.130]

В первом приближении можно считать, что иа такую же величину отодвинутся от шара и траектории частиц, определяющих величину коэффициента осаждения э, т. е. пылинок, наиболее удаленных от оси, но еще осаждающихся на теле (см. рис. 1-1). Поэтому поперечное сечение трубки тока ISi, образованной крайними траекториями пылинок, будет меньше, чем при потенциальном обтекании, а следовательно, по формуле (1-1) будет меньше и коэффициент осаждения э. , [c.13]

По мере возрастания Re толщина пограничного слоя 6 уменьшается в соответствии с уравнением б VReujD— = onst [Л. 1]. Поэтому коэффициент осаждения будет возрастать с увеличением Re , приближаясь к значениям, полученным теоретически при потенциальном обтекании шара. В области значений Reu= 0,5 800 экспериментальные кривые 3=f(St) должны находиться между теоретически вычисленными для указанных двух предельных случаев. Расчеты коэффициента осаждения з частиц на шаре при учете влияния пограничного слоя не проводились. [c.14]

При потенциальном обтекании коэффициент осаждения по данным Лэнгмюра и Блоджетта, приведенным Н. А. Фуксом [Л. 1], представлен кривой 3 на рис. 1-3.. Для вязкого обтекания шара данные этих авторов представлены кривой 4. На рис. 1-3 (кривая 5) приведены экспериментальные данные Уолтона и Вулкока [Л. 8] по осаждению частиц метиленовой сини (d=2,5 и 5 мкм) на каплях воды (Д=0,5 2 мм), подвешенных на стеклянных нитях в вертикальной трубе, через которую аэрозоль продувался снизу вверх со скоростью, соответствующей скорости свободного падения капли Vs. В этих опытах Re составлял 70—870, отношение djD находилось в пределах 0,01—0,001. Из рисунка видно, что полученные значения э, как и следовало ожидать, немного ниже теоретически вычисленных Фонда и Херном для потенциального обтекания шара. [c.14]

Как при потенциальном, так и при вязком обтекании шара существуют критические значения числа Стокса Stnp, ниже которых коэффициент осаждения равен нулю, а выше которых инерция пылинки может оказаться достаточной, чтобы преодолеть увлечение ее газовым потоком, и она может достигнуть поверхности тела. [c.15]

С этой точки зрения роль смачивателей при их добавке к воде заключается в уменьшении ее поверхностного натяжения и краевого угла смачивания пылинок 0, вследствие чего уменьшается работа погружения пылинок в жидкость и увеличивается работа их отрыва от поверхности капелек, что должно приводить к увеличению их коэффициента осаждения. Чем больше концентрация пыли в газах и чем больше в ней несмачиваемых пылинок, тем больший эффект следует ожидать от применения смачивателей. При малой же концентрации пыли в газах или при большой доле в ней хорошо смачиваемых водой пылинок повышение коэффициента их осаждения на каплях будет незначительным. Здесь, однако, возможны и исключения, поскольку, как уже упоминалось, некоторые смачиватели гидрофобизируют поверхность пылинок, т. е. увеличивают краевой угол смачивания 0. Не исключено также, что действие смачивателей состоит в уменьшении времени, необходимого для образования трехфазной границы, т. е. что пылинки при добавлении к воде смачивателей легче закрепляются на поверхности капли и, следовательно, в меньшем количестве сдуваются потоком. Влияние смачивателей может проявиться и в другом направлении. Поскольку смачи- [c.20]

Все сказанное относительно коэффициента осаждения пылинок на капельках и о влиянии на него различных факторов справедливо и для условий работы трубы Вентури. Однако в последнем случае необходимо иметь в виду некоторые особенности течения газового потока. Скорости движения пылинок и капелек по отношению к газам в трубе Вентури не постоянны —на одних участках трубы они отстают от газов, на других опережают их. Поэтому при определении траектории пылинок и капелек коэффициент сопротивления среды if нельзя уже, строго говоря, брать по кривой 2 рис. 1-2, как это делают при теоретическом определении коэффициента осаждения. На тех участках трубы Вентури, где пылинки и капельки отстают от движения газов, коэффициент сопротивления 1 5, полученный экспериментально Ингебо [Л. 6], выражается кривой 5 рис. 1-2. Как видно из этого графика, величина коэффициента гр при малых Re, такая же, как и при равномерном движении частицы, но становится значительно меньше при больших числах Кеч- [c.21]

Как указывалось в гл. 1, основную роль в процессе улавливания твердых частиц на каплях в трубе Вентури играет их инерционное осаждение. Рассмотрим случай установившегося движения газового потока и предположим, что частицы золы и капли имеют диаметр соответственно равный d и ) и соответствующие скорости в произвольном поперечном сечении трубы Вентури Va и Ук-При прохождении единичной капли через это сечение с относительной скоростью по отношению к частицам золы Уз—Ук1 она встретит на своем пути за достаточно малый промежуток времени dx количество золы, содержащееся в цилиндрическом объеме с площадью основания, равной миделеву сечению капли, и высотой Уз—VK dx. Часть этого количества, равная коэффициенту осаждения э, осядет на капле, остальная часть 1—э вместе с газами будет обтекать ее. Следовательно, количество золы, уловленной единичной каплей за время dx, составит [c.37]

Расчеты коэффициента осаждения А л по формуле (2.99), по опытным данным Л. Кусина и Дж. Хьюитта, показывают, что Ад не зависит от концентрации частиц в ядре потока, т. е. от фзо- Важно, что именно независимость от концентрации капель в потоке и дает основание использовать вы-эажение (2.88). Опыты показали 2.781. что кв не зависит также от диаметра трубы, скорости газа и давления, но зависит существенно от длины канала с ростом L значение A-jj падает, стремясь к асимптотической величине. [c.78]

Показано, что коэффициент осаждения в свою очередь является функцией объе ого расхода раствора и начальной концентрации осаждаемого металла в нем [c.42]

Желоба являются наиболее простым по конструкции и распространенным оборудованием, используемым для цементации меди железом из рудных растворов. Длина единичного желоба 5 - 30 м, глубина 1 - 2 м, ширина 0,5 - 3,0 м. Наклон желобов 2 %. По форме желоба могут быть прямолинейными или загзагообразными. Извлечение меди в желобах составляет 90,0 - 97,5 %. Уравнение (63) с известным приближением позволяет рассчитать коэффициент осаждения меди в секционированных желобах. В целях интенсификации процессов цементации предлагают [51] подавать раствор с помощью труб, проложенных по дну желобов и имеющих отверстия сверху. Раствор в таких желобах фонтанирует. В работе [ 106] описаны желоба, имеющие V-образную форму в сечении. Раствор, подаваемый через трубы, расположенные на дне желоба, под- [c.77]

Коэффициент осаждения Кос) зависит как от условий обтекания препятствий, так и от упругих свойств поверхности. При одинаковых условиях обтекания величина Кос прямо пропорциональна отношению Fa lFyux,- Так как величина этого отношения растет с уменьшением размера частиц, то, следовательно, с уменьшением г будет увеличиваться и Кос-. Это и наблюдал Текенов в опытах по адгезии лессовых частиц к стеклянной [c.207]

Коэффициент осаждения в данном случае не зависит от диаметра трубок (в пределах 4—24 мм). Изменение коэффициента по длине трубки (от максимального значения в начальном сечении) объясняется падением температуры потока. Исследование осадка на стенках трубы с помощью электронного микроскопа показало, что осевшие частицы Pb la имеют размеры от 0,5 до 3 мк. [c.209]

В данном случае величина Кос — это отношение числа прилипших частиц к общему числу частиц, лрошедших через миде-лево сечение препятствия. Количество. прилипшей пыли и значение коэф(фициента осаждения зависят от условий обтекания препятствий запыленным потоком, от возможности отскока частиц от повержности, а также от сил адгезии, способных удерживать эти частицы. Значение коэффициента осаждения чаше всего меньше единицы. [c.210]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...