Уравнения магистралей

Уравнение магистралей от баков до камеры [c.68]

Уравнение магистралей без учета сжимаемости жидкости запишется в виде [c.252]

Задача решается в следующей последовательности. Данная сеть разветвленная (тупиковая). Поэтому сначала выбираем магистраль, которая отвечает наиболее длинному и сложному пути движения воздуха. В данном случае это будут участки 1—2—3—4. Задаем стандартные сечения каналов так, чтобы скорости в них не выходили за допустимые пределы, возрастая по мере приближения к вентилятору. Уточнив скорости по уравнению расхода для выбранных сечений, вычисляем динамическое давление и другие параметры, необходимые для расчета потерь давления в магистрали. [c.288]

Составить уравнение равновесия поршня силового цилиндра и определить давление в полости силового цилиндра, соединенного с напорной магистралью насоса. [c.118]

В отличие от односторонних приводов для определения закона движения поршня х — x(t) к уравнению движения (14.31) добавляются два уравнения теплового баланса (уравнения энергии). Для полости, соединенной с магистралью сжатого воздуха, это уравнение совпадает с уравнением (14.16) [c.277]

Рассматриваемая система уравнений позволяет рассчитать х, Хх, Х2, X, ij, Х2, X и, кроме того, количественно и качественно оценить характер пульсации давлений в магистралях Pi (t) и Ра (О-По характеру изменения скоростей, ускорений и пульсации давлений в магистралях (по их переходным процессам) подбирают время (участок) торможения и закон его изменения, т. е. е . , (t). Поэтому при проектировании тормозного устройства накладываем следующие ограничения на привод 1) максимальные забросы давления в период разгона и торможения не должны превышать (1,7—1,8) рном 2) время переходных процессов в приводе не должно превышать 4—5 периодов колебаний (для давления) 3) колебания механической системы недопустимы 4) максимальное ускорение в период торможения не должно превышать 14 м/с-. [c.159]

Отличительная особенность представленного алгоритма в том, что он дает возможность выполнить расчет движения гидропривода при установке ТУ одновременно в двух магистралях. Движение рассматриваемого гидропривода описывается дифференциальными уравнениями а) при управлении по времени [c.48]

Приведены алгоритмы (Фортран) моделирования динамики разветвленной гидросистемы, которая включает аксиально-поршневой насос, напорный трубопровод и встроенные в магистраль гидроустройства. Задача моделирования сведена к решению по участкам квазилинейных гиперболических уравнений. Решение осуществляется методом характеристик. [c.171]

Поскольку рассматриваемая гидропередача включает длинные соединительные магистрали, волновое уравнение распространения возмущений скорости рабочей жидкости в магистралях, согласно [2], возьмем в виде [c.128]

Двухступенчатый регулируемый дроссель используется в различных системах автоматики, а также при осуществлении следящих систем, не обладающих статической жёсткостью (фиг. 13). Датчиком является золотник I, перемещение которого перекрывает отверстие 2 и открывает отверстие 5. Питающий насос поддерживает постоянное давление в напорной линии, которое дросселируется в отверстиях 2 и 3. Каждому положению золотника при заданной вязкости рабочей жидкости и давлении р , создаваемом насосом,соответствует своё давление в камере золотника, которое через магистраль 4 перемещает поршень приёмного сервомотора. Перемещение поршня этой системы зависит от силы сопротивления. Характеристикой двухступенчатого регулируемого дросселя называют уравнение [c.429]

В отдельную группу можно выделить методы анализа динамики гидросистем с распределенными параметрами (упругостью, массой, а иногда и сопротивлением). Эти методы развиваются в первую очередь для систем гидропрессов, в которых стремятся получить большие ускорения движущихся масс и не боятся ударов, и для гидропередач раздельного исполнения с длинными трубопроводами. Математический аппарат, используемый при этих исследованиях, весьма сложен, так как приходится решать дифференциальные уравнения в частных производных. Но они позволяют учесть распространенные волны давления по трубопроводу и выявить реакцию системы на высокочастотное возбуждение. Из-за математических трудностей решают пока частные задачи с ограниченным (один, два) количеством участков магистралей, в которых учитывается распределение жидкости по длине магистрали, для линейной модели гидросистемы [12, 27, 42, 45, 54, 58, 59, 64, 67]. [c.262]

Зависимость амплитуды и частоты основного рабочего сигнала от медленного времени т указывает на медленность изменения периода колебаний рабочего сигнала по сравнению с периодом высокочастотного возмущения. Известно [4], что распространение возмущений в магистралях гидропередачи описывается волновым уравнением, которое возьмем в достаточно общей форме [c.291]

Распространение возмущений скорости рабочей жидкости в магистралях гидропередачи описывается волновым уравнением [4] [c.294]

Решение приведенной системы уравнений приводит к следующим результатам i" = 51,7° /2 =95,2°С /п=19,5°С, т. е. при расположении обеих разводящих магистралей без изоляции под полом первого этажа температура в подполье поднимается до 19,5° С и, следовательно, в этом случае пол первого этажа не только не будет охлаждать его, но даже в какой-то степени будет его обогревать. [c.35]

Уравнение Бернулли в полном виде используется обычно в тех случаях, когда уровень статического давления низкий, например при расчете всасывающих магистралей насоса. [c.31]

В исследованиях динамической устойчивости гидропередачи при одновременном учете податливости магистралей, заполненных рабочей жидкостью под давлением, и сил трения приходится рассматривать нелинейное дифференциальное уравнение, в которое [c.10]

Коэффициенты В р и Всл определяют собой сопротивления напорной и сливной магистралей. Для того чтобы получить конечные уравнения характеристических кривых следящего гидромеханизма с учетом сопротивления трубопроводов в безразмерном виде, будем задавать значения В р и как соответствующую часть сопротивления дросселя гидромеханизма, т. е. [c.41]

При экспериментальных исследованиях гидроприводов необходимо достаточно точно определять характеристики элементов гидросистемы. Это представляет известные трудности. Такие нелинейные характеристики, как зависимость сил трения от скорости, зависимость от давления коэффициента податливости магистралей и модуля объемной упругости рабочей жидкости, содержащей не-растворенные газовые включения, нестабильны и могут быть определены в каждом конкретном случае по экспериментальным кривым переходных процессов расчетами, методика которых приведена в гл. III. Эти расчеты, выполненные по осциллограммам, полученным на различных стадиях работы исследуемой гидросистемы (пуск холодной системы режим разогрева начальная стадия режима установившейся температуры и т. д.), могут дать картину эволюции нелинейных характеристик гидропривода в зависимости от режима работы, выявить их стабильность и диапазон изменений параметров. Знание истинных характеристик гидросистемы необходимо и для оценки влияния различных упрощений и линеаризаций исходных дифференциальных уравнений движения на точность расчетов. [c.139]

Последнее уравнение справедливо для воздушных магистралей. [c.370]

При расчете воздушных магистралей добротность расширительной камеры определяется при помош,и приближенного уравнения, [c.370]

Пренебрегая потерями напора на трение и местными сопротивлениями в силу малой протяженности магистралей и их большого проходного сечения, для дроссельного гидропривода, расчетная схема которого приведена на рис. 1, уравнения, описывающие процессы при движении поршня влево и вправо с учетом упругости [c.43]

Тогда при равенстве проводимостей поршневой и штоковых магистралей дроссельного распределителя Gn = G уравнения (1), (2) и (3) можно записать в виде [c.45]

Анализ указанных уравнений свидетельствует о необходимости проведения обширных теоретических и экспериментальных исследований процессов, происходящих в элементах пневматических систем — баллонах, магистралях, цилиндрах. От того, насколько соответствуют действительности расчетные характеристики элементов, зависит точность производимого анализа. [c.332]

При расчете течений газов вблизи линии насыщения приходится использовать более сложное уравнение состояния термически несовершенного газа Такое положение часто складывается для расчета систем подачи газовых двигателей и магистралей газовых месторождений. [c.11]

Каждый элемент, участвуя в рабочем процессе системы, испытывает воздействие со стороны соседних элементов. Степень этого воздействия обусловлена структурой системы, и математически выражается в виде функциональных зависимостей для выходных параметров элементов. В таблице 2.1 представлены функциональные-зависимости для всех элементов рассматриваемой схемы, которые для сокращения записаны в неявном виде. Эти зависимости, выраженные в явной форме и дополненные балансовыми уравнениями. (2.2). .. (2.4) условий совместной работы агрегатов, в совокупности образуют математическую модель схемы. При построении модели использованы следующие обозначения т — суммарный расход окислителя и горючего ш"—расход горючего через газогенератор Шг.к — расход горючего через камеру ток.г —расход окислительного газа г] коэффициенты полезного действия — количество форсунок rf —гидравлические диаметры магистралей и газовых трактов I — коэффициенты гидравлических потерь рвх.ок Рвх.г —давления на входе в насосы окислителя и горючего, Ра давление на срезе сопла рн — давление окружающей среды. [c.20]

В уравнении (5-2) расход пара является заданной функцией. В действительности он определяется величиной перепада давления и коэффициентом сопротивления последующего тракта. Если котел работает на общую магистраль, то нерегулируемым сопротивлением является пароперегреватель для блока необходимо учесть также регулируемое сопротивление клапанов турбины. При расчете динамики (в соответствии с посылкой о постоянстве давления по длине) сопротивление принимается сосредоточенным и равным [c.107]

Основной чертой теории пневматических приводов машин является применение положений термодинамики переменного количества газа. Это объясняется тем, что движение рабочих органов происходит при переменном заряде сжатого воздуха, так как полости рабочего цилиндра постоянно сообщены либо с магистралью, либо с атмосферой. Ввиду того, что количество энергии, поступающей с втекающим воздухом, является функцией времени, все остальные члены уравнения теплового баланса системы будут зависеть от времени, в отличие от членов уравнений классической термодинамики постоянного количества газа, которые можно принимать не зависящими от скорости протекания процессов. В теории пневматических приводов не всегда можно пользоваться, в силу указанных выше причин, уравнениями обычной термодинамики. Явления, протекающие в пневматических приводах, в общем случае не могут быть описаны уравнениями элементарных термодинамических процессов с постоянным показателем политропы. [c.8]

Рассмотрим теперь полость распределителя, управляемого понижением давления (рис. 71, б). Пусть в полость управления из полости распределителя, связанной с магистралью, поступает 0 сжатого воздуха, а вытекает из этой полости в атмосферу, причем йдд > Мр. Давление в полости управления, которая является в данном случае полостью выхлопа, может быть определено по уравнению (30), если пренебречь членами, характе- [c.187]

Динамика золотника при обратном ходе описывается уравнением (341) для полости управления, уравнением движения (347) и уравнением (346) для полости, постоянно соединенной с магистралью, в которой следует принять 2 = 2 , = [c.206]

Отличие между уравнениями (346) и (352) заключается в том, что первое из них описывает процесс истечения воздуха в атмосферу ( 2 = а второе — истечение воздуха из полости в магистраль (2 = - ). [c.206]

Часто внутренее тепловыделение отсутствует и на установившемся режиме теплосъем будет определяться лишь величиной необратимых потерь за счет неадиабатности камеры холода и магистралей подвода и отвода охлажденного газа Q = Q . По известному значению потребной холодопроизводительности и выбранному значению изобарного подогрева охлажденных масс газа, считая изобарную теплоемкость известной, по уравнению теплового баланса определяют потребный расход охлажценного потока [c.228]

Поверхностный пароохладитель представляет собой теплообменник 1 несмешивающего типа (рис. 141). Устанавливают его в барабанных котлах с р < 10,8 МПа и включают по воде в магистраль до экономайзера 2. Проходя теплообменник 1, вода отбирает теплоту от пара. В результате < i , а t no > t no-Из уравнения теплового баланса, кДж/кг, [c.238]

Рассмотрим математическую модель разветвленной гидросистемы, которая включает в себя аксиально-порпгае-вой насос, напорный трубопровод и встроенные в магистраль гидроустройства (гаситель колебаний давления, обратный клапан, дроссель). Задача исследования данной системы сводится к решению по участкам квазилинейных гиперболических уравнений (параметры —рас- [c.89]

Для трубопроводов с разомкнутыми разветвлениями (типа рис. 6.4, б) наиболее сложно решаются задачи на определение диаметров труб участков по заданным расходам в них. В этом случае сначала выбирается магистраль (наиболее длинная и загруженная линия), например, линия ABDE. Последовательно суммируя уравнения Бернулли для промежуточных сечений этой линии, пренебрегая скоростными напорами, имеем [c.116]

Известно [1], что в силовых гидравлических системах в результате действия демпфирующих сил резонансные максимумы частотных характеристик при продольных колебаниях рабочей жидкости в магистралях существенно уменьшаются, начиная со второго. Рассмотрим одночастотный режим колебаний для случая основного разонанса, пренебрегая в первом приближении влиянием малых гармоник. Пользуясь решением (5) уравнения (4), а также имея в виду малость параметра е, будем считать, что формы колебаний для решения уравнения возмущенного движения с достаточной точностью определяются функциями sin Поэтому решение уравнения (2) с учетом равенств (6) будем искать в виде [c.292]

Изображенный на рис. 75 трубопровод состоит из отдельных участков, соединенных последовательно, а именно участка магистрали /, участка включенных в магистраль параллельных линий 2, 3, 4 и участка магистрали 5. Полная потеря напора в этом случае определяется так же, как при обычном последовательном соединении, т. е, как сумма потерь на отдельных участках. При этом необходимо иметь в виду, что потери напора в параллельных линиях равны мехсду собой и в уравнение полных потерь напора вводятся только потери в одной любой из этих линий, например линии 2. [c.142]

Магистраль тормозная 243 Масляыая система дизеля III Масса приведенная в уравнении движения поезда 296 [c.342]

На коэффициент преобразования сужающих устройств существенное влияние оказывают особенности гидравлического тракта, поэтому при установке стандартных сужающих устройств, изготовленных по расчету, необходимо вьщерживать нормы, изложенные в 1108]. При использовании нестандартных элементов также можно руководствоваться этими данными, сокращая рекомендуемые длины прямых участков трубопровода не более чем в два-три раза. При этом градуирование расходомеров должно производиться непосредственно в рабочих трубопроводах. Расходомеры с сужающими устройствами, как правило, непригодны для измерения быстроиере-менных расходов, что связано прежде всего с инерционностью процессов в дифференциальных манометрах и в соединительных манометрических магистралях. В случаях применения безынерционных электрических преобразователей перепада давления также возникают существенные динамические погрешности, вызванные инерционностью процессов преобразования непосредственно на сужающем устройстве. Опытное определение частотных характеристик сужающих устройств затруднено нелинейностью их свойств. Наличие в исходных уравнениях членов, содержащих квадратичную зав 1си-мость, приводит к возникновению положительных динамических ошибок на режимах стационарных пульсаций расхода. Динамические характеристики расходомеров с сужающими устройствами изучены недостаточно, некоторые сведения по этому вопросу приводятся в [185, 72]. [c.338]

В связи с существенной нестационарностью процесса при снарядном режиме не удалось воспользоваться основной си-стелюй уравнений двухфазного потока ( 7.2) для обобщения опытных данных. Сильные колебания расхода, давления, теплового потока от стенки привели к известным трудностям как первичной обработки опытных данных, так н их обобщению. Кроме того, попытка систематизировать опытные данные по коэффициенту перемежаемости р как функции режимных параметров не дали положительных результатов из-за низкой точности измерений пульсационных характеристик и их зависимости от геометрии магистралей установки. Поэтому использована гомогенная модель двухфазного потока, позволившая произвести обобщение в виде зависимости числа Стантона от числа Рейнольдса, вычисленных по физическим параметрам пара на линии насыщения и по скорости жидкости на входе в участок. Расход, давление, тепловой поток и те.мпература насыщения осреднены по времени в окрестности рассматриваемого [c.215]

Приведенная методика расчета нестационарного охлаждения трубопровода применима лишь к прямым коротким трубопроводам. Для сложных магистралей с местными сопротивлениями (колена, сужения, расширения и т. д.) нет надежной методики расчета. Это объясняется тем, что при их расчете необходимо рассматривать уравнения движения жидкости и пара, которые при одномерном описании содержат члены с коэффициентами трения и местных потерь. В настоящее время экспериментальные данные по гидравлическим потерям в местных сопротивлениях при течении неравновесных дву.хфазных потоков отсутствуют. Кроме того, нет данных о теплоотдаче в стержневом режиме в коленах и гибах труб, а также о влиянии на теплоотдачу неравновесного потока внезапных сужений и расширений. [c.313]

При точных расчетах пневматического двустороннего устройства следует учитывать утечки в атмосферу, теплообмен с окружающей средой и перетекание воздуха из полости высокого давления в полость низкого давления. В таком случае для расчета может быть использована общая система уравнений (38)—(42) в действительных параметрах или система (73)—(77) в безразмерных. В этой системе под и можно условно понимать эффективные значения площадей отверстий, эквивалентных площадям зазоров и неплотностей, через которые происходят утечки воздуха в атмосферу и через распределитель. Как будет показано в гл. IV, под аэ и /рз могут также поразумеваться эффективные площади отверстий, соединяющих цилиндр распределителя с магистралью и атмосферой. В некоторых устройствах имеется специальное отверстие соединяющее обе полости рабочего цилиндра (см. [c.60]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...