Власова формула

Власова формула 174 Возбудители колебаний 384 [c.540]

Винты судовые — Коэффициент демпфирования 385 Власова формула 137 Возбуждение колебаний — Методы 425 Воздуходувки — Коэффициент демпфирования 385 [c.623]

Влагосодержание влажного воздуха весовое 2—107. 109 Влажность древесины 6 — 333 Влажный воздух — см. Воздух влажный Власова формула 3 — 174 Внутришлифовальные станки для зубчатых колес 5 — 525 Вогнутость кривых 1 — 264 [c.404]

При несвободном (стесненном) кручении, когда депланация сечений затруднена, приведенные выше формулы непригодны. Общая теория стесненного кручения тонкостенных стержней открытого профиля разработана В. 3. Власовым. Он показал, что при стесненном кручении кроме касательных напряжений чистого кручения, вычисляемых по приведенным выше формулам, в поперечном сечении возникают значительные дополнительные касательные и нормальные напряжения. Изложение теории стесненного кручения тонкостенных стержней выходит за пределы краткого курса сопротивления материалов. [c.123]

По форме уравнения (7.69) не отличаются от уравнений В. 3. Власова. Разница состоит лишь в значении функции которая теперь связана с усилиями формулами (7,56). [c.340]

Напряженное состояние гладких оболочек по моментной тео-i рии, разработанной В. 3. Власовым, определяется расчетными формулами. [c.139]

Напряженное состояние гладких оболочек при сосредоточенных нагрузках по моментной теории В. 3. Власова определяется расчетными формулами . [c.165]

Фланцы — Коэффициент концентрации — Пример определения 463, 465 Формула Власова 174 [c.561]

Дальнейшее упрощение приводит к формуле, предложенной проф. О. Е. Власовым F R, s ) => , s, , когда и [c.163]

Применяя к равенствам (7.28) процедуру метода Канторовича-Власова, получим уравнения связи между кинематическими и статическими параметрами обобщенных стержней, которые чисто формально не будут отличаться от соответствующих уравнений обычных стержней. Подчеркнем, что это имеет место только в случае, когда краевые условия по торцам подобластей одинаковы. Уравнения связи между граничными параметрами помещаем в матрицу Y. Значения фундаментальных функций и грузовых членов вычисляем по формулам (7.22) при // = 0,3, j = l/3, q x,y)=q = V, с =0 = /,= С =/, =1 d =0 d, =1/3. [c.411]

К задачам с неоднородными граничными условиями относятся задачи устойчивости при действии сжимающих сил на свободных краях пластины. В этом случае на свободном крае возникает неоднородное граничное условие для приведенной поперечной силы вида (7.67), а сосредоточенную сжимающую силу в алгоритме МГЭ можно учесть только по схеме А (рисунок 7.12). Если применить к выражению (7.67) процедуру метода Канторовича-Власова и учесть сосредоточенную силу по формуле (7.102), то получим краевое условие вида [c.464]

Эти приближенные формулы, как показано в 24.11, эквивалентны предположениям, положенным в основу теории расчета цилиндрических оболочек В. 3. Власова или, что то же, приближенной теории обобщенного краевого эффекта. Основываясь на этом, примем, что обсуждаемое напряженно-деформированное состояние (с квазистационарными направлениями, проходящими вдоль асимптотических линий) по смыслу совпадает с обобщенным краевым эффектом, и потребуем, чтобы число а в формуле (27.13.2) соответствовало этому предположению. [c.424]

Для электронной плазмы следует также учесть самосогласованное поле (член Власова). По формуле (12.1.15) находим член источника, не обращающийся в нуль [c.67]

I С I I Xj I. . . I x >. Такие вычисления основываются на общих формулах (17.2.13), (17.2.14) и (17.3.3), (17.3.4). Главную проблему при этом представляют операторы V4L (т) V, VS (т) V и и (т) V операторы Г и С являются явно определенными интегралами от произведения вышеперечисленных операторов. Наиболее простой из них — пропагатор Власова 7%(т) F его мы рассмотрим позже. У операторов VS (t) V а Сё (т) V имеется действительно нетривиальная часть — оба они, согласно соотношениям (17.1.3) и (17.1.7), связаны с неприводимым оператором эволюции (т), который определяется выражением (16.3.5) [c.258]

Заметим, наконец, что, если ограничиться пространственно-однородными системами, вклад многих диаграмм окажется равным нулю. В разд. 17.6 мы уже видели, что общие формулы для Г и С в этом случае существенно упрощаются действительно, укажем формулу (17.6.5) и аналогичное выражение для С. В результате этого упрощаются также и соответствующие диаграммы. Они более не содержат нетривиальных вакуумных областей ,так как пропагатор Власова превращается в постоянный проектор V [c.267]

Для вычисления индуцированного заряда мы воспользуемся уравнением Власова (4.1.41) в импульсном представлении. Явное выражение для эффективного одночастичного гамильтониана следует из формул (4.1.42), (4.1.58) и (4.1.59). Положим = g puP i)- -Sg p- p[ t). Тогда с учетом (4.1.60) находим [c.261]

Если второй (обменный) член не учитывается, то соответствующее приближение называют приближением среднего поля или приближением Хартри. С помощью формулы (6.3.31) легко проверить, что в приближении Хартри-Фока Е (1,1 ) = О и, следовательно, правая часть в (6.3.81) равна нулю. При этом само кинетическое уравнение совпадает с квантовым уравнением Власова, которое рассматривалось в главе 4 первого тома. [c.55]

Формулы для ф(й Л, О) и с1(р (1А, с1В) были, по-видимому, впервые получены О. Е. Власовым другим способом и даны в несколько другой записи [74]. На рис. 83 для удобства подсчетов приведены функции [c.147]

Эта формула была получена О. Е. Власовым [74]. [c.215]

Решение Седова хорошо согласуется с экспериментом. В случае, когда противодавлением нельзя пренебречь приходится пользоваться точными формулами (37.9) — (37.1 1), автомодельного решения больше не существует. Случай этот можно рассчитать численно, построив соответствующие конечно-разностные уравнения и выбрав расчётную схему. В качестве примера приведём путь решения полной задачи для случая сферической симметрии, предложенный в работе Д. Е. Охоцимского, И. Л. Кондрашевой, 3. П. Власовой и Р. К. Казаковой ). [c.357]

В главе. XXX были приведены выводы основных формул теории В. 3. Власова для вычисления нормальных и касательных напряжений при кручении и изгибе тонкостенных стержней. [c.665]

Ход вычислений при определении величины критической силы по формулам В. 3. Власова покажем на примере. [c.668]

Таким образом, все величины, входящие в формулу В. 3. Власова, определены. [c.669]

Теория Власова охватывает исследования упругой устойчивости стержней, пластин, балок, оболочек, причём формулы Эйлера, Тимошенко и др. могут рассматриваться как частные решения, вытекающие из общей теории, предложенной В. 3. Власовым. Таким образом, теория упругой устойчивости получила своё завершение в трудах проф. В. 3. Власова, создавшего мощный аппарат, применимый к решению задач проверки устойчивости во всех случаях, когда критические напряжения ниже предела упругости. [c.672]

Таким образом, опоры линии электропередачи прямоугольного сечения работают в условиях стесненного кручения, и предположение о том, что пояса не воспринимают усилия, как это следует из формулы (2-11), не оправдано. Исследованию пространственных систем типа оболочек в условиях стесненного кручения посвящены работы В. 3. Власова [Л. 18], А. А. Уманского [Л. 84, 85] и других исследователей их школы. [c.52]

Вторую критическую силу Р2 можно найти по формуле В. 3. Власова [Л. 18] [c.164]

Когда пояса выполнены из тонкостенных гнутых листов, кручение играет существенную роль и должно учитываться расчетом, для чего следует воспользоваться известной формулой В. 3. Власова. [c.196]

Широко развившееся в XX в. применение конструкций из тонкостенных стержней, работающих на изгиб, выявило недостаточность классической теории для точного расчета таких стержней. Заслуга разработки общей теории изгиба тонкостенных стержней принадлежит советскому ученому, лауреату Государственных премий В. 3. Власову. Формула нормальных напряжений при поперечном изгибе тонкостенных стержней по теориии Власова отличается от обычной формулы (128) наличием в ней члена, учитывающего влияние изгибного кручения. Гипотеза плоских сечений является только частным случаем более общей гипотезы, лежащей в основе теории В. 3. Власова. [c.207]

Теория тонкостенных стержней открытого профиля В. 3. Власова, и, в частности, формулы (14.49), являются обобщением теории стержня, изложенной в главах II, XI —XIII. [c.406]

Расчеты показали довольно быструю сходимость двойных тригонометрических рядов в формулах В. 3. Власова. Для подсчета усилий в направлении меньшего пролета (.V2) суммировалось де сять членов ряда (с первого по 19-й) для подсчета усилий N — G членов (с первого по 11-й), при этом точность расчетов составляла 2 %. Результаты расчета оболочки приведены на рис. 2.71. [c.140]

Нормальное напряжение в сечении открытого профиля, фиксируемом координатой 2 (ось г вдоль стержня), и в точке средней линии профиля, фиксируемой дуговой координатой s, определяют по четырехчленной формуле В. 3. Власова [c.137]

Модуль сдвига 20 Физическое моделирование 542 Фольговые тензодатчяки 554 Формула Власова 137 [c.649]

Пологие оболочки. Уравнения Доннелла — Муштари — Власова. Считают, что для пологих оболочек интенсивности тангенциальных усилий qi и как и тангенциальных перемещений, составляют величины порядка X/R (и менее) от интенсивности qa и нормального перемещения соответственно. Кроме того, предполагают, что тангенциальными силами инерции можно пренебречь. Тогда первым двум уравнениям в (133) можно удовлетворить, если ввести функцию напряжений % по формулам [c.163]

Это уравнение по форме совпадает с одночастичным уравнением Лиуви я для частицы, движущейся под действием заданной внешней силы (/ ), или, что то же самое, с уравнением Больцмана без столк-новительного члена. Принципиальное отличие заключается, однако, в том, что в уравнении (89.4) внешняя сила (/ ) не является заданной, а представляет собой функционал от / (г, V, 1), определяемый формулой (89.3). Поэтому уравнение (89.4), называемое уравнением А. А. Власова, описывает самосогласованное движение частицы в /г-пространстве. Самосогласованность решений уравнения Власова должна проявляться в следующем если задать произвольно (Г1) и решить уравнение (89.4), то найденная функция / г, V, I) должна приводить в формуле (89.3) к тому же значению (гО. Наоборот, если задаться определенной функцией / (г, V, I) и найти по формуле (89.3) силу вА (г ), то, решая уравнение (89.4), мы должны получить исходную/(г, V, г). [c.498]

Н азовем (11.29.10), (11.29.11) разрешающими уравнениями теории В. 3, Власова. Соответствующими им расчетными формулами являются равенства (11.29.8), (II.29.9). Отметим, что метод В. 3. Власова отличается от всех изложенных выше приближенных подходов тем, что в нем во втором уравнении равновесия учитывается усилие N , а во втором уравнении неразрывности деформаций учитывается величина i- Как выяснится ниже, областью рациональной применимости метода В. 3. Власова являются достаточно длинные цилиндрические оболочки (для этого случая он и был предложен его автором). Для таких оболочек, как уже говорилось, теряют силу предположения 1, 2 теории пологих оболочек ( 10.22), т. е. становятся неправильными утверждения, что можно отбрасывать N , в первых двух уравнениях равновесия, а Si, S2 — в первых двух уравнениях неразрывности [c.160]

Примером, в котором Ь увеличивается относительно мало, служит задача, рассмотренная в 21.20. Ей (с некоторыми оговорками) соответствует конструкция, рассматриваемая в работе В. 3. Власова [32], т. е. оболочка в форме однополосного гиперболоида вращения, закрытая по двум поперечным сечениям относительно тонкими днищами. Если принять, как это обычно делается, что днища абсолютно жестки в своей плоскости и абсолютно податливы как в линейном направлении, нормальном плоскости днища, так и в угловом направлении, то мы придем к условиям вида (21.20.1) (различие между нормальными и косыми закреплениями в данном случае,не существенны). Для полученной задачи были найдены два варианта непротиворечивых значений а, Ь, С], Сг- Первый из них задается формулами (21.20.2) и относится к случаю, когда размеры срединной поверхности — не собственные, второй вариант (21.20.3) справедлив для оболочки, имеющей собственные [размеры. Переход от (21.20.2) к (21.20.3) означает ухудшение асимптотики [напряженно-деформированного состояния оболочки у краев получается повышение напряженности и деформативности, а вдали от краев повышается только деформати вность. [c.327]

Таким образом, тождественность уравнений В. 3. Власова с получен-нылш здесь приближенными уравнениями обобщенного основного напряженного состояния в замкнутой круговой цилиндрической оболочке доказана. Постулируя, что этот результат сохраняется и для произвольной цилиндрической оболочки, можно утверждать, что формулы В. 3. Власова, а следовательно, и сформулированные им гипотезы правильны в том смысле, что-позволяют приближенно строить обобщенные основные напряженные состояния в произвольной замкнутой цилиндрической оболочке. [c.367]

Гипотезы, которые можно использовать для открытых оболочек большой приведенной относительной длины, т. е. предположения, сразу приводящие к формулам (25.16.10) и характеристическому уравнению (25.15.5), совпадают с гипотезами (24.11.6)—(24.11.8), введенными для неупрсидеиного приближенного метода определения обобщенного основного напряженного состояния замкнутой цилиндрической оболочки, т. е. для метода В. 3. Власова. Это нетрудно проверить, сопоставив (24.11.11), (24.11.12) с (25.16.10), (25.15.5) при помощи подстановки (25.16.8). [c.386]

Э. Мейсснер Обобщение этого приема на любые задачи линейной теории оболочек дал В. В. Новожилов Общность метода при этом, правда, не-256 сколько снижается ввиду того, что не все граничные условия формулируются в комплексной форме. Асимптотический метод интегрирования уравнений осесимметричной ободочки при осесимметричном нагружении впервые использовал И. Я. Штаерман, затем Г. Геккелер. Общий метод асимптотического интегрирования уравнений теории оболочек дал А. Л. Гольденвейзер Однако даже с учетом всех указанных модификаций задача расчета оболочек была бы весьма сложной, если бы одновременно не велась разработка приближенной теории оболочек. X. М. Муштари и Л. Доннелл предложили в формулах для изменения кривизны пренебречь касательными составляющими перемещения, Таким образом С. М. Фейнбергу и позднее В. 3. Власову удалось получить дальнейшие упрощения, сведя задачу к системе двух уравнений четвертого порядка относительно нормального перемещения W и обобщенной функции прогибов Ф, через которую выражаются мембранные усилия [c.256]

В случае простейших объектов (пластинки, круговой цилиндрической и сферической оболочек) алгоритм степенного ряда может быть доведен до ИЗЯШ.НЫХ формул символического метода А, И. Лурье (1942, 1955) или до метода начальных функций В. 3. Власова (1955). Символический метод применен также для вывода упрош,енных уравнений динамики с малыми показателями изменяемости (У. К. Нигул, 1963) однако краевые условия к уравнениям равновесия толстых пластинок получены с использованием вариационной формулировки задачи (В. К. Прокопов, 1965). [c.262]

Отсюда следует, что критические силы, шчислениые по формулам Эйлера, будут обычно больше, чем найденные по теории Власова, что подтверждается и опытом. [c.666]

Для сопоставления величин критической силы, вычисленных по формуле Эйлера и по формуле Власова, и в целях сравнения полученных результатов с опытными данными в таблице 34 приведены данные испытаний тонкостенных металлических стержней на сжатие осевыми продольными силами, выполненных в лабораториях ЦАГИ и ЦНИИПС. [c.667]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...