Задания на построение диаграмм

Задания на построение диаграмм [c.116]

При проектировании котельных установок, промышленных печей, рекуператоров, регенераторов и котлов-утилизаторов приходится выполнять много расчетов, в частности делать подробные расчеты горения для различных избытков воздуха, вычислять калориметрические температуры сгорания при разных подогревах воздуха и топлива и т. п. Эти расчеты значительно упрощаются при пользовании диаграммами / — I сгорания для типичных топлив. В отдельных случаях, когда заданный состав топлива сильно отличается от типичного, приходится делать вычисления и строить диаграмму / — I заново, но и при этом труд, затраченный на построение диаграммы, вполне компенсируется упрощением дальнейших расчетов. [c.291]

Переходим к рассмотрению вопроса о проектировании профиля кулачка механизма, показанного на рис. 26.2, в. Пусть закон движения толкателя 2 задан в виде диаграммы = Sj (построении профиля кулачка 1 данного вида из центра вращения кулачка (рис. 26.32) проводим окружность радиуса, равного выбранному смещению I оси дви-жеиия толкателя 2. Далее, по методу, изложенному в 115, <3°, определяем минимальный радиус кулачка и проводим окружность этого радиуса. В точке пересечения окружности радиуса и оси движения толкателя 2 находим точку S,. Точка fit соответствует начальному положению толкателя. В обращенном движении ось толкателя всегда касательна к окружности радиуса е. Последовательные положения толкателя определятся, если ок- [c.542]

Пример I. Рассмотрим простейшую ферму, состоящую из трех стержней (рис. 281, а), в узлах этой фермы приложены заданные внешние силы /. //, ///, находящиеся в равновесии. При построении диаграммы будем пользоваться системой обозначений, предложенной Боу (Bow), а именно части плоскости вне фермы, ограниченные линиями действия приложенных к узлам фермы сил, обозначим буквами А, В, С часть плоскости внутри фермы, т. е. в данном случае плоскость треугольника, обозначим буквой D. Тогда, векторы сил на диаграмме (рис. 281, <Т) будут обозначаться двумя малыми буквами, соответствующими обозначению тех областей, для которых линия действия силы или стержень является границей. Например, сила / [c.268]

Задание для расчетно-графической работы 9. Определить усилия в стержнях фермы от полной расчетной нагрузки на всей ферме путем построения диаграммы Максвелла—Кремоны и проверить усилия в одном-двух стержнях способом сквозных сечений по данным одного из вариантов, показанных на рис. 45. Для четных вариантов принять g" = 1,2 кН/м , р" = 1,5 кН/м для нечетных вариантов g = 0,8 кН/м , = 1 кН/м . Для всех вариантов принять fig = 1,1, Пр = 1,4, шаг ферм 6 м. [c.142]

По заданным значениям со акс и со ин и по построенной диаграмме Мд(со) определяем значения Мд, ин и Мд, акс движущего момента (правая часть рис. 198) и находим на диаграмме Мс(0 положения точек, соответствующих экстремальным значениям движущего момента. [c.332]

На диаграмме в области состояний паровоздушной смеси нанесены три семейства кривых, пересекающихся в трех сочетаниях — изобара с изотермой, изобара с линией постоянной концентрации и изотерма с линией постоянной концентрации (вспомогательные пунктирные кривые рассчитываются и наносятся после построения диаграммы). В каждой рассчитываемой точке заданными являются два параметра, отвечающие пересекающимся в этой точке кривым, а для вычисления энтальпии и энтропии по формулам (XII. 1) и (XII. 2) необходимо располагать численными значениями трех параметров (р, t и g . Поэтому, прежде чем приступить к вычислению, необходимо определить третий параметр. В трех различных случаях пересекающихся кривых это производится различными путями. [c.146]

При построении диаграммы по оси абсцисс обычно откладывают электрическую мощность, отмечая ее номинальное P q и максимальное Р значения. По оси ординат откладывают расход свежего пара G, отмечая максимально допустимое значение Значения РэО> Рэ.макс и акс определяются заданием на проектирование, условиями надежной работы (например, предельно допустимым осевым усилием или прочностью рабочих лопаток) или возможностями другого оборудования (например, предельной мощностью электрического генератора). Таким образом, возможные режимы работы лежат в прямоугольнике, ограниченном осями координат и прямыми G = тлР = Р . [c.320]

Остановимся теперь на другом примере, в котором реализуется синхронное изменение деформации и температуры (рис. 2.8). Для точного построения диаграммы деформирования здесь необходимо знать зависимость г в (Т) в заданном интервале температур Tg =з Т Ti, будем полагать ее монотонной. На рис. 2.8, б показаны кривые деформирования при двух крайних и одном промежуточном значениях температуры (три линии уровня начальной ТМП). Нулевой полуцикл ОЛ отвечает этой поверхности, поэтому конечная точка А при Т — Т2 принадлежит кривой f° гв (Т )). Участок диаграммы AF, соответствующий первому полуциклу, лежит на ТМП, определяемой параметрами поворотной точки А == г а, = [c.35]

По этой диаграмме легко определить состояние детали, работающей при заданных напряжениях цикла и а. Для этого на диаграмму надо нанести точку N(a, а ). Если точка N окажется ниже кривой АВ, то материал будет работать неограниченно долго не разрушаясь. Если точка N окажется выше кривой АВ, то материал разрушится после нескольких циклов перемен напряжений. Следовательно сама оценка усталостной прочности выполняется просто. Однако построение диаграммы связано с выполнением трудоемких и длительных испытаний. Поэтому для упрощения на практике часто кривую AS заменяют прямой (см. рис.20.10). Уравнение этой прямой в отрезках по координатным осям имеет вид [c.304]

Первичные кривые ползучести для серии образцов являются основой для построения диаграмм зависимости или между напряжением и удлинением в течение заданного времени испытания, или между напряжением и скоростью деформации на стадии установившейся ползучести, или между напряжением и временем достижения удлинения заданной величины. [c.354]

Построение диаграммы основано на предварительном расчете с заданным значением поля рассеивания и построением линии изменения размера по принятой теоретической закономерности изменения суммарной погрешности. [c.56]

Прежде чем приступать к построению диаграммы Кремоны, определяют сначала опорные реакции. Это можно сделать или аналитически из трех уравнений равновесия внешних сил, приложенных к ферме, в которые, кроме заданных сил, войдут и опорные реакции, или графически, как это было указано в 34. В рассматриваемом случае горизонтальная составляющая реакции в неподвижном шарнире равна, понятно, нулю. Что касается вертикальных реакций этого шарнира и подвижной опоры, то вследствие полной симметрии эти реакции, очевидно, равны между собой и, следовательно, каждая из них равна по модулю /2 Р. Обозначим эти реакции через и Н . Внешние силы будем всегда изображать на чертеже так, чтобы они были расположены вне данной фермы. Поэтому внешняя сила Р изображена на чертеже так, что в узле V находится конец вектора Р, а не начало его. [c.156]

Практически удобно для наиболее ходовых марок черных и цветных металлов, произведя испытания на разрыв при несколь-ских заданных температурах (в диапазоне ковочных температур) и при двух различных скоростях деформирования, воспользоваться формулой (8-9) для построения диаграмм зависимости сопротивляемости деформации (Т,- = от lg е,- (от логарифма интенсивности скорости деформации). [c.229]

Разделим все внешние силы, действующие на ферму с удаленным лишним стержнем, на две группы 1) все заданные нагрузки и опорные реакции 2) две равные и противоположные силы, идущие по направлениям усилий удаленного стержня, приложенные в его концах и равные по модулю Го, где Го — произвольно выбранная величина. Так как ферма с удаленным лишним стержнем ОЕ — статически определенная, то, пользуясь любым методом расчета ферм (метод Риттера, построение диаграммы Кремона), мы можем найти усилия во всех ее стержнях, т. е. действия узлов на стержни. [c.368]

Переходим к рассмотрению вопроса о проектировании профиля кулачка механизма вида, показанного на рис. 702, в. Пусть закон движения толкателя 2 задан в виде диаграммы 52 = 5.2(91), показанной на рис. 732. При построении профиля кулачка I данного вида из центра вращения кулачка (рис. 735) проводим окружность радиуса, равного выбранному смещению е оси движения толкателя 2. Далее, по методу, изложенному в 129,4°, определяем минимальный радиус Гц кулачка и проводим окружность этого радиуса. В пересечении окружности радиуса Го и оси движения толкателя 2 находим точку Вх- Точка Вх [c.720]

Переходим к рассмотрению вопроса о проектировании профиля кулачка механизма, показанного на рис. 24.2, в. Пусть закон движения толкателя 2 задан в виде диаграммы а = (Фг), показанной на рис. 24.29. При построении профиля кулачка 1 данного вида из центра вращения кулачка (рис. 24.32) проводим окружность радиуса, равного выбранному смещению / оси движения толкателя 2. Далее, по методу, изложенному в 104, 3°, определяем [c.541]

Переходим к рассмотрению вопроса о проектировании профиля кулачка механизма, показанного на рис. 24.2, б, у которого толкатель 2 оканчивается плоской тарелкой. Закон движения толкателя 2 задан в виде диаграммы 2 = 2 (фх) (рис. 24.37). Построение профиля кулачка 1 при условии, что масштабы перемещения За на диаграмме За = 5а (фх) (рис. 24.37) и схемы механизма совпадают, показано на рис. 24.38. При построении профиля кулачка 1 применим метод обращения движения. Минимальный радиус-вектор Го кулачка определяем по способу, указанному в 107, 7°. [c.546]

Ось абсцисс построенной диаграммы разметить в соответствии с положениями механизма, построенными при кинематическом исследовании, и определить величину заданных сил (моментов) в этих положениях механизма. Значение величин сил (моментов) представить в таблице на чертеже. [c.202]

По заданным значениям относительных параметров на листе строят индикаторную диаграмму (рис. 4.2, б), согласовав ее абсциссу с ходом Не ползуна на кинематической схеме (рис. 4.2, а), вычерченной в масштабе длины Ни Подобное построение позволяет перенести на индикаторную диаграмму разметку траектории точки С и найти значения давления в каждой фиксированной позиции механизма. На рис. 4.2, б эти значения выделены зачерненными точками на кривой для позиций /= 1...13 для I и IV тактов. Зная диаметр цилиндра, определяют силу [c.109]

Диаграммы силовых испытаний пружин следует строить, исходя из зависимости между размерами пружины и нагрузками или между деформациями и нагрузками. Примеры построения диаграмм приведены на рис. 55—66. Выбор исходных и контролируемых параметров для силовых испытаний, указываемых на диаграмме, стандартом не устанавливается. Если для характеристики пружины достаточно задать только один исходный и зависимый от него параметр (например, и р2 , (р2 и то допускается диаграмму на чертеже не строить, ограничиваясь указанием этих параметров в технических требованиях. Для неответственных пружин указание параметров для силовых испытаний не обязательно (рис. 54, в). Предельные отклонения параметров, являющихся зависимыми от заданных, указывать на диаграмме обязательно. [c.142]

Далее обозначают цифрами 7. 2, 3, 4 внешние области, т. е. части плоскости, ограниченные внешним контуром фермы и линиями заданных внешних сил и опорных реакций, и цифрами 5, 6, 7, 8, 9 — внутренние области, т. е. части плоскости, расположенные внутри фермы и ограниченные только стержнями фермы. Затем строят замкнутый многоугольник внешних сил, причём строят эти внешние силы в том порядке, в котором мы их встречаем при обходе фермы по часовой стрелке (т.е. в порядке Р , Р,, р,, р. ). В начале и в конце каждой силы ставят те же цифры, какими обозначены две смежные области, для которых линия данной силы является обшей границей. После этого построение диаграммы Кремоны начинают с того узла, в котором сходится не более двух стержней, т. е. в данном случае с левого опорного узла. Через точку 4 на многоугольнике сил проводят прямую, параллельную стержню 4—5, т. е. стержню, разграничивающему ве смежные области 4 и 5, а через точку [c.367]

Критерии, основанные на построении областей устойчивости и выделении в пространстве параметров областей заданного качества (например, диаграмма Вышнеградского). [c.179]

Рассмотренные зависимости относятся к симметричному циклу нагружения. При несимметричном цикле нагружения возникает вопрос о влиянии средних (или максимальных) напряжений и средних деформаций цикла на долговечность. Экспериментально влияние средних напряжений на долговечность изучалось в основном только в области многоцикловой усталости. Показано [99], что с увеличением среднего напрял ения долговечность при заданной амплитуде напряжений снижается. Количественно влияние средних напряжений рассчитывается на основании экспериментально построенных диаграмм Смита [99] или в аналитическом выражении указанных диаграмм соотно-ношениями Гудмена [64] или Р. Е. Петерсона [391] [c.129]

Задание для самостоятельной работы 9. Определить усилия в стержнях фермы пугем построения диаграммы усилий Максвелла—Кремоны поданным одного из вариантов, показанных на рис. 18. [c.61]

Разработка модели приложения с помощью языка UML [58] начинается с построения диаграмм использования (use ase diagram). Эти диаграммы характеризуют функциональность создаваемой системы с позиций пользователя и служат для отображения взаимодействия пользователей с проектируемой системой. На диаграммах в овалах указаны варианты использования, т.е. те функции, которые должна выполнять система (рис. 2.1). Пользователи изображены в виде стилизованных фигурок, ими могут быть не только люди, но и любые внешние образования, пользующиеся услугами проектируемой системы. Благодаря диаграммам использования определяется и согласовывается внешняя функциональность системы и в итоге формируется техническое задание на разработку этой системы. [c.184]

Очевидно, что при r= onst d n q/d ni=n(T) и наклон прямых в координатах 1п — 1п г равен показателю степени окисления при заданной температуре. Если показатель степени окисления металла не зависит от температуры, то построенные прямые линии на кинетической диаграмме при любых температурах имеют один и тот же наклон и являются между собой параллельными [c.98]

Общим методом анализа качества изделий, как уже было сказано, является количественный контроль важнейших параметров в процессе изготовления деталей (например, контроль размеров, шероховатости обработанной поверхности и т. д.) с последующим построением диаграмм, отражающих точность и стабильность технологических процессов, и выявлением факторов, обеспечивающих заданные качество и его стабильность. Так, при анализе точности обработки и ее изменении во времени должны фиксироваться все моменты вмешательства человека для поддержания параметров технологического процесса в заданных пределах (измерения заготовок и деталей в процессе обработки, размерная подиаладка механизмов, смена и регулировка инструмента, очистка рабочей зоны от стружки и загрязнений, отбраковка и возврат деталей и полуфабрикатов и т. д.). Анализ этих функций с учетом их замещения при автоматизации позволяет предвидеть, как отразится намечаемая автоматизация на качестве изделий. Во многих случаях желательно проведение эксперимента с имитацией в поточной линии ситуации, ожидаемой после автоматизации загрузочных операций. [c.171]

Ориентировочное суждение об излишней или недостаточной точности принятого технологического процесса для выполнения заданного допуска можно сделать также путём графического построения диаграмм типа показанных на фиг. 5 или путём простого сопоставления величины поля допуска Д = 25 с величиной Oj — среднего квадратического отклонения в партии деталей. Если Д значительно больше 6(jj (порядка 9а и больше) или, наоборот, значительно меньше 6tij. (порядка и меньше), то почти наверняка можно ожидать наличия существенного фактического несоответствия между допуском и точностью из.го-товления, каков бы нь был закон распределения tfj (j ). [c.604]

Рассмотрим в качестве примера построение диаграммы деформирования материала при следующей программе циклического нагружения (рис. 7.29) начальное нагружение при температуре Ту до заданной деформации 81 разгрузка и нагружение обратного знака с одновременным плавным изменением температуры до Гз выдержка при постоянной температуре и напряжении о = = Е (Гз) ДО деформации е., снова реверс и нагружение до деформации гу с одновремеипым изменением температуры до Ту. Скорость деформации на этапах нагружения и разгрузки полагаем постоянной по модулю ( I 8 I = а). [c.203]

Анализируя рассмотренные выше построения, следует указать, что метод весовой линии имеет несомненные преимущества по сравнению с другими графическими методами. В первую очередь это простота и точность, так как отпадает двойственность построения, присущая другим методам. Операции с параллельными и пересекающимися векторами (силами) следует простому закону сложения краевых и параллельных составляющих. Вычисление центров масс стержневых систем и механизмов, по методу весовой линии значительно проще, чем по существующим способам. Упрощается также исследование давлений в кинематических парах механизмов и определение реакций опор в стержневых системах. Методом весовой линии весьма просто производится бесполюсное интегрирование и дифференцирование, так как закон распределения сил соответствует закону изменения функции q = f (х). При этом первообразная функция (вес фигуры, заключенной между кривой q = f [х) и координатными осями) представляет собою интеграл. В дискретном анализе понятие бесконечно малая величина" заменяется понятием конечно малая величина со всеми вытекающими отсюда представлениями о производной в конечных разностях и численным интегрированием (вычислением квадратур). Полигоны равновесия узлов в стержневых системах, построенные по методу весовой линии, проще диаграмм Л. Кремоны, так как позволяют вычислять усилие в заданном стержне не прибегая к определению усилий в других стержнях, необходимых для построения диаграмм Кремоны. Графическое решение многочленных линейных уравнений (многоопорные валы и балки, звенья, имеющие форму пластин, и т. д.) производится по опорным весам или коэффициентам при неизвестных. Такой путь наиболее прост и надежен для проверки правильности решения. Впервые в технической литературе. дано графическое решение дифференциальных уравнений для балки переменного сечения на упругом основании и для круглых пластин с отверстиями, аналитическое решение которых требует сложного математического аппарата. В заключение отметим предельно простое решение дифференциальных уравнений теории упругости (в частных производных) указанным методом. [c.150]

Проанализируем построение диаграммы равновесия в частных случаях. Когда сила Р, действующая на узел, направлена вертикально, то след i располагается в нулевой точке О (фиг. 106). Пересечение плоскости 1-2, проходящей через стержни 1-А и 2-А с плоскостью Z-5, содержащей силу Р и стержень 3-А дает центр параллельных сил я. Для определения аппликат Zi, и проектируем заданную силу на вертикаль й-3, проходящую через след 5 и с помощью весовой линии лк находим аппликату Zj=0( 1 и равнодействующую Z12= ndj. Проектируя равнодействующую на вертикаль 1-т, проходящую через след I с помощью другой весовой линии 2-т, определяем аппликаты Zj и Z . Чтобы найти соответствующие фокали Ни Нз соединяем след 3 с точкой V и проводим через верщину q аппликаты Za луч qp параллельный 2-1/ . Этот луч qp отсекает на направлении 0-3 фо-каль Яз З. [c.208]

Построенная диаграмма живучести позволяет ввести в рассмотрение понятие коэффициента запаса живучести конструкции, с помощью которого можно оценить степень приближения задан ного произвольного цикла нагружения к предельному циклу, для которого скорость роста трещины является недопустимо высокой. Пусть заданный цикл нагружения с параметрами Кр и Кт изображается на диаграмме живучести некоторой точкой (или А ), находящейся в зоне 2 (см. рис. 5.6 и 5.7). Тогда, в з веанмосхи от знака коэффициента асимметрии цикла нагружения, занг с живу чести можно принять равным п = OBJOAi при J > О и = = ОВ2/ОА2 при / < О (точки Bi и Ва изображают соответствующие предельные циклы нагружения). Аналогично для циклов нагружения с изображающими их точками в зоне 1 (рис. 5.6) вво- [c.42]

Состояние воздуха перед входом в рабочую камеру сушильной установки при однократном использовании воздуха определяется построением процесса нагревания атмосферного воздуха в калорифере при d= onst до заданной температуры на W-диаграмме (рис. 7-4, процесс АВ). [c.152]

В случае проведения процессов при постоянной температуре расчеты основываются на построении изотермы растворимости. Если необходимо определить количественные показатели процессов, происходящих при изменении температуры, используют политерму растворимости — совокупность изотерм в заданном интервале температур, объединенных единым геометрическим образом. Диаграмма должна иметь конечные размеры, что позволит использовать правило рычага и правило соединительной прямой. Система, изображаемая на диаграмме, рассматривается при давлении насыщенного пара самой системы.. [c.76]

В 3 обычным методом (цикл Карно) выводится уравнение Клапейрона — Клаузиуса, а в 4 выводятся формулы энтропии жидкости, сухого и влаж1Ного пара. В 5 рассматривается диаграмма Т—s водяного пара. Прежде всего здесь говорится о методе построения в системе координат Т—S предельных кривых, затем линий постоянной степени сухости пара. Предварительно показывается, как может быть вычислена по диаграмме Т—s степень сухости пара в заданной на ней точке. [c.122]

Для оценки точности получения наплавленного металла заданного состава при различных методах легирования и изменении режимов наплавки И. И. Фрумин предложил диаграмму, построенную в координатах сила тока — напряжение. На эту диаграмму наносят линии равных концентраций того или иного элемента — изоконцентраты. Зная предельно допустимые максимальные и минимальные содержания элементов для данного сплава и нанося их в виде изоконцентрат на указанную диаграмму, получают область режимов, характеризующую точность метода легирования. [c.709]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...