Г поворотные — Параметры

Поворотные столы. При диагностировании поворотных столов с гидроприводом применяются следующие основные диагностические параметры давление /)н на насосной установке угловая скорость <ц (г) вращения планшайбы ускорение е t) вращения планшайбы погрешность углового деления S,],. [c.135]

При расчёте кранов-дерриков а) определяется кратность полиспастов грузового и стрелового канатов по заданным максимальным вылету, грузоподъёмности и скорости подъёма груза 6) производится выбор соответствующих параметров лебёдки (тягового усилия, диаметров и числа оборотов барабанов и т. п.) в) определяются прочностные размеры строительной части кранов (мачт, стрел, вант, подкосов) г) определяется глубина заделки вант (подкосов) д) определяются скорости вращения стрелы, диаметр поворотного круга и основные параметры [c.890]

Расчетную модель опорной конструкции можно представить в виде двух продольных балок или плоских рам переменного поперечного сечения, связанных поперечными связями в виде балок или колец (рис. 1). В частности, такими связями служат корпуса механизмов, установленные на раме. Рама соединяется с фундаментом амортизаторами, каждый из которых в расчете рассматривается как сосредоточенный упруго-вязкий элемент. Балки рамы могут совершать вертикальные и крутильные колебания. Ротор и балки опорной конструкции разбиваются на участки. Расчетная модель участка представляется стержнем постоянного поперечного сечения с распределенными параметрами. К концу стержня присоединяется жестко сосредоточенная масса т -, обладающая моментами инерции к повороту и кручению ll, I]. Масса соединяется упруго с абсолютно жестким фундаментом и сосредоточенной массой т , обладающей моментами инерции /ф, (рис. 2). Упругие связи характеризуются жесткостями Св, Сф, v (/с = 1, 2) в вертикальном, поворотном и крутильном направлениях (на рис. 2 Z = Ь, г з, 7). Демпфирование в системе учитывается комплексными модулями упругости материала стержня и комплексными жесткостями амортизаторов. [c.6]

Кроме приведенных ранее (см. п. 6. Г) грузоподъемности и высоты подъема груза, к основным параметрам кранов относятся вылет груза - расстояние от оси вращения поворотной части крана до грузозахватного органа (для стреловых кранов) пролет, численно равный колее - расстоянию между продольными осями рельсов кранового пути (для пролетных кранов) глубина опускания груза, измеренная от уровня опорной поверхности крана до грузозахватного органа колея - расстояние в поперечном направлении между срединами ходовых колес или гусениц база - расстояние в продольном направлении между осями ходовых колес (осями балансиров при балансирной подвеске) или осями ведущей звездочки и натяжного колеса - у гусеничных машин. [c.163]

Нарушение любого из условий (2.4) приводит к возникновению на диаграмме деформирования поворотной точки. Для случая реверса деформирования эпюры ЭТ даны на рис. 2.4. Тонкой линией на рис. 2.4, а показана эпюра в момент реверса, когда параметры состояния достигли следующих значений г = г , е = , Т == Т ., 9 = 0 , С = v Как и при изотермическом нагружении (см. рис. 1.6), эпюра изменения упругих деформаций после реверса ограничена двумя прямыми (рис. 2.4, б). По аналогии с предыдущим Гсм. формулу (1.21)] отсюда нетрудно получить выражение [c.31]

Остановимся теперь на другом примере, в котором реализуется синхронное изменение деформации и температуры (рис. 2.8). Для точного построения диаграммы деформирования здесь необходимо знать зависимость г в (Т) в заданном интервале температур Tg =з Т Ti, будем полагать ее монотонной. На рис. 2.8, б показаны кривые деформирования при двух крайних и одном промежуточном значениях температуры (три линии уровня начальной ТМП). Нулевой полуцикл ОЛ отвечает этой поверхности, поэтому конечная точка А при Т — Т2 принадлежит кривой f° гв (Т )). Участок диаграммы AF, соответствующий первому полуциклу, лежит на ТМП, определяемой параметрами поворотной точки А == г а, = [c.35]

При повторно-переменном нагружении, характеризуемом изменениями знака и величины скорости деформирования г, а также значений температуры Т, на кривой деформирования будут возникать поворотные точки. Как и при начальном нагружении, полагаем, что ползучестью в переходной группе подэлементов можно пренебречь, считая, что неупруго деформируются лишь подэлементы группы I, имеющие максимальные (и одинаковые) значения относительного напряжения r z — 0. Тогда при любой истории нагружения эпюра Эг оказывается кусочно-линейной эпюра изменения упругих деформаций Эг после некоторого v-ro поворотного момента — двух-звенна, т. е. определяется двумя параметрами 6 и (2.8). С их помощью находятся остальные параметры г = е /0 , [c.54]

Весьма существенно, что уравнения (3.23), (3.28) остаются справедливыми после любого поворотного момента. Новые определения параметров 0 и С вступают в действие каждый раз при изменении знака скорости деформации е либо знака скорости изменения секущего модуля С соответственно г , ву, Су — это параметры, [c.55]

При повторно-перемен-ном нагружении закономерности как быстрого, так и длительного деформирования полностью определяются параметрами г , Бу, 0V последней поворотной точки и текущими значениями температуры и скорости деформирования (либо, при длительном деформировании, — статико-кинематически-ми условиями, от которых зави- [c.78]

Г, 22, h (фиксирующие значения параметров е, г, z, i в поворотный [c.103]

Одним из фундаментальных свойств материала, проявляющихся при повторно-переменном нагружении, является память о предыстории деформирования. В частности, если параметр С = = г /е достигает величины С , соответствующей последнему моменту предшествовавшего этапа, то, согласно выводам раздела А5.3, из памяти исключаются в зависимости от дополнительных условий одна или две последние поворотные точки. Это свойство обнаруживается в опытах при разнообразных программах нагружения (в том числе в некоторых из уже рассмотренных). Так, в цикле с односторонней выдержкой (рис. А5.43) две ветви крИ вых быстрого деформирования характеризуются разными значениями I0J поскольку 10 1 после этапа ползучести меньше, [c.206]

Стирание из памяти поворотных моментов обнаруживается и на этапах ползучести. Например, после реверса в точке А (рис. А5.45, а) кривая ползучести на участке DF соответствует вначале уравнению состояния (А5.18) (рис. А5.45, б, линия 2), в котором определяющие параметры учитывают этот реверс. Однако по достижении модулем С, значения (точка D ) предыстория забывается, и в дальнейшем ползучесть должна развиваться так, как после начального нагружения (линия 7, рис. А5.45, б) при тех же значениях переменных г, е. Экспериментальное подтверждение этого прогноза иллюстрирует рис. А5.45, б. [c.207]

Г. Гагену (1839) принадлежит, по-видимому, первое совершенно четкое наблюдение нарушения струйного (ламинарного) течения при повышении скорости водного потока и резкого изменения закона гидравлического сопротивления при превышении некоторой предельной скорости. Однако Гагену не удалось установить критические условия сохранения струйного режима. Поворотным пунктом в исследовании режимов течения жидкости явилась работа О. Рейнольдса (1883), в которой он связал безразмерный 72 параметр pFL/(x, носящий теперь название числа Рейнольдса, с режимом течения и установил критические значения параметра, при которых происходит переход ламинарного течения в турбулентное [c.72]

Рис. У1-16. Диаграмма сравнительной надежности механизмов зажима и фиксации исследованных автоматических линий а — Блок-2 б — линия головки блока в — линия картера сцепления г — линия картера коробки перемены передач д — линия поворотного кулака со — параметр потока отказов одного механизма ср — среднее время обнаружения и устранения отказов

При проектировании роторного экскаватора на базе одноковшового с индивидуальным приводом Е качестве исходных принимаются следующие параметры одноковшовой машины для обеспечения максимальной унификации Nge—мощность двигателя (двигателей) подъема, /г — длина опорной части гусеницы и рср—среднее удельное давление на грунт. Унификация предполагает использование с незначительными изменениями следующих узлов одноковшового экскаватора ходовое оборудование с опорным кругом, поворотная платформа, мотор-генераторная установка (часть агрегатов напора и поворота), двигатель (или двигатели) подъема с частью привода. В весовом выражении унификация составляет в этом случае от 40 до 50%. [c.422]

Переменное расстояние / (рис. 5.24) от поворотной до центра А торцового сечения до торца ведущего круга, на котором находится текущая точка линии касания, выбрано в качестве изменяющегося параметра, определяющего положение указанной точки. Значения параметра / могут задаваться в пределах от -Г/2 до 7 /2, где Т- высота ведущего круга. [c.202]

Вообще, чтобы в типичном семействе систем с поворотной симметрией третьего порядка встречались системы, соответствующие столкновению г простых собственных частот (г симметричных колебаний) и / двукратных (/ несимметричных колебаний), число параметров семейства должно быть не менее, чем [c.404]

Для работы в блоке 325 Мет фирма Зульцер поставила для электростанции Эддистоун (США) двухкорпусный котлоагрегат на 908 г/ч на параметры первичного контура ро = 350 бар, о=649°С, с двумя промперегрева-телями (р1,2 = 70/16 бар, i,2 = 565/565° С). Промперегреватели расположены в разных корпусах. Температура пара за ними регулируется путем изменения положения ядра факела в топке с помощью поворотных горелок. Предполагается, что температура пара за промперегре-вателями будет поддерживаться постоянной в диапазоне нагрузок 50—100% Dhom [Л. 86]. Для регулирования температуры острого пара предусмотрены два впрыска. [c.155]

У гидромеханических барабанных приспособлений с помощью перечисленных диагностических параметров обнаружены следующие дефекты запаздывание вывода конического фиксатора (рис. 8.7), что определялось по повышению давления рвх в полости поворота гидромотора, значительные колебания скорости при торможении (погрешности изготовления золотника путевого дросселя), длительное движение барабана на замедленной скорости (дефекты рычажной системы), что увеличивает длительность поворота в д)ва раза. Квалиметрические коэффициенты для ряда новых и изношенных барабанных приспособлений приведены в табл. 8.1. Сопоставление данных табл. 8.1 показывает, что электромеханические поворотно-фиксирующие устройства отличаются большими потерями на фиксацию (низкие г ф), но более высокой быстроходностью механизма поворота (сОср, = 0,36—0,40 " ). У всех барабанных приспособлений большие затраты времени на новорот и фиксацию (Т п = 5,7 8,1 с), что обусловливается низкой быстроходностью (ащ = 0,15 -ь 0,25). В то же время велики коэффициенты динамичности (в устройствах с гидравлическим приводом они достигают Я д = 320—547) и у всех станков Лд/ дв больше нормы. Эти данные хорошо согласуются с опытом эксплуатации станков с барабанными приспособлениями, отличающихся более низкой надежностью по сравнению с поворотными столами. Методы поиска неисправностей у них те же, что и для поворотных столов. При загрузке барабанных приспособлений обрабатываемыми деталями часто возникает большая неуравновешенность. [c.141]

Повторно-переменное нагружение. Следует иметь в виду, что полученное уравнение (7.29) справедливо только для программ нагружения (такое нагружение будем называть активным), при которых эпюра дг состоит из двух прямых (см. рис. 7.27, а). Поэтому оно не в полной мере отвечает требованиям, предъявляемым к уравнениям состояния. Если в некоторый (поворотный) момент времени произойдет реверс нагружения (после чего эпюра Эг примет вид, показанный на рис. 7.28, а сплошной линией), либо быстрое увеличение величины г в (ё, Т) за счет возрастания скорости деформации пли падения температуры вследствие охлаждения (рис. 7.28, б), эпюра Эг становится трехзвениой. Нетрудно видеть, что эпюра изменения (после поворота) упругих деформаций при этом будет двухзвенной (значения параметров в момент поворота отмечены индексом п ). Отсюда, как и в рассмотренном в 1 случае непзотермического нагружения склерономного материала, получи.м уравнение последующей диаграммы деформирования в виде [c.199]

На рис. 2.12 в качестве примера представлены кривые т (у) и г = = F (у) (последние показаны штриховыми линиями) для четырех марок сталей и сплавов. Температурные зависимости коэффициентов центрального подобия, найденные экспериментально (рис. 2.13), в некоторых случаях оказались довольно неожиданными. Так, для стали 12X18HI0T и сплава ХН70ВМЮТ обнаружено увеличение (в некотором диапазоне) параметра и = (Т)/гв (То) с ростом температуры. Из рис. 2.12, б, в видно, что эта аномалия связана с тем, что модуль сдвига G с ростом температуры падает быстрее, чем предел прочности Тд. Заметим, что в таких случаях поворотная точка на кривой деформирования возникает не при быстром охлаждении (как обычно), а при нагреве. У стали ХН73МБТЮ параметр ус (Т) в диапазоне температур 450—750 °С сохраняется практически постоянным. В этом случае отличие диаграмм неизотермического нагружения г = F (у) от изотермических не будет заметным. [c.38]

Из анализа следует также совпадение кривых ползучести на этапах траекторий OAiRiD Ei (до достижения равенства С = = v, когда поворотные точки Ri забываются), несмотря на отличия в предысториях и, в частности различие в значениях г на этих этапах (рис. 3.15). Здесь длительное деформирование на участках AiRi продолжалось во всех случаях до достижения кривой, характеризуемой заданным параметром 0 = 0i. Заметим, что и диаграммы быстрого деформирования на участках RiBt совпадут (при равных скоростях 8 и температурах Т), если совместить их начальные точки эти диаграммы имеют формулу (0 ) = [c.61]

НИЯ пересекала линии 0 = onst, отвечающие постепенно убывающим значениям 0. Теперь поворотная точка характеризуется параметром 0j < Гь, и при обратном нагружении кривая имеет формулу (—Гь — 0j ), где Г , отвечает заданным скорости деформирования [c.62]

Стирание пз памяти поворотных моментов обнаруживается и на этапах ползучести. Например, после реверса в точке А (рис. 3.45, сталь ХН73МБТЮ, 700 °С) кривая ползучести на участке DF следует вначале уравнению состояния (3.30), в котором параметры определяются соответственно этому реверсу однако после достижения модулем С значения (точка ) предыстория забывается, и в дальнейшем ползучесть должна идти так, как после начального нагружения при тех же значениях переменных г, г. [c.80]

Перспективной моделью является комплекс мод. ГМ711Б08. Ведущий разработчик — НИИСЛ (г. Одесса) отмечает следующие особенности комплекса безударный, механизм прессования, обеспечивающий увеличение усилий запрессовки до 300 кН при сохранении максимального усилия подпрессовки 300 кН регуляторы усилия запирания и регулирования дозы сплава, обеспечивающие контроль и регулирование параметров в автоматическом цикле регулятор времени кристаллизации, позволяющий рассчитывать время в автоматическом цикле программный привод запирания, обеспечивающий ускоренное смыкание формы, касание полуформ при незначительном усилии запирания, контроль полноты смыкания двухпозиционный поворотный приемник отливок с тарой на каждой позиции для охлаждения отливок и выноса тары с отливками за рабочую зону средства бессупенчатого регулирования усилия подпрессовки и времени нарастания усилия подпрессовки устройство для автоматической фиксации н расфиксации нагретых форм с одновременным автоматическим подключением коммуникаций регуляторы температуры сплава и температуры пресс-формы (в режиме охлаждения) средства метрологического измерения основных параметров технологического процесса (скорости прессования, давления подпрессовки, температуры формы и сплава, дозы металла, давления гидропривода, усилия запирания). [c.287]

Подвески. В подвесном конвейере несущими элементами служат подвески разнообразной конструкции, на которые укладывают или подвешивают транспортируемые грузы. Конструкция подвески зависит от характера груза, его габаритных размеров и массы, назначения конвейера и способа его загрузки и разг рузки. Подвески выполняют в виде этажерок, лотков, крюков, рычажных захватов, коробов, цепных тяг, стропов и т. п. (рис. 8.22, а - г). Параметры подвесок для транспортирования грузов в производственной таре гюрмсишзова-ны. Подвеска должна быть прочной, легкой, простой и экономичной по конструкции, удобной для загрузки и разгрузки и надежной для безопасного транспортирования грузов как иа горизонтальных, гак и на нак.понных и поворотных участках конвейера, Ог1а должна иметь шарнирное крепление к каретке или к траверсе, чтобы находиться в вертикал1>ном положении на наклонных участках конвейера и тем самым обеспечивать падежное положение транспортируемых грузов. [c.247]

Г. Поведение частот симметричной системы при изменении параметров, сохраняющем симметрию. Предположим теперь, что наша симметричная система зависит общим образом от некоторого числа параметров, причем симметрия не нарушается при изменении параметров. Тогда собственные частоты различных кратностей также будут зависеть от параметров, и возникает вопрос о столкновениях собственных частот. Я ограничусь формулировкой результата для простейшего случая систем с поворотной симметрией третьего порядка (для поворотной симметрии любого порядка п Ъ ответ такой же). Подробности можно найти в статьях Арнольд В.И. Моды и квазимоды // Функциональный анализ и его приложения.— 1972.— Т. 6, № 2.— [c.403]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...