Горение — Расчет

В теории горения при расчете времени воспламенена я и массовой скорости горения, как правило, учитывают только влияние так называемых активных компонентов. Под последними понимают компоненты, участвующие в химических реакциях. Инертные компоненты (компоненты, не участвующие в химических реакциях) при математическом описании процесса горения, как правило, игнорируют или учитывают косвенно через формулы коэффициентов переноса. [c.418]

Расчет горения топлива. Расчет горения топлива сводится к определению расхода воздуха для горения, количества продуктов горения (при 0° С) и калориметрической температуры горения. [c.244]

Данные, показанные на рис. 2, получены для горения пропана. Нри горении водорода расчет дает качественно аналогичные результаты. Немонотонный характер зависимости ш от Ва объясняется тем, что при отклонении состояния продуктов сгорания от термодинамически равновесного на процесс окисления азота воздействуют два конкурирующих эффекта - увеличение концентрации атомарного кислорода и уменьшение температуры горения. Первый эффект оказывает определяющее влияние на скорость окисления азота при (Ва) < 0.07, а второй - при (Ва) > 0.07. Максимальная величина эффективной скорости окисления азота примерно в 5 раз превышает значение, вычисленное по термодинамически равновесным температуре и концентрации атомарного кислорода. [c.391]

В теории горения при расчете характеристик воспламенения и горения (времени воспламенения и массовой скорости уноса), как правило, учитывают только влияние так называемых активных компонентов. Под последними пони- [c.247]

Выше указывалось, что теплоту, выделяющуюся в реакции горения, принято относить к единице массы топлива, называя теплотой его сгорания. Поскольку в реакции в равной мере участвуют и горючие элементы (топливо), и кислород (воздух), эту теплоту можно отнести и к единице массы воздуха. Расчеты показывают, что отнесенная к единице полностью прореагировавшего воздуха теплота сгорания различных топлив несколько различается, однако в среднем ее можно принять равной 3,8 МДж на [c.127]

Поместить правую руку в рукав аквариума, снять с кронштейна электрододержатель и, пользуясь плоским щитком, наплавить методом опирания через прорези в шаблоне три валика перпендикулярно стыку при различной силе тока, отмечая напряжение, силу тока, время горения дуги, рассчитать вес огарка (огарки до окончания расчетов сохранить). [c.130]

Процесс лучистого и конвективного теплообмена происходит одновременно с процессом горения топлива, что значительно усложняет изучение и расчет топок. [c.478]

Теоремы о движении центра масс и о количестве движения системы являются основой для расчета реактивных движений. Ракета для своего полета не нуждается во внешней среде . Газообразные продукты горения с большой скоростью выбрасываются из сопла. Это движение продуктов горения происходит под действием внутренних сил, а потому не может повлиять на движение центра масс всей системы, включающей газы и корпус ракеты. [c.142]

Займемся теперь расчетом зоны горения. [c.220]

Для расчета состояния газа во втором (дозвуковом) слое детонационной волны — в области горения — проще всего прибегнуть к соотношению (58) между температурой торможения и приведенной скоростью [c.220]

Дадим расчет давлений при детонации и горении. [c.226]

Теплота, необходимая для работы тепловых двигателей, получалась до последнего времени путем сжигания в воздухе твердого, жидкого или газообразного горючего (топлива) при сравнительно невысоких температурах горения (2000—2500° К), при которых расчет процессов превращения химической энергии в теплоту был весьма простым можно было ограничиться экспериментальными данными [c.8]

В теплотехнических расчетах необходимо знание теплоемкости газовой смеси (расчет процессов горения и т. п.). [c.38]

Числовые расчеты показали, что существуют низкотемпературный индукционный) и высокотемпературный режимы зажигания реагента частицей. Первый режим реализуется при 0ОН = 0, Т = 7 он< Т-с, где — адиабатная температура горения, а второй режим — при Тон > >Тг. [c.295]

Как показали расчеты, время выхода на стационарный режим горения сильно зависит от концентрации и типа инертных компонентов, даже если концентрации компонентов, от которых зависит скорость реакции (так называемые активные компоненты), не меняются. Например, при ih = = 0,2658, Сан = 0,3038, Сдн = 0,4304 имеем Цд = 0,2277 м/с, [c.329]

Для детального исследования закономерностей нестационарного тепло- и массообмена при горении оксида углерода система уравнений (7.7.4) — (7.7.8) с граничными и начальными условиями (7.7.9), (7.7.10) решалась численно с помощью итерационно-интерполяционного метода [49]. Расчеты проводились до выхода на стационарный режим протекания процесса и в зависимости от значения используемого числа б в стационарном режиме наблюдалось либо наличие максимума температуры в пограничном слое, либо отсутствие его. [c.405]

ТАБЛИЧНЫЙ И ГРАФИЧЕСКИЙ МЕТОДЫ РАСЧЕТА АДИАБАТНОГО ПРОЦЕССА ДЛЯ ИДЕАЛЬНОГО ГАЗА И ПРОДУКТОВ ГОРЕНИЯ ТОПЛИВ [c.87]

Этот учебник предназначался для моторных специальностей в в нем в основном рассматривалась та часть теории термохимии, знание которой необходимо для понимания и изучения процесса горения и расчета его. Эта особенность учебника Иноземцева отличает его от имеющихся больших общих учебников по физической химии, предназначенных для студентов химиков или технологов, в которых излагаются очень развитая общая теория и применение ее при исследовании различных хи.мико-технологических процессов. [c.649]

Советскими теплотехниками были разработаны методы расчетов теплопередачи в котельных топках, основанные на большом экспериментальном материале, и предложены практические расчеты топок по эмпирическим формулам (В. Н. Тимофеев, А. М. Гурвич и др.). Обычно расчеттопки заключается в определении температуры дымовых газов на выходе из камеры горения котла. В 1949 г. в Энергетическом институте АН СССР его сотрудниками проф. Г. Л. Поляк и С. Н. Шориным была предложена сравнительно простая формула для расчета этой температуры [c.478]

В последние годы закрутку потока стали широко использовать для интенсификации процесса горения. При создании эффективных фронтовых устройств камер сгорания в воздушно-реактивных двигателях, для стабилизации фронта пламени в различных камерах сгорания, при создании эффективных горелочных устройств, плазмотронов с вихревой стабилизацией все большее применение находят потоки с различной интенсивностью закрутки. Это обусловливает актуальность работ, направленных на понимание и описание термогазодинамики закрученных течений как при окислительно-восстановительных экзотермических химических реакциях, так и в их отсутствие. Необходимо вооружить практику методиками экономного расчета и проектирования технических устройств с закруткой потока, а сами устройства сделать более эффективными и экологически чистыми. [c.7]

Работу ракетного двигателя можно представить в виде последовательности квазиравновесных процессов, таких как нагревание топлива, его горение, расширение продуктов сгорания до давления истечения из сопла. Особенность их состоит в зависимости химического состава продуктов сгорания от условий проведения процесса. Термодинамика позволяет рассчитать равновесный молекулярный состав газов на каждом из этапов работы двигателя, если известны необходимые свойства исходных веществ и продуктов сгорания. В итоге удается отделить термодинамические задачи от газодинамических и оценить удельную тягу двигателя при заданном топливе или, не прибегая к прямому эксперименту, подобрать горючее и окислитель, обеспечивающие необходимые характеристики двигателя. Другой пример — расчет электропроводности низкотемпературной газовой плазмы, являющейся рабочим телом в устройствах для магнитно-гидродинамического преобразования теплоты в работу. Электропроводность относится к числу важнейших характеристик плазмы она пропорциональна концентрации заряженных частиц, в основном электронов, и их подвижности. Концентрация частиц может сложным образом зависеть от ис- ходного элементного состава газа, температуры, давления и свойств компонентов, но для равновесной плазмы она строго рассчитывается методами термодинамики. Что касается подвижности частиц, то для ее нахождения надо использовать другие, нетермодипамические методы. Сочетание обоих подходов позволяет теоретически определить, какие легкоионизирующиеся вещества и в каких количествах следует добавить в плазму, чтобы обеспечить ее требуемую электропроводность. [c.167]

Теоремы о движении центра масс и о количестве движения системы являются основой для расчетов реактивных движений. Ракета для своего полета не нуждается во внешней средеi. Газообразные продукты горения с большой скоростью выбрасываются из сопла. Это движение продуктов горения (назовем их пороховыми газами) происходит под действием внутренних сил, а потому не может повлиять на движение центра тяжести всей системы, включающей пороховые газы и корпус ракеты. Если до взрыва ракета была неподвижна, то движение газов так компенсируется движением корпуса ракеты в противоположном направлении, что сумма количеств движения всей системы равна нулю и центр масс всей системы остается неподвижным и после взрыва. [c.301]

Расчет процессов горения весьма усложнился, когда в практике стали использоваться значительно более высокие температуры горения (3000—4000° К), которые, например, встречаются в ракетных двигателях. Возникла необходимость более тщательных и точных расчетов преобразования химической энергии топлива (горючее + + окислитель) в теплоту продуктов сгорания, вследствие чего энергетикам потребовалось основательное изучение новой области термодинамики, а именно хилгаческой термодинамики, в которой основные законы термодинамики применяются к процессам, происходящим при превращении химической энергии исходных веществ (топлива) в теплоту (продуктов горения). [c.8]

Ниже будут представлены расчеты для модельиого пороха (А. Ф. Беляев, 1940, 1982), для которого скорость и теплота горения характеризуются величинами [c.414]

Численные расчеты различных структур детонацпонных волн в аэровзвесях унитарного топлива с анализом влияния кинетикп горения частиц и закона трения имеются в статье Р. И. Нигма-тулина, П. Б. Вайнштейна, И. Ш. Ахатова (1980). [c.430]

Как и в газовой детонации (Г. Г. Черный, 1967), выход на режим стационарной детонации в аэровзвеси происходит асимптотически. Примем за расстояние перехода горения в стационарную детонацию расстояние х = L, при котором отличие расчетной скорости волны от скорости стационарной детонации (5.3.9) составляет 5%. Тогда согласно расчетам для аэровзнесей пороха [c.431]

Пусть при i = О в слое О < х порошкообразного унитарного топлива, занимающего полупространство х О, начинается горение ири исходном давлении р = ра из-за повышения температуры частиц до Тг = Ts. Требуется определить движение среды при f > 0. Расчеты, основанные на численном интегрировании описанной выше системы уравнений, проводились для модельного пороха (см. Приложение). Механические свойства пористого порошкообразного заряда (см. (5.4.3)) и радиус частиц До задавались следующими параметрами (R. Вегпескег, D. Pri e, 1974 W. Soper, 1973) [c.436]

Результаты расчета некоторых вариантов представлены на рис. 5.4.2—5.4.4. Видно, что газовыделение в зоне инициирования приводит к повышению давления в этой зоне, в результате чего продукты горения начинают двигаться ио порам внутрь пористого скелета. Продукты горения образуют впереди фроит горячих газов, которые толкают перед собой по порам холодный газ, образуя ударную волну в газовой фазе (сплошные линии на рис. 5.4.2 и 5.4.4К и увлекают за собой частицы твердой фазы. Последние, толкая виередилежащие частицы, создают в скелете волну сжатия (пунктирные линии на рис. 5.4.2 и 5.4.4). Па ((ipon-те волны сжатия скелета из-за сжатия пор повышаются давле- [c.436]

Расчеты показали, что, если температура поверхности существенно меньше стационарной температуры горени Тр= Г д/ср (при г < 0,5), реализуется низкотемпературный режим зажигания, который называют также нормал -ным или индукционным (см. 6.7). Для этого режима заж1- -гания в качестве Т , выбиралась температура нагретой поверхности. [c.321]

При = Тг имеет место наибольшая степень вырож-денности обоих режимов. На рис. 6.10.4 приведена пространственно-временная картина протекания процесса при 0ш = 0 7 = 0,2 0 = 5 р = 0,1 а - 0,5 к = 0,6. Е качестве характерной температуры взята Т . Из рисунка видно, что стационарный фронт горения формируетсг на расстояниях порядка толщины прогретого слоя для стационарного горения, а из числовых расчетов вытекает, что Л/ [c.328]

В результате расчетов удалось установить также, что приближение = idem и Le = 1 приводит к существенной погрешности (до 5 %) в определении времени гетерогенного воспламенения и массовой скорости горения. [c.420]

Процесс р = onst часто встречается в теплотехнических расчетах, и пользование уравнением (2-30) представляет большие преимущества, в особенности, как это будет видно в дальнейшем, для продуктов горения топлив и реальных газов. [c.70]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...