Режим ви ения

Оценка закаливаемости стали в условиях сварки по эквиваленту углерода весьма приблин<енна, так как не учитывается много существенных факторов (толщина свариваемой стали, тип соединения, режим сварки, исходное структурное состояние и др.). [c.239]

Формулы (1.6) и (1.7) являются приближенными, так как из-за сложности конфигурации деталей их деформация при изменении температуры не подчиняется линейному закону. Таким образом, для устранения температурных погрешностей необходимо соблюдать нормальный температурный режим в помеш,ениях измерительных лабораторий, инструментальных, механических и сборочных цехов, вводя в них кондиционирование воздуха. [c.17]

Для того чтобы имел место стационарный режим движения, необходимо, чтобы при е=1 на стерж ень действовала сила, равная по модулю и противоположная по направлению силе Ql (1) [c.48]

Проведение опытов и обработка результатов. Включение опытной установки осуществляется после изучения настоящего описания в следующем порядке сначала включаются измерительные приборы и в конденсатор подводится охлаждающая вода, затем на опытную трубку подается напряжение и устанавливается минимальная сила тока (около 3 А). По истечении 20—30 мин приступают к основным измерениям результаты их заносят в протокол. Первая серия опытов проводится при прямом ходе, т. е. при ступенчатом повышении мощности (теплового потока), подводимой к опытной трубке, до достижения максимальной силы тока равной 30 А. В первой серии проводится 5—6 измерений. Измерения в каждом опыте делаются при установившемся тепловом режиме. При прямом ходе процесса кипения, когда пузырьковый режим переходит в пленочный, температура стенки повышается до 500 °С и более. Поэтому для пленочного режима предусматривается провед,ение не более двух опытов. [c.181]

При полном испарении пленки происходит резкое падение теплоотдачи (режим сухой с т ен к и). Паросодержание, которому соответствуют максимальные значения теплоотдачи, зависит от скорости, давления, физических свойств жидкости и пара и прочих факторов. С повышением скорости паросодержание, при котором коэффициенты теплоотдачи являются наибольшими, уменьшается. Для определения величины этого паросодержания существуют специальные расчетные-зависимости [Л. 78]. [c.316]

Уменьшилась также огранка и волнистость. Режим алмазного шлифования был следующ,ий скорость резания 20 м/с, скорость враш,ения детали 54 м/мин, продольная подача 0,5 мм/об, СОЖ —2%-ный содовый раствор. Расход алмазов при длине обработки 1420 мм составил 1,35 карата. Производительность труда по сравнению с доводкой шкуркой и абразивной пастой возросла в 12 раз [97]. [c.81]

В первом случае расчетный момент /И может быть принят равным наибольшему крутящему моменту, передаваемому муфтой, а при наличии неучтенных явлений (переменный режим, толчки) он дол ч ен быть умножен на /г < 2. Во втором случае расчетный момент получается умножением номинального рабочего момента обычно на коэффициент /г > 2. Подробнее см. [18]. [c.178]

Химическое взаимодействие специальных растворов с металлами может происходить как иа поверхности металлов (до 1—2 мк), так и на большую глубину (0,1—0,2 мм и более). Качество образующихся пленок или съем металла зависят от химического состава раствора, температурного режима при обработке, вре-р-ени выдержки деталей в растворе н качества подготовки поверхностей перед обработкой. Поэтому состав растворов для химической обработки необходимо периодически контролировать, строго выдерживать температурный режим и время выдержки деталей в ванне. Качество подготовки обрабатываемых поверхностей должно соответствовать требованиям технических условий. [c.82]

Если в условиях свободной конвекции механика газов зависит от взаимного расположения горячих и холодных поверхностей и, таким образом, при данных температурах определяется геометрическими характеристиками системы, то в условиях вынужденной конвекции механика газов является средством для управления процессами конвективного теплообмена. Как уже отмечалось, при вынужденной конвекции решающее значение имеет скорость и характер расположения поверхности нагрева по отношению потока. Из табл. 6 следует, что при нагреве тел вытянутой формы (трубы, прутки и т. д.) поперечное омывание эффективнее продольного, причем шахматное располол<ение тел в садке имеет некоторое преимущество перед коридорным. По этой причине при нагреве тел вытянутой формы теплоноситель с помощью перегородок заставляют двигаться зигзагообразно, с тем чтобы обеспечивалось поперечное обтекание поверхности нагрева. Отчасти по этой же причине конвективный теплообмен лучше происходит при поперечном движении потока относительно движения поверхности нагрева (перекрестный ток), чем при противотоке или прямотоке. По значению среднего температурного напора противоток предпочтительнее прямотока, вследствие чего последний в конвективных печах применяется реже, только в тех случаях, когда начальная температура теплоносителя такова, что его нельзя направлять непосредственно на нагретый материал. [c.284]

Давление в установке поднималось включением компенсационного нагревателя после установления на рабочей трубе режима пленочного кипения. При этом тепловая нагрузка рабочей трубы несколько повышалась в целях предотвраш,ения срыва в режим пузырькового кипения. Поддержание давления в сосуде осуществлялось соответствующим включением холодильника. [c.130]

Благодаря предварительному сжатию пружины k, в системе (9) возможен также периодический режим, когда массы Мит двигаются без взаимного проскальзывания. Из дифференциального уравнения при таком совместном двин<ении (1 + fx) 1 + = sin т легко находится граница существования указанного режима, которую обозначим [c.240]

Рассмотрим сначала режим стабилизации ПД. Были проведены две серии экспериментов, в которых программный закон пере-мещ,ения каретки формировался по формуле [c.302]

Первое измерение диаметров производится эксплуатационным персоналом электростанции до пуска в эксплуатацию. Второе измер.ение выполняется в период капитального ремонта, но не позднее чем через 15 тыс. ч. эксплуатации. Последующие измерения производятся не реже чем через 25— 30 тыс. ч. Если достигнута остаточная деформация более 0,5% исходного диаметра за. время эксплуатации менее 50 тыс. ч, то вопрос о периодичности замеров решает экспертно-техническая комиссия, собираемая районным энергетическим управлением. [c.103]

Расчетный режим, который обычно соответствует максимальной частоте враш,ения ротора, является единственным режимом работы компрессора, для которого производится газодинамический расчет (при параметрах стандартной атмосферы) и определяются основные геометрические размеры каждой ступени, углы установки лопаток, густота решеток и т. д. [c.105]

Причинами возникновения неустойчивой работы ГТД может быть помпаж компрессора, резкое перемеш,ение рычага управления двигателя, а также особый режим горения топливовоздушной смеси в камерах сгорания ГТД — резонансное горение. [c.150]

В осевом сечении зуб архимедова червяка ограничен прямолинейным профилем, представляющим равнобедренную трапецию, положение сторон ко го-рой харакгеризуется уг юм профиля а" (рис. 412, ) обычно ра ен 20°. Значительно реже применяются червячные передачи с эвольвентным червяком [c.231]

Характерными режимами движения машин являются установившийся и переходный режимы. Установившийся режим характе )ен для машин, выполняющих циклически повторяющийся рабочий процесс. При этом скорость звена приведения является нериодиче-ской функцией времени, период которой равен одному циклу. В частном случае скорость этого звена может быть постоян[[ой. За цикл установившегося движения 2Л = 0, т. е. работа движущих сил полностью затрачивается на преодоление сил полезного и вредного сопротивлений. [c.124]

Пакетный режим необходим при проектировании сложных технических систем, одновариантный анализ которых может требовать десятков минут машинного времени. Для реализации такого режима функциопи-ровапия пакетов-интерпретаторов необходим их запуск автономно от монитора САПР средствами ОС в качестве одной из фоновых задач ЭВМ. Любая ошибка, донуш,ен-пая пользователем во входном описании, приводит к необходимости перезапуска пакета проектирования. В этом отношении пакет-транслятор предоставляет пользовате- лю больше возможностей. [c.139]

Зависимость интенсивности теплообмена от скорости враш,ения при турбулентных режимах течения показана на рис. 8.12 (графики построены в логарифмической шкале). Как видно из рисунка, при Re = idem увеличение скорости вращения при турбулентном режиме (область /) не отражается на интенсивности теплообмена. При турбулентном течении с макровихрями (область //) интенсивность теплообмена зависит одновременно от условий осевого и вращательного движения. При дальнейшем увеличении скорости вращения зависимость Nu = / (Та) становится общей для различных значений критерия Re. Этот режим, при котором теплоотдача определяется только вращением, называется развитым турбулентным течением с макровихрями. Коэффициент теплоотдачи на этом режиме определяется формулой (8.37). [c.357]

Числа Рейнольдса в окрестности критической точки малы, так как малы координата л и скорость w, , и поэтому следует ожидать, что режим движения в пограничном слое будет ламинарным. При таком предполол<ении для. расчета теплоотдачи можно пользоваться формулами из параграфов 8.2 пли 8.3. Однако коэффициенты теплоотдачи, вычисленные по формулам (8.25) или (8.32), для конкретных условий взаимодействия плоской или осесимметричной струи по нормали с пластиной оказываются в несколько раз меньше измеренных. Следовательно, для расчета теплоотдачи струй при их взаимодействии с преградами нельзя применять формулы, полученные для условий теплоотдачи при натекании неограниченных потоков на преграды. [c.170]

Нагрев под посадку. Нагрев [юд горячую посадку колес н бандажей относится к низкотемпературному (до 150—400 С) нагреву стали, в связи с чем широко используется частота 50 Гц. Применяются обычные цилиндрические индукторы с магнитопроводом или без него, но чаще нагреватели с замкнутым магнитопроводом (трансформаторного тина). Последние обладают высоким КПД и коэффициентом мощности и позволяют нагревать на частоте 50 Гц даже сравнительно тонкостенные изделия. Трансформаторный нагреватель имеет магнитопровод стержневого, реже броневого типа, вторичным витком которого является нагреваемая деталь. Индуктирующая обмотка располагается обычно на другом стержне из конструктивных соображений, хотя для пов11Инения коэффициента мощности ее лучше располагать снаружи или внутри нагреваемого тела. Для нагрева больших колец (диаметр свыше 100 см) используется несколько трансформаторных нагревателей, располо>1(енных по окружности и подключенных к одной фазе согласно. Мощность установок составляет 10—150 кВт, время нагрева 5—30 мин в зависимости от размеров изделия. Коэффициент мощности достигает 0,6—0,65. При небольших мощностях обмотки многослойные с естественным охлаждением. В некоторых странах (например, ГДР) выпускаются серийные установки для нагрева колес и бандажей под посадку. [c.223]

Большее применение в машиностроении нашли замедляющие механизмы (редукторы.) В машинах применение редукторов позволяет использовать быстроходные, а следовательно, малогабаритные и более дешевые электродвигатели, а в приборах обеспечивает малые перемеш,ения измеряюш,их или регулирующих элементов. Ускоряющие механизмы (мультипликаторы) применяют значительно реже. [c.113]

Основные параметры режима термомеханического нагруя ения, определяющие специфику малоциклового разрушения — форма и длительность циклов нагруяшния и нагрева, наличие выдержки под нагрузкой в полуциклах сжатия и растяжения, а так ке температурной выдержки при крайних температурах цикла нагрева уровень циклических температур и характер их изменения в связи с циклом механического нагружения сочетание циклов нагрева и нагружения, степень их фазности и др. Основным здесь является тот факт, что независимое циклическое упругопластическое деформирование протекает в каждом цикле при изменяющейся температуре, причем для многих элементов конструкции характерен термоусталостный режим нагружения (рис. 1, Г), реализующийся, как правило, с выдержкой при максимальной температуре. В этом случае циклическое упругопластическое нагружение зависит от параметров термического цикла и поэтому ему свойственно характерное сочетание циклов нагрева и нагружения вида, показанного на рис. 1, В. [c.36]

Специфический случай неизотермического нагрун<ения представляет собой режим III, при котором можно ожидать накопления односторонних деформаций за счет различия диаграмм неизотермического нагружения в четных и нечетных полуциклах (см. рис. 13). Оказывается, что и это свойство поверхности неизотермического нагружения реализуется в эксперименте. На рис. 16 приведена запись диаграмм циклического неизотермического нагружения по режиму III, иллюстрирующая ожидаемое накопление односторонних деформаций. С числом циклов темп процесса убывает в связи с интенсивным циклическим упрочнением материала (рис. 17). [c.73]

Н обозначает обработку на прокатном стане (т. е. не только термическую) Тб — термообработка на твердый раствор и старение (для 2014 типичные условия старения 18 ч при 435 К. для 7075 — 24 ч при 395 К) Т651—снятие напряжений путем холодного растя-л ения ( 2%) перед старением Т73 и Т7Х — термообработка на твердый раствор и пере-стариванне (для 7075 типичный режим старение как при Т6+24 ч при 435 К). Пластичность при разрушении по толщине. Пороговое напряжение КР. Напряжение 60% вы-живаяия> (среднее критическое напряжение), а не истинное пороговое напряжение (подробнее см. [149]). [c.85]

Стоимость защиты стали от коррозии в морских условиях очень высока, однако нередко эти затраты бывают отчасти излишними. Можно назвать две причины подобной перезащиты . Во-первых, объемный и непривлекательный вид продуктов коррозии, создающий впечатление значительного разрушения металла, хотя действительные скорости коррозии материала при продолжительной эксплуатации известны сравнительно плохо. Скорости коррозии, приводимые в литературе, получены, как правило, в краткосрочных испытаниях и представляют средние значения за весь период экспозиции. Известно, однако, что коррозия углеродистой стали в морских условиях обычно протекает очень быстро в начальный период, а затем выходит на стационарный режим, характеризуемый линейной зависимостью. Этот линейный участок зависимости коррозионных потерь от времени и определяет стационарную скорость коррозии — наиболее важный параметр для оценки срока службы стальной конструкции в морской воде. Во-вторых, чрезмерные защитные меры связаны с плохо изученным влиянием биологической активности среды на скорости коррозии металла. Сплавы на основе железа, по-видимому, в наибольшей степени подверл<ены воздействию морских организмов среди всех металлов, однако эти биологические факторы практически игнорируются коррозионистами. В классических курсах коррозии влияние биологической активности на коррозионные процессы либо не упоминается совсем, либо считается несущественным и изолированным явлением. [c.441]

Соответственно этому в тех иолон ениях звена приведения, в которых энергетический режим Т—Т (ф) пересекает инерциальную кривую Т= (ср), приведенный момент всех инерционных сил машинного агрегата оказывается равным нулю. [c.98]

При выборе исходного приблил<ения (t), исходя из величины среднего момента, передаваемого соединением, следовало бы принять режим, соответствующий работе на второй ступени жесткости, т. е. положить j2 = с Pj2 --= Р 2. Однако в целях иллюстрации сходимости приближений принимаем в ис- [c.226]

Второй режим течения (рис. 2.8, б). Процесс парообразования и последующей конденсации пара заканчивается восстановлением в цилиндрической части канала (Я—К) гидравлического потока насыщенной воды, температура которой равна начальной температуре процесса 4= fi. Такой режим течения имеет место также в каналах с lld 8 (но не слишком длинных — Ijd не более 25, так как в этом случае увеличение потерь на трение может привести к снижению расхода), при степени не-догрева до насыщения Д/н>20°С. Отметим, что при этих условиях в выходном сечении создается метастабильный поток, который не позволяет применить ранее рассмотренную модель гомогенного потока (с увеличением длины канала метастабильность убывает). Учитывая, особенность протекания процесса, представляется возможным применить модель восстановленного гидравлического потока насыщенной воды. Эта модель позволяет рассмотреть для сечений I—I и Н—Н уравнение Бернулли для несжимаемой жидкости и получить следующее вырал<ение для расчета массового расхода недогретой до насыщения воды [c.33]

Такой режим работы обеспечивает плавный точный подход к заданной точке. При сварочных скоростях 10, 16 и 20 мм/с средние скорости движения руки соответствуют а для больших сварочных скоростей (50 и 3000 мм/с) значительно ниже паспортных даже для больших значений хода L . Средние скорости дви-н<ения руки при прямом и обратном ходах руки не отличаются и растут с увеличением L . В процессе движения руки происходит падение скорости, колеблюш,ееся в пределах AF=65- -160 мм/с для транспортных скоростей сварочной горелки и ДУ= = 5- -12 мм/с для сварочных. В последнем случае AF составляет 40—60% от паспортной величины, что может сущ,ественно повлиять на качество сварки. Коэффициент неравномерности [c.86]

Схема логических цепей, посредством которых задаются режимы работы блоков, условно названных А, В АВ, представлена на рис. 3. Работа схемы начинается с периода подготовки А находится в исходном полои<ении, поскольку через замкнутые левые контакты блока сравнения и — О создана цепь задания начальных условий (в обш,ем случае в А входят координаты системы и некоторые их производные) В — через контакты и — I — в режиме фиксации произвольно заданных начальных значений настривае-мых параметров АВ — через левые контакты блоков сравнения и — О и и — I — на нулевых начальных условиях. Это состояние схема сохраняет неизменным, начиная с момента запуска генератора пилообразного напряжения до момента перехода напряжения и через нуль, когда запускаются интеграторы группы А и подсчитываются поправки АВ (период работа ). Как только и превзойдет уровень I, интеграторы А через правые контакты блока сравнения и — I (верхнего на рис. 3) снова возвраш,аются на начальные условия, а интегратор АВ через правые контакты блока и I (нилшего на рис. 3) переходит на режим фиксации достигнутого значения. В этот же момент происходит запуск интегратора В, который в зависимости от знака поправки АВ изменяет регулируемый параметр в ну кную сторону со скоростью, определяемой величиной АВ (период настройка ). Этот процесс (изменения параметра В) будет продолжаться до тех пор, пока напряжение пилообразного генератора и не станет меньше [c.21]

При эксплуатации сварных тройниковых соединений главных паропроводов на блоках сверхкритических п.э-раметров мощностью 300 Мет на ряде электростанций были обнаружены трещины в наплавленном металле н в околошовной зоне. В стыковых соединениях главных наронроводов трещины встречаются реже. Контроль их возмоя< ен ультразвуком. Поэтому они представляют меньшую опасность. [c.201]

На автомагических линиях, созданных ЭНИМСом, на заводе Красный пролетарий изготовляют шестерни и шлицевые валы. Чтобы в условиях крупносерийного производства автоматическая линия по производству шестерен была загружена, запроектирован выпуск на ней десяти типоразмеров шестерен (фактически изготовляется семь типоразмеров). Если шестерни каждого типоразмера подавать партионно на сборку не реже хотя бы двух раз в месяц, то линию надо переналаживать 14 раз ежемесячно. Переналадка автоматической линии занимает каждый раз не л енее рабочей смены. Все девять станков, составляющие эту линию, жестко связаны между собой, т. е. между операциями нет накопительных заделов. Малейшая неисправность одного станка влечет за собой остановку всей линии. Вот почему при двухсменном режиме линия работает в среднем всего лишь 8,4 ч в сутки. По расчетам проектантов она окупится только через 11 лет. Количество шестерен к станку 1К62, изготовляемых кустарно в ремонтных цехах и мастерских, примерно равно их выпуску на заводе Красный пролетарий . Если производство сосредоточить в одном месте, то загрузку автоматической линии можно было бы удвоить. Это значит, что можно было бы вдвое сократить затраты времени на переналадку, не менее чем в 1,5 раза снизить себестоимость шестерен, повысить рентабельность и значительно сократить сроки окупаемости каждой линии. При этом не учтены еще возможные поставки шестерен по кооперации в другие отрасли машиностроения. [c.196]

При повышенной концентрации напряжений, а также в местах действия температурных напряя ений, возпикаюгцих от градиентов температур по толщине стенки и различия коэффициентов линейного расширения присоединенных деталей, режим нагружения приближается к жесткому. Режимы нагружения, близкие к мягкому, характерны для зон с невысокой концентрацией напряжений при действии механических (осевые силы, внутреннее давление) или тепловых нагрузок, возникающих от осевых градиентов температур или от ограничения самокомпенсации. [c.26]

В таких случаях следует улучшить режим горения, уменьшить, если необходимо, форсировку топки и увеличить продувку пароперегревателя. Включение поверхностного пароохладителя при растопке и малой нагрузке котла может ввести персонал в заблуждение вследствие весьма неравномерного распределения по змеевикам конденсата из пароохладителя. При эффективном снижении температуры пара, измеряемой после пароперегревателя, в отдельных змеевиках температура пара может значительно превышать допустимую. Кроме того, сколько-нибудь длительное питание котла водой через пароохладитель может привести к его перепитке, а спре-краш,ением питания выключается пароохладитель. [c.162]

На основании опытов, проведенных в ЦКТИ, было установлено, что коэффициент сопротивления подшипников диаметром 450—600 мм сильно возрастает при определенных числах Re = wA/v. При Re—1000 турбулентный режим возникает в слабо нагрул<енных зонах подшипника, а при Re 3000 — в несущей зоне смазочного слоя. Второму режиму турбулентного течения соответствует резкое увеличение мощности трения. Так, при диаметре шейки 600 мм и ft = 3000 об/мин эта мощность достигала 850 кВт при расходе масла 920 л/мин, и температура баббита становилась предельной. При этом в восьми подшипниках указанного размера в турбогенераторах с тремя ЦНД потеря мощности достигала бы 6800 кВт. Эта мощность более чем вдвое превышает ее расчетную величину для ламинарного течения. Почти половина мощности трения приходится на ыенагруженные участки подшипника. Эксперименты также показали, что коэффициенты жесткости при ламинарном и начинающемся турбулентном течениях близки к расчетным, полученным в предположении ламинарного течения. Касательные напряжения определяются из выражения [c.62]

При возникнов,ении внешних возмущений (например, резкое колебание расхода питательной (ВОДЫ и перепадов давления) может изменяться режим работы системы с переходом от расхода воды, обеспечивающего надежное охлаждение металла труб, на пониженный расход. [c.47]

На работу потолочного экрана и Ш1Ирм определяющее влияние оказывает топочный режим. При неравномерном запол ении топки факелом тепловосириятие от- [c.64]

Критерий максимума выработки энергии на шинах ГЭС является приближенным критерием и дает правильные результаты только в тех случаях, когда каждый киловатт-час гидроэнергии на любой ГЭС и в любой момент цикла регулирования экономит одинаковое количество топлива в стоимостном выражении. Расчеты по последнему критерию являются наиболее простыми в вычислительном отношении. Поэтому в тех случаях, когда расчеты по критериям максимума выработки гидроэнергии и минимума расходования топлива дают близкие результаты (а таких случаев немало), предпочтение отдается расчетам ло приближенному критерию. Но даже если оба указанных критерия дают отличающиеся режимы ГЭС, расчеты по приближенному критерию также целесообразно производить—получаемый по приблил<енному критерию режим ГЭС может быть хорошим начальным приближением для расчетов по более строгому критерию. [c.14]

Марка сплава Режим упрочнения Марка сплава Режим упрочн ения [c.200]

Перед прессованием в порошок тантала вводят раствор глицерина в спирте или какую-либо другую жидкую связку, полностью удаляюш,уюся при последуюш,ем спекании. В связи с высокой химической активностью тантала спекание заготовок проводят в вакууме. Танталовые штабики из мелких порошков предварительно спекают в вакуумных печах садочного типа при 1100 - 1600 С в течение 1 - 4 ч. В связи со значительным газовыделением в процессе спекания танталовых брикетов необходимо медленное повышение температуры, так как в противном случае быстрое превраш,ение открытой пористости в закрытую будет препятствовать свободному удалению улетучиваюш,их-ся примесей. Во время предварительного спекания давление в печи не должно превышать 665 Па. Спеченные штабики охлаждают вместе с печью. Сварку проводят в вакууме. После установки штабика в сварочный аппарат и создания необходимого разрежения (остаточного давления 0,13 Па) включают электрический ток и при непрерывно действуюш,их вакуумных насосах силу тока постепенно повышают при этом соответственно повышается и температура штабика. Режим сварки разрабатывают с таким расчетом, чтобы обеспечить полное разложение и испарение примесей. На начальном этапе сварки повышение температуры до 1000 С идет медленно, выделяются адсорбированные и растворенные газы, удаляется смазка. При 1000 С проводят выдержку, пока вакуумметр не зафиксирует резкого снижения давления в аппарате, что указывает на завершение первого этапа интенсивного газовыделения. [c.158]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...