Уточненные данные о значении

Для оптимизации деталей по долговечности необходимо иметь возможность еще на стадии проектирования оценивать ее фактическое значение с учетом параметров поверхностного упрочнения. Актуальной является и задача по установлению остаточной долговечности деталей, бывших в эксплуатации или поступивших из капитального ремонта. Для решения этих задач необходимо располагать уточненными данными о расположении левой (наклонной) ветви кривой усталости поверхностно-упрочненных деталей. [c.98]

Выбор величины допускаемых напряжений весьма важен, так как от правильного установления их значения зависит прочность и безопасность проектируемой конструкции, а также экономическая сторона расчета — количество затрачиваемого материала. Поэтому установлением величины допускаемых напряжений для основных марок материалов, применяемых в машиностроении и строительном деле, занимаются государственные нормирующие органы. Они издают соответствующие нормы, которыми и следует руководствоваться в обычных условиях проектирования. По мере улучшения качества материалов и уточнения методов расчета допускаемые напряжения повышают. Ориентировочные величины основных допускаемых напряжений, принятых в настоящее время для наиболее распространенных материалов, приведены в приложении 10. В тех же случаях, когда нет данных о допускаемых напряжениях для того или иного материала, вопрос об их величине приходится решать на основании изложенных выше соображений и рекомендаций. [c.129]

Как отмечалось выше, для расчета усталостного повреждения при длительном малоцикловом нагружении необходимо располагать наряду с уточненными значениями параметра т данными о величине константы в правой части уравнения (1.2.1). [c.35]

Проверка отсутствия амплитудной модуляции, вызванной нарушением условий динамической устойчивости. На предварительном этапе целесообразно воспользоваться формулами (5.82), (5.83), полученными на базе динамической модели /—П—0. В дальнейшем могут быть произведены уточнения по формулам (5.89). Поскольку на этом этапе мы располагаем лишь ориентировочными данными о диссипации системы, то при расчете с целью обеспечения большей надежности результатов целесообразно оперировать несколько заниженными значениями логарифмического декремента (например, 0,15,ч-0,2). [c.203]

Очень интересны данные о двух критических значениях частоты, обнаруженных при исследованиях влияния вибрации гранулированного материала на массообмен. Однако объяснение физической природы второй критической частоты требует, по-видимому, дальнейшего уточнения. [c.240]

В тех случаях, когда располагаем независимыми опытными данными о величинах ij)/ и а, для тех или иных зон экранных поверхностей нагрева, эти данные могут быть использованы для уточнения решений зональных уравнений путем определения ожидаемого значения соотношения [c.219]

Наблюдение за состоянием Мирового океана. Для работы морских буровых платформ большое значение имеет не только информация об айсбергах, но и данные о состоянии океана. При разработке и уточнении моделей зарождения океанских волн и прогнозировании состояния океана необходима информация о направлении и скорости приповерхностного ветра, которая может быть получена из анализа характеристик волн по радиолокационным снимкам морской поверхности. Структура морских отмелей, где расположена основная часть всех морских буровых платформ, не препятствует распространению внутренних волн. Возможность использования РСА для контроля внутренних волн, измерения их амплитуды и наблюдения динамики распространения оказывает определенную помощь при эксплуатации морских буровых платформ. [c.150]

Представлены более подробные таблицы для щелочных металлов и ртути. Термодинамические свойства были определены на основе уточненных данных по энергии диссоциации двухатомных, молекул щелочных металлов. Таблицы термодинамических свойств расширены до 3000 °К. и с учетом не только диссоциации, но и ионизации. Отдельно приведены данные о термодинамических свойствах ионизованного лития при высоких температурах. Впервые даны значения вязкости и теплопроводности щелочных металлов в газовой фазе. [c.4]

Данные о максимальных скоростях движения составов используют для уточнения по формуле (127) длины шлюзовых устройств, а также для определения длины байпасных устройств, не имеющих задвижек (см. гл. 1, п. 3). Для этого в формуле (127) необходимо учитывать максимальные значения скоростей на входе в соответствующие устройства. [c.203]

Для измерения быстропеременных параметров, необходимо использовать аппаратуру, не вносящую искажений, т. е. так подбирать измерительные преобразователи, чтобы динамическая погрешность при измерениях была пренебрежимо малой величиной. Если это условие выполнено, то обработка мгновенных значений измерительного сигнала ведется по формулам статических режимов. В тех случаях, когда динамическими погрешностями нельзя пренебречь, необходимы вспомогательные данные о характере динамического процесса. При стационарных колебаниях измеряемого параметра и известных частотных характеристиках прибора предварительно определяется частота колебаний, а затем с помощью амплитудной и фазовой характеристик находится значение Хх по зафиксированным значениям Ух. На переходных режимах для уточнения характера изменения Хх необходимы вспомогательные измерения, по которым можно было бы судить о начале процесса и скорости изменения измеряемой величины. Однако обработка результатов измерений в последнем случае настолько трудоемка и недостоверна, что инерционные приборы для измерений на переходных режимах, даже при исчерпывающих данных об их динамических характеристиках, использовать не следует. Какого-либо анализа ценности информации на этапе первичной обработки обычно не производится, поэтому стремятся сохранить объем выходной информации на уровне объема, зарегистрированного при проведении измерений. Однако при непрерывной регистрации сигналов измерительных приборов неизбежна дискретизация во время первичной обработки, уменьшающая объем информации. Если программами обработки на этом этапе не предусматривается анализ сигналов с точки зрения наилучшего восстановления функции 1 (/), то интервал дискретизации выбирается наименьшим из возможных. [c.173]

При изготовлении деталей мини-.мальные припуски принимаются по среднестатистическим данным, приведенным в справочниках, или рассчитываются по формуле В. М. Кована, но и при это.м значение составляющих пара.метров хорошо известно. Для раз.мер-ной обработки резание.м восстанавливаемых деталей достоверных статистических данных о припусках и составляющих их параметрах нет. Приведенные ниже рекомендации о припусках получены по малым выборкам и требуют в дальнейшем уточнения на каждо.м конкретном предприятии. [c.128]

Если принять, что косвенное измерение — это определение значения величины расчетным путем по известной зависимости этой величины от других величин, подвергаемых прямым измерениям, то необходимо еще одно уточнение определения. Нужно указать, что все величины, подвергаемые прямым измерениям, измеряются в определенных условиях, и результат косвенных измерений должен быть привязан к тем условиям, при которых проводились прямые измерения. Если это уточнение не вводить, то к косвенным измерениям формально будут относиться любые расчеты одних величин по известной функциональной зависимости их от других величин, значения которых могут быть взяты из, например, справочников (протоколов), составленных на основе измерений в разные прошедшие годы и т. п. Именно здесь, нам представляется, находится граница между косвенными измерениями и расчетами вообще (например, расчетом механической прочности сооружения на основе данных о механических свойствах материалов, взятых из справочника). [c.48]

Отметим также, что наибольшее значение для времени существования ИСЗ имеет плотность атмосферы в районе начального перигея, так как плотность атмосферы быстро падает с увеличением высоты, а начальный перигей эволюционирует медленно. Отсюда возникает возможность уточнения оценки времени существования ИСЗ при изменении данных о плотности атмосферы вблизи перигея время существования примерно обратно пропорционально плотности атмосферы в области начального перигея. Для пересчета числа оборотов ИСЗ за время его существования можно воспользоваться формулой [c.372]

Эта глава, которая является вводной, содержит изложение основных понятий и положений, необходимых для изучения нелинейных колебаний. Прежде всего следует сказать несколько слов о колебательных явлениях вообще и о нелинейных колебаниях в частности. Общие закономерности, которыми обладают колебательные процессы в системах различной физической природы, составляют предмет науки, получившей название теории колебаний. Под колебательным явлением принято понимать либо то, что связано с фактом установившегося движения в рассматриваемой системе, либо то, что связано с процессом перехода от одного установившегося движения к другому. Установившееся движение характеризуется повторяемостью и определенной устойчивостью (смысл последнего понятия будет уточнен ниже). Переходные процессы характеризуются тем установившимся движением, к которому они приближаются. Множество переходных процессов данного установившегося движения образует его область притяжения. Смена установившихся движений, которая происходит в результате изменения какого-нибудь физического параметра рассматривае.мой системы при его переходе через некоторое значение, называется бифуркацией. Если при этом смена установившихся движений происходит достаточно быстро, т. е. скачкообразно, то говорят о жестком возникновении нового режима. В противном случае возникновение нового режима называют мягким . Колебательные явления, возникающие в так называемых нелинейных системах, называются нелинейными колебаниями. Однако, прежде чем определить, что такое нелинейная система, рассмотрим более общий класс систем, называемых динамическими системами. [c.7]

При этом в точках (4,8) и (8,8) даны для уточнения значения элементов волны во второ.м приближении путем осреднения значений В, и О. [c.218]

Таким образом, в окрестности текущего значения % указанные функции отображены линейными зависимостями от q. Не следует смешивать этот прием с такой линеаризацией функции положения, когда нелинейная функция на выделенном участке заменяется линейной. В данном случае коэффициенты правой части равенств (5.3) сохранили вид нелинейной зависимости от ф и лишь малая деформация q входит в эти выражения линейно. Данные инженерной практики свидетельствуют о том, что даже на весьма напряженных динамических режимах q не превышает (0,02—0,06) рад. При этом в диапазоне параметров, имеющем практический смысл, значения остаточных членов в рядах (5.3) в зоне экстремумов обычно не превышают (1—3)%, что не оправдывает дальнейших уточнений. В этом смысле исключением является [c.165]

Изложенная здесь последовательность расчетных операций остается принципиально неизменной и для более сложных схем газотурбинных установок. Это говорит о том, что приступая к расчетам цикла ГТУ, необходимо задаваться многими величинами на основании обобщенных данных. В результате расчетов получаются уточненные значения этих исходных величин. [c.155]

В такой ситуации первостепенное значение приобретает вопрос о границах применимости прикладных уточненных теорий. При обсуждении этого вопроса должны, в частности, сравниваться результаты расчета характеристик напряженно-деформированного состояния и критических параметров устойчивости, найденных на основе различных вариантов неклассических уравнений, как между собой, так и с эталонными" результатами, определенными экспериментально и на основе уравнений пространственной задачи теории упругости. Наличие широкого круга сравнительных данных позволит выявить характер и степень влияния учитываемых факторов, уточнить границы применимости прикладных неклассических теорий и в их рамках указать наиболее простые и в то же время достаточно точные подходы к анализу слоистых оболочечных систем. [c.81]

Для уточнения полученных констант организована процедура случайного поиска [55], заключающаяся в следующем. Семейство кривых ползучести при данной температуре задается в виде таблицы (а , tj) для интересующих нас значений аргументов О , tj. Задавшись в пространстве варьируемых параметров Р F, В, D, V] или Р F, В, D, ki, k , п) гиперкубом, содержащим начальное приближение будем внутри него осуществлять случайный поиск лучшего сочетания параметров с учетом заданных ограничений. [c.116]

Приведенные данные свидетельствуют о том, что расчеты по упрощенной формуле (1,11) и уточненной формуле (1,10) приводят практически к одному и тому же результату. Расхождение не превышает 1%. Поэтому для практики следует проводить расчеты адгезионной прочности по формуле (1,11). Опытные значения адгезионной прочности при отрыве слоев слюды составляют 0,650 Дж/м , что достаточно точно согласуется с приведенными выше расчетными данными. Такое совпадение объясняется тем, что значение модуля Юнга Е для слюды относительно велико. Поэтому работа, идущая на деформацию пленки И д, незначительна и не учитывается при расчетах. [c.29]

Рассмотрим еще один пример применения метода поляризационных кривых для уточнения данных о влиянии температуры на скорость коррозии алюминиевого сплава в 1-н. по С1 растворах Na l с различным значением pH [269]. В растворе с pH = 6 скорость коррозии технического алюминия имеет при 50° С максимум (рис. 102). Для того чтобы объяснить такой ход кривой скорость коррозии — температура, в данном растворе измеряли потенциал металла во времени и снимали поляризационные кривые при разных температурах. Измерения показали (рис. 103), что при О и 20° С потенциал испытывает незначительные измерения, которые происходят главным образом в первые минуты после погружения образцов в раствор, а при 50 и 80° С наблюдается заметное разблагораживание его. Начальные значения 168 [c.168]

Ясно, что если известна функция [( ), то значения / 1(К1) позволяют определить также и функцию описывающую универ-сальный профиль температуры. Однако недостаточная точность имеющихся пока данных о значениях fl(Ri) и недостаточная их согласованность между собой не позволяют использовать эти данные для дополнительного уточнения поведения функции /1 ( ) или хотя бы для уточнения значений универсальных постоянных ао, а-оо и С1 (например, с помощью соотношения 7 1 (0) = аох ). Суинбенк (1968) построил также эмпирические графики функции Fз(t)= F4(Ri)=—(g/To) (2/ )дГ/аи =(С/х2)ф,(5)/ф(5), характе-ризовавшиеся малым разбросом эмпирических данных, причем в широком интервале неустойчивых стратификаций оказалось, что [c.468]

Ясно, что если известна функция Щ), то значения 1(Я1) позволяют определить также и функцию Ц), описывающую универсальный профиль температуры. Одиако недостаточная точность имеющихся пока данных о значениях Л(Я1) и недостаточная нх согласованность между собой не позволяют использовать эти данные для дополнительного уточнения поведения функции иЦ) илн хотя бы для уточнения значений уннвер-СИЛЬНЫХ постоянных ОСО) сс—оо и С1 (например, с помощью соотношения 1(0) = аох ). [c.434]

Термодинамические температуры всех реперных точек МПТШ-68 были получены только на основе газовой термометрии. Единственное исключение составляло значение точки кипения равновесного водорода е-Нг, выбранное с учетом измерений в НБЭ с акустическим термометром. Последние данные о численных значениях термодинамических температур выше 13,81 К также в основном опираются на измерения с газовым термометром, хотя и существуют довольно точные акустические данные вплоть до 20 К, а также сведения об отношениях температур, найденных оптическим и шумовым методами выше 630 °С, и результаты измерения полного излучения между 327 и 365 К- Различные уточнения были получены методом магнитной термометрии вплоть до 90 К, однако, как будет показано в гл. 3, магнитная термометрия не является первичной и не может существовать независимо. [c.61]

Дело в том, что полуэмпириче-ская формула была получена в 1935 г., когда сведения о значениях масс ядер были недостаточно точны. В последние годы после значительного уточнения масс ядер появилась возможность пересмотреть коэффициенты формулы. В частности, оказалось, что наилучшее согласие с новыми опытными данными получается при коэффициенте у = 0,71 Мэе поэтому для радиуса атомного ядра получается значение [c.56]

Сказанное подтверждается приведенными на рис. 66 зависимостями длительной прочности металла шва типа Э-ХМФ (ЦЛ-20М). По данным испытания при температуре 565° С и времени до разрушения образцов менее 6 тыс. ч построенная зависимость (штриховая линия) дает значение ою , близкое к 8 кгс1мм . Точки же с длительностью до разрушения 9 и 21 тыс. ч существенно сдвигают эту кривую вниз (сплошная линия), и уточненная величина Ою равна уже 6,5 кгс1мм . Такое заметное изменение наклона кривой сопровождается также существенным снижением пластичности в интервале 5—20 тыс. н, свидетельствующем о развитии меж-зеренного разрушения. [c.112]

При рассмотрении тг (i-рассеяния основная цель состояла в изучении сходимости данной итерационной схемы для вычисления длины рассеяния к ее точному значению, рассчитанному в [5] на основе уравнений Фаддеева. При расчете первой итерации (диаграмма рис. 1 а) была установлена применимость статического предела теории ио = = /i/(/i + m) —) 0. Оказалось, что в первом приближении длина тг (i-рассеяния в отличие от рассмотренного ранее [12, 13] случая ггб/-рассеяния существенно меньше точных значений [5]. Причина этого, как было показано в конце п. 4, лежит в специфике изоспиновой структуры данной задачи. На случайность малости первого приближения указывает также то, что сумма первых двух итераций (см. табл. 2) практически совпадает с точным значением a d- Из табл. 2 следует, что рассматриваемый ряд сходится к точным результатам [5] точнее, чем соответствующий ряд в ТМР. Это можно рассматривать как следствие выполнения условия унитарности на каждой итерации. Для уточнения полученных здесь значений для длины тг (i-рассеяния нужно учесть р-волновое тгЛ -взаимодействие, рассчитать диаграмму рис. 1 в, а также оценить вклад от высших итераций. Полученные результаты (см. рис. 3) для фаз тг (i-рассеяния свидетельствуют о их сильной чувствительности к параметрам тгЛ -взаимодействия. Отметим, что все основные соотношения п. 4 с поправками на спин-изоспиновую зависимость применимы для описания рассеяния пиона на более тяжелых ядрах, таких как Li [22], которые допускают двухкластерное представление. [c.297]

Для обеспечения единства калориметрических определений в области температур 300—2000 К можно рекомендовать окись алюминия (корунд) [50]. Корунд отвечает требованиям, предъявляемым к образцовым веществам. Его можно получить в виде одной устойчивой модификации (а-окись алюминия), которая образуется в интервале 800—1800 К. Эта модификация выделяется в чистом виде без примесей р- и уокиси алюминия. р-А Оз образуется при температурах 1800—2100 К при медленном охлаждении расплава. у-А Оз при температурах выше 1200 К переходит в модификацию а-А Оз. Температура затвердевания корунда около 2300 К, что позволяет использовать его в широком диапазоне температур. Результаты определения температуры затвердевания корунда, выполненные в разных лабораториях в 1911—1931 гг., находятся в пределах 2273—2323 К [107]. В 1943 г. в НБС получили результат 2308 10К [106]. В 1945 г. получены данные о температуре затвердевания в пределах 2273—2303 К [107]. В 1962 г. в Харьковском государственном научно-исследовательском институте метрологии (ХГНИИМ) было получено значение 2315 4К [31]. По-видимому, необходимо дальнейшее уточнение температуры затвердевания корунда. [c.181]

Несущую систему рассматривают как многомассовую систему с сосредоточенными или распределенными параметрами, причем массы связаны соединениями с жесткостями и демпфированием. Наиболее сложным является выбор целесообразного числа степеней свободы при моделировании несущей системы. При составлении расчетной схемы выбор числа степеней свободы производят для каждого конкретного станка и принятой его компоновки. Для уточнения динамической модели станка весьма полезны опытные данные о формах колебаний, имеющих место в аналогичных по компоновке станках (см. рис. 15 и 108). При отсутствии подобных данных решающее значение для уточнед1ия числа степеней свободы имеют сведения о жесткости отдельных узлов и соеди нений несущей системы. Анализ графического построения свидетельствует о том, что наибольшие перемещения имеет стойка станка, которая совершает примерно круговое движение относительно вертикальной оси. Наибольший размах колебаний возникает в верхней части стойки, несущей шпиндельную бабку. Основание станка с салазками и столом совершает качательные движения относительно горизонтальной оси, причем эти движения происходят в противофазе с колебаниями стойки. Таким об-126 [c.126]

Что касается конкретных значений Ьп.у, то они определяются характером биоценоза водоема и почв площади водосбора, примыкающего к последнему перед контрольным пунктом участку реки, который вода пробегает примерно за 0,5 сут. Ориентировочно 1п.у рекомендуется принимать для горных рек — 0,6—0,8 мг/л для равнинных рек, протекающих по территории, почва которой не слищком богата органическими веществами, — 0,7—2 мг/ /л для рек болотного питания или протекающих по территориям, с которых атмосферными осадками -может смываться повыщенное количество органических веществ, — 2,3—2,5 мг/л. Величины эти иадо рассматривать ак ориентировочные, подлежащие дальнейшему уточнению по мере накопления экспериментальных данных о качестве товерхностного стока с различных территорий и о БПК метаболитов различных форм биоценоза водоема-300- и фитопланктона, зоо- и фитобентоса, органических донных, отложений и т. п.. [c.188]

Рассмотрим условия, опреде.пяющие долговечность элемента конструкции на стадии развития трещины. Как указывалось, число циклов, соответствующее росту трещины от начальной длины и до критической /с, определяет долговечность данного элемента конструкции по числу циклов. Чтобы обеспечить прочность конструкции, долговечность должна быть больше числа перемен заданной нагрузки. Таким образом, наряду с оценкой материала по классической кривой Велера, существенную информацию о поведении элемента конструкции с трещиной в условиях усталости должна дать механика разрушения. Следовательно, в данном случае, как обычно, надо исходить из того, что начальный трещиноподобный дефект существует в конструкции с момента ее изготовления (несмотря на дефектоскопический контроль, который, как известно, имеет определенный допуск на размер не-обиаружпваемых дефектов). К сварным конструкциям это относится в большей мере, и в этом случае желательно иметь критические значения коэффициентов иитеисивиости напряжений (Кс или Я/с) для основного материала, материала шва и материала переходной, термически поврежденной, зоны. Кроме этого, для сварных конструкций я елательно в области сварного шва знать величину и распределение остаточных напряжений. Все это вместе взятое способствует уточнению расчетов. [c.272]

Лилиенталь определил составляющие полной аэродинамической силы и установил вид зависимости подъемной силы от угла атаки, предложив способ представления опытных данных в виде поляр (поляра Лилиенталя). В результате многолетнего изучения явления парения птиц он впервые поставил опыты с вогнутыми пластинками и доказал их аэродинамическое преимуш,ество перед плоскими. Все эти результаты были изложены им в работе Полет птиц как основа искусства летать (1889 г.) [19]. Дн<евец-кий в 1885—1891 гг. опубликовал ряд работ, посвященных исследованию полета птиц ( О сопротивлении воздуха в применении к полету птиц и аэропланов , 1885 г. Аэропланы в природе. Опыт новой теории полета , 1887 г. Теоретическое решение вопроса о парении птиц , 1891 г.). Однако наибольшее значение для развития авиации имела разработанная им в 1892 г. теория элемента лонастн винта [30], уточненная автором в 1910 г. [31]. [c.284]

Информация об оптимальных значениях (о зонах оптимальных значений) конструктивных параметров, характеристик и показателей отдельных узлов оборудования Хдц, /, 3 )°" , получаелшя в результате решений на моделях отдельных узлов и передаваемая в качестве уточненных исходных данных в модели групп узлов, агрегатов и установки в целом для корректирования полученных на них решений (потоки 4а, 46, 4в на рис. 8.1). [c.172]

В результате обработки определяется статистическая оценка средней зависимости величины повреждения от наработки (рис. 4.3.5) по опыту эксплуатадаи. Эта же зависимость определяется по результатам лабораторных (стендовых) испытаний с использованием расчетного эквивалента. Проводится статистическая проверка гипотезы о непротиворечии данных опыта эксплуатации результатам испытаний. Если гипотеза не отвергается, полученный ранее расчетный эквивалент изменению не подлежит. Если гипотеза признается несправедливой, в качестве уточненного значения эквивалента принимается эксплуатационный , однако только в том случае, если он меньше расчетного. Другими словами, отказ от расчетного эквивалента проводится лишь в запас надежности. Все остаточные ресурсные характеристики и правила эксплуатации, относящиеся к рассматриваемому критическому месту, приводятся в соответствие с уточненным эквивалентом. [c.448]

Ряд других зависимостей Ех. от б обсуждается в [4, 5]. Анализ перечисленных и других зависимостей х(б) показывает, что аналитическая форма неустойчива относительно квантово-механических предположений о свойствах вещества — небольшие их отличия приводят к сильно различающимся аналитическим зависимостям. Несмотря На заметное продвижение в области теоретических моделей кристаллического состояния вещества, в настоящее время не удается построить теоретическую зависимость Ех б), адекватно описывающую поведение вещества. Как правило, возникает необходимость использования экспериментальных данных для уточнения численных значений параметров, вхбдяпщх в Ех б). [c.46]

Поскольку, как отмечалось, функция f в неявной форме является нелинейной функцией от депланации w, решение можно получить методом итераций, положив сперва f = О и вычисляя уточненные значения при помощи соотношений (13), (15), (16), (17) и (11). после чего опять (13) и т7 д. Это метод последовательных упругих решений ) или метод начальных деформаций. С тем же успехом может быть применен метод касательного модуля, что также, возможно, поз-волит сэкономить машинное время. Описание подробностей проведенных здесь вычислений дано в [6]. [c.74]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...