Стабилизация особенностей

Проблема стабилизации пламени в скоростном потоке, связанная с применением плохо обтекаемых тел или аэродинамических вихрей, требует разработки новых принципов и схем стабилизации, особенно применительно к условиям малых сечений каналов и больших скоростей потока, для применения различных топлив и методов их подачи в камеру сгорания. [c.378]

Естественное старение 5—10 Упрочнение 1 2 3 0,5— 12 мес Для дополнительной стабилизации, особенно после стабилизации высокоточных деталей методами 2 3 4 [c.670]

Стабилизация особенностей. Пусть / (С", 0)->(С, 0) — функция п переменных [c.65]

Утверждение теоремы описывает, в частности, поведение спектра при стабилизации особенности спектр критической точки ростка получается нз спектра особенности f сдви- [c.119]

Одним из таких общих свойств является принцип хрупкости хорошего , согласно которому хорошие области в особых точках границы всегда направлены углами наружу , так что деформация с большей вероятностью ведет в плохую область. Другое общее свойство — стабилизация особенностей в семействах с фиксированным числом параметров при увеличении степеней и размерностей объектов. [c.133]

Аналогичная стабилизация особенностей границы эллиптичности типичных /-параметрических семейств многочленов происходит и при увеличении числа переменных, когда степень фиксирована. Увеличивая затем степень, приходим к тому же списку бистабильных особенностей, что в предыдущей теореме. [c.137]

Указанные особенности этого вида производства обусловливают относительно высокую себестоимость выпускаемых изделий. Увеличение потребности в данной продукции с одновременным уменьшением ее номенклатуры и стабилизацией конструкций изделий создает возможность перехода от единичного производства к серийному. [c.18]

Распределение энергии в сварочных дугах, их энергетическая структура определяются рядом факторов, главнейшие из которых следующие два 1) состав плазмы, размеры и условия стабилизации столба дуги 2) материал, размеры и форма электродов (особенно катода). [c.92]

Особенность ЭМ гистерезисного типа, связанная с принципиальной нелинейностью и неоднозначностью характеристик материала ротора и отсутствием стабилизации его магнитного состояния, не позволяет в полной мере распространить на него приведенную обобщенную модель, построенную в предположении линеаризации. Однако рассматривая даже из самых общих физических представлений идеализированную гистерезисную ЭМ при любом скольжении в системе координат, связанных с полюсами ротора (но не с его телом ), как ЭМ с магнитным возбуждением, работающую в синхронном режиме, можно использовать полученные соотношения и для описания ее установившихся режимов. Полностью справедливо это, правда, лишь при монотонном изменении нагрузки, напряжения и других факторов, меняющих магнитный поток ЭМ. В противном случае наблюдается неоднозначность характеристик, связанная с гистерезисом материала. В последнее время в развитие обобщенной теории ЭМ появляется и более строгое математическое описание процессов в гистерезисных ЭМ [42]. [c.113]

Особенностью передаточной функции является присутствие в ней неустойчивых составляющих, соответствующих медленному движению, которое может измеряться многими секундами (по сравнению с быстрым движением, происходящим в течение долей или единиц секунд). Причина этого заключена в значительном влиянии силы тяжести, которая стремится при подъеме увеличивать отклонение аппарата от невозмущенной траектории. При этом можно отметить, что быстрое движение (первый этап) отличается, особенно на больших высотах, весьма малым затуханием (соответствующий коэффициент < 0), что обусловлено отсутствием у неманевренного аппарата развитого оперения. Этот недостаток должен компенсироваться соответствующей системой стабилизации. [c.56]

Схема с поворотными крыльями. Применяется также схема с фиксированными задними поверхностями, в которой управление по тангажу, курсу и крену осуществляется соответствующими отклонениями крыльев. При этом обеспечение крена и его стабилизация осуществляются поворотом крыльев в разные стороны. Заднее оперение в данной схеме выполняет роль только стабилизаторов, которые сохраняют статическую устойчивость, либо способствуют обеспечению соответствующего запаса этой устойчивости (как положительного, так и отрицательного), необходимого для придания летательному аппарату требуемой управляемости и устойчивости. Особенность такой схемы в том, что для создания подъемной силы вовсе не требуется поворачивать весь аппарат на угол атаки, а достаточно одного отклонения крыльев относительно корпуса. Это облегчает управляемость и стабили зацию. [c.115]

Типы летательных аппаратов и особенности их управления и стабилизации [c.125]

Настильные траектории (рис. 1.15.6, траектория 4). К летательным аппаратам, обладающим такой траекторией, относятся, в частности, обычные самолеты, скорости полета которых могут быть как до-, так и сверхзвуковыми. Их аэродинамическая схема включает в качестве необходимого элемента крыло. Так как полет происходит в плотных слоях атмосферы, то используют комбинированные или аэродинамические органы управления. В схеме должны быть предусмотрены средства, обеспечивающие стабилизацию и управление в условиях, когда старт осуществляется при помощи специальных ускорительных двигателей. Особенно важным является сохранение устойчивости летательных аппаратов в полете при их заправке со специальных самолетов-заправщиков. [c.130]

Определение погрешностей стабилизации платформы гиростабилизатора в пространстве для произвольного движения самолета или ракеты, на которой установлен гиростабилизатор, не приводит к наглядным физическим обозримым результатам, что особенно важно при изложении сложного теоретического курса инженерам. При этом определяются погрешности стабилизации платформы или оси ротора гироскопа для основных, наиболее важных с точки зрения эксплуатации движений самолета или ракеты. Такими движениями являются прямолинейный полет самолета — поступательное движение, разворот, периодические колебания самолета вокруг его центра тяжести, вираж, фигуры высшего пилотажа (петля, бочка, иммельман и др.). [c.12]

Особенностью диаграмм рекристаллизации III рода ряда жаропрочных сплавов на никелевой и железной основе является наличие двух максимумов величины зерна, из которых первый связан с рекристаллизацией после критической степени деформации, а второй — в области степеней деформации 20—40%—со вторичной рекристаллизацией, вызванной стабилизацией большинства зерен дисперсными частицами. [c.386]

Применение нефтепромыслового оборудования в районах Западной Сибири и Севера налагает специальные требования к эксплуатации гидроприводов из-за значительного изменения характеристик рабочих жидкостей. При отрицательных температурах повыщаются коэффициенты кинематических вязкостей рабочих жидкостей, в связи с чем понижаются гидромеханический и объемный к. п. д. (особенно в период пуска) насосов и гидродвигателей повышаются потери в гидроцилиндрах (для рабочих жидкостей АМГ-10 и ВМГ-3 потери давления в системе возрастают в 3—4 раза при температуре —30°С и в 10—15 раз при температурах от —50°С до —60°С по сравнению с потерями при температурах -)-40°С + 50°С) увеличивается время стабилизации теплового режима гидросистемы. [c.141]

Однако такое представление процесса нагрева является очень упрощенным и во многих случаях неправильным. Условие даже приблизительного постоянства тока в индукторе соблюдается лишь в отдельных частных случаях. Чаще всего, в особенности при частотах ниже 10 000 Гц, применяется стабилизация напряжения генератора, которая приводит к приблизительному постоянству напряжения на зажимах индуктора. При этом ток в индукторе и мощность могут в зависимости от условий меняться весьма по-разному. [c.99]

При проектировании заготовок корпусных деталей, разработке технологического процесса их производства и во время изготовления необходимо принять все меры для уменьшения деформаций за счет неравномерного охлаждения, усадки или сварочных напряжений, особенно, если деталь имеет направляющие отверстия для установки валов, осей и т. п. Очень часто заготовки корпусных деталей после изготовления подвергают термообработке для снятия внутренних напряжений, стабилизации размеров, улучшения структуры и обрабатываемости резанием. [c.229]

Инжекционные горелки не требуют установки вентилятора для подачи воздуха, но нуждаются в большом давлении газа. В крупных печах, и особенно в котельных топках, чаще используются двухпроводные смесительные горелки, в которых газ и воздух подводятся под давлением и частично или полностью смешиваются в самой горелке или на выходе из нее. Интенсивное смешение можно организовать на небольшой длине, а ухудшая его, т. е. приближая горение к диффузионному, можно увеличить при необходимости длину факела. Стабилизация горения осуществляется обычно путем закручивания большей части подаваемого на горение воздуха (так называемого вторичного), создающего мощную циркуляцию к устью горелки раскаленных продуктов сгорания, поджигающих вытекающую из горелки газовоздушную смесь. [c.150]

Параметр потока отказов в общем случае является функцией времени — он зависит от того значения t = Т, после которого оценивается (о. Если Т меньше или близко к математическому ожиданию срока службы Т(,р, то на значении со будут сказываться особенности данного закона распределения (рис. 48, б). Если же рассматриваются такие отрезки времени t = Т, когда произошло значительное число отказов, т. е. Т > Т р, то происходит стабилизация (О и [c.152]

На первой стадии роста усталостной трещины, когда скорости характеризует КИН, не намного превосходящий пороговую величину Kff , имеет место немонотонное влияние асимметрии цикла на условия страгивания и роста трещины [26]. В интервале асимметрии цикла 0,5 < R < 0,7 наблюдается стабилизация величины Kff,, и при большей асимметрии цикла его величина остается неизменной. В связи с этим в области малых амплитуд КИН при высокой асимметрии цикла, особенно применительно к титановым сплавам, могут быть получены различные поправочные функции, что, например, в табл. 6.2 отражено системами уравнений в п. 4-6. [c.302]

К первой относятся те из них, которые можно реализовать в самом ЭК. Это прежде всего целенаправленное изменение структуры приходной части энергетического баланса страны в направлении снижения в нем доли нефти, а позднее и природного газа и повышения удельного веса угля и особенно атомной энергии. Несмотря на то, что предпринимаемые после аварии на Чернобыльской АЭС меры по повышению безопасности атомных электростанций делают их более дорогими, ускоренное развитие атомной энергетики продолжает оставаться важным направлением повышения эффективности ЭК. Это особенно справедливо для условий начала следующего столетия, когда из-за стабилизации добычи природного газа основными конкурентами АЭС в европейской части страны и на Урале будут сибирские угли и сверхдальние линии электропередач. При этом обострится проблема защиты окружающей среды, повысится стоимость электроэнергии у потребителей. В этих условиях, как показывают расчеты, каждый процент увеличения доли атомной энергии в энергетическом балансе страны дает рост национального [c.38]

Полимерные материалы подверженны естественному старению, в особенности под действием ультрафиолетового солнечного излучения, кислорода воздуха и тепла. Стойкость против старения можно повысить добавкой стабилизаторов. Поскольку стойкость полимерных материалов покрытия против старения существенно сказывается на их эффективности и на сроке службы, в особенности при высоких рабочих температурах, оценка материалов покрытия также и в этом аспекте может иметь важное значение. В качестве методов оценки хорошо зарекомендовали себя (применительно к полиэтиленовым покрытиям) измерения относительного удлинения при разрушении и индекс оплавления после ускоренного старения при повышенной температуре и интенсивном ультрафиолетовом облучении или на горячем воздухе [12]. Существенные изменения этих показателей могут рассматриваться как начало повреждения материала. На рис. 5.4 представлены результаты таких измерений на полиэтиленовых покрытиях с различной степенью стабилизации [3]. У полностью стабилизированного полиэтилена (с до-бавкой стабилизатора й сажи) после испытания продолжительностью до 6000 ч никаких существенных изменений не происходит, тогда как при нестабилизированном или лишь частично стабилизированном покрытии уже через 100—1000 ч отмечаются явления деструкции, что на практике при хранении на открытом воздухе или при работе с повышенными температурами может привести к повреждениям вследствие образования трещин. [c.158]

Учет теплообмена на входе в матрицу затрагивает характеристики процесса только на начальном участке и не оказывает воздействия на них в области стабилизированного теплообмена. Причем отвод теплоты через входную поверхность приводит к укорачиванию зоны тепловой стабилизации, особенно заметному при малых значениях параметра Ре (кривые 1, 2 в сравнении с 3 на рис. 5.12). При увеличении Ре происходит приближение результатов к линейной асимптоте 4 Щ = = 0,104Ре), которая соответствует режиму отсутствия осевой теплопроводности. Длина / пористой вставки (условие адиабатичности на ее выходной поверхности) не оказывает заметного влияния на величину (см. кривые 1, 2 на рис. 5.12). [c.115]

Теорема. Матрица пересечения стабилизации особенности [ с числом переменных л 3(4) в некотором отмеченном базисе исчезающих циклов совпадает с матрицей пересечений, определенной ее ЧИСТО вещественной морсифижацией. [c.77]

Пусть / (R", 0)- -(Е, 0)—вещественная особенность, ft — ее неособая морсификация (то есть О — некритическое значение ft). Тогда в когомологиях соответствующего многообразия уровня определен важный элемент — локальный коцикл Петровского. Компонента дополнения к дискриминанту f, содержащая точку является локальной лакуной тогда и только тогда, когда этот коцикл гомологичен нулю, и нам остается перечислить такие компоненты. В 1 мы опишем основные свойства коцикла Петровского его выражение в терминах исчезающих циклов морсификаций, поведение при стабилизации особенностей, достаточные условия его нетривиальности для всех морсификаций данной особенности и т. д. [c.219]

Термообработка всей конструкции может существенно усложнить процесс изготовления, особенно в условиях серийного и массового производств. Поэтому в случае необходимости улучшения механических свойств, снятия остаточных напряжений или стабилизации размеров в какой-либо зоне конструкции выгодш) выбрать такую последовательность сборки и сварки, которая позволяет производить местную или предварительную термообработку отдельных подузлов и деталей. [c.10]

Наиболее желательна высокая скорость охлаждения (выше критической скорости закалки) в интервале температур -/И,, для подавления распада переохлажденного аустенита в области нерл1гг-ного и промежуточного превращения и замедленное охлаждеяпе в интервале температур мартенситного превращения. И,, /И . Высокая скорость охлаждения в мартенситном интервале 1емиера-тур нежелательна, так как ведет к резкому увеличению уровня остаточных напряжений и даже к образованию трещин. Особенно опасны растягивающие напряжения, которые в условиях временного снижения сопротивления пластическим деформациям стали в период превращения могут вызвать трещины. В то же время слишком медленное охлаждение в интервале температур М — Af может привести к частичному отпуску мартенсита и увеличению количества остаточного аустенита вследствие его стабилизации, что снижает твердость стали. [c.204]

Вихревые плазматроны или плазмотроны с вихревой стабилизацией плазменного жгута известны давно, и их характеристики можно найти в изданных зарубежных и отечественных монофа-фиях. Однако устройства, генерирующие поток плазмы заданных параметров, целенаправленно использующие характерные особенности эффекта Ранка, впервые были описаны в 1992 г. [148]. Особенность таких устройств — это уже отмеченное ранее естественное конвективно-пленочное охлаждение корпусных элементов подаваемым через сопло закручивающего устройства потоком интенсивно закрученного газа, перемещающегося от сечения соплового ввода к противоположному концу вихревой камеры плазмотрона в виде квазипотенциального периферийного вихря. Одновременно осуществляя аэродинамическую стабилизацию, вихревые плазмотроны на базе вихревых энергоразделителей Ранка позволяют заметно повысить интенсивность повышения температуры плазменного факела при увеличении коэффициента теплоотдачи. Термический КПД в опытах составлял 85 94% [c.353]

Изменение скоростей по координате, отсчитываемой вдоль сзруи, не учитывалось, причем за скорость струи в уравнении для количества движения принималась средняя величина, одинаковая по всей длине струи и равная начальной скорости истечения из сопла, В действительности сопло имеет конечную длину, поэтому как для потока, так и для температуры существует некоторый начальный участок, на котором происходит их стабилизация. На этом же участке стабилизируются и геометрические размеры вытекающей струи. Безусловно, все эти факторы, особенно наглядно проявляющиеся на входном участке, должны влиять на коэффициенты теплообмена на этом участке струи [18], Понятно, что рассмотренные выше явления [c.64]

При этом в процессе нарастания и убывания моментов внешних сил, действуюгцих вокруг осей карданова подвеса, появляются нутационные колебания гироскопа. Особенно эффективные нутационные колебания возникают у гиростабилизаторов, предназначенных для стабилизации тяжелых устройств, как-то прицелов, антенн, аэрофотоаппаратов и др. [c.285]

Особенности кинетических диаграмм разрушения. В первых исследованиях, касающихся оценок кинетики докритического роста трещип при длительном статическом нагружении в водных средах, рассматривались преимущественно закаленные низкоот-пущенные стали с пределом текучести выше 1500 Н/мм . Было показано, что скорость распространения трещины прямо пропорциональна коэффициенту интенсивности напряжении растущей коррозионной трещины. Дальнейшее распространение подходов линейной механики разрушения па более широкий круг высокопрочных материалов и коррозионных сред выявило более сложный характер зависимости viK). Типичная кинетическая диаграмл1а коррозионного растрескивания в координатах gv-K представлена на рис. 42.3. На участках I и III скорость роста трещины увеличивается с повышением X, а в пределах участка II, охватывающего значительный диапазон значений К, наблюдается стабилизация скорости. Существуют различные суждения о причинах четко выраженных участков диаграммы коррозионного растрескивания. Их связывают с влиянием в пределах каждого участка доминирующего механизма воздействия среды. Второй горизонтальный участок часто связывают с релаксацией напряжений в вершине трещины вследствии ее интенсивного ветвления. Характер зависимости v K) во многом зависит от структуры сплава и типа среды. Для высокопрочных сталей с мартенситной структурой с пределом текучести 1500 Н/мм и выше на кине- [c.341]

В плоскофакельных горелках (рис. 32) в результате соударения струй вторичного воздуха 2, ориентированных под углом Pj друг к другу, происходит интенсификация перемешивания топлива и окислителя, увеличивается периметр струи, а следовательно, факела и уменьшается его дальнобойность. Стабилизация горения происходит так же как и в прямоточных горелках при эжектиро-вании горячих продуктов сгорания по поверхности струи. Отличительной конструктивной особенностью вариантов является [c.66]

Хорошую организацию сжигания твердых топлив (особенно трудно-сжигаемых, с малым выходом летучих) обеспечивает использование так называемых улиточных горелок (рис. 17.11). Угольная пыль с первичным воздухом подается в них через центральную трубу и благодаря наличию рассекателя выходит в топку в виде тонкой кольцевой струи. Вторичный воздух подается через улитку , сильно закручивается в ней и, выходя в топку, создает мощный турбулентный закрученный факел, который обеспечивает подсос больших количеств раскаленных газов из ядер факела к устью горелки. Это ускоряет прог ев смеси топлива с первичным воздухом и ее воспламенение, т. е. создает хорошую стабилизацию факела. Вторичный воздух хорошо перемешивается с уже воспламенившейся пылью благодаря сильной его турбулиза-ции. Наиболее крупные пылинки догорают в процессе их полета в потоке газов в пределах топочного объема. [c.158]

Приведенный в данном разделе приближенный анализ показьтает, что кроме ситуаций, упомянутых выше, можно за счет соответствующего выбора режима работы ИПХТ-М исключить возникновения электрических дуг, горящих между расплавом и тиглем. С этой целью следует использовать в ИПХТ-М возможно более низкую частоту, выбирать режимы, обеспечивающие отсутствие больших искажений формы поверхности мениска (особенно приводящих к касанию тигля верхушкой мениска), использовать дополнительные меры стабилизации поверхности мениска. [c.73]

Сопутствующие целевой переориентации народного хозяйства относительно умеренные темпы роста и структурная стабильность экономики немедленно повлекли за собой относительную стабилизацию структуры конечного энергопотребления. Как видно из рис. 1.1, прекратилось быстрое снижение и даже наметился некоторый рост доли средне- и низкотемпературного теплопотребления, определяемого главным образом ускоренным развитием жилищно-коммунального сектора народного хозяйства. Напротив, стала заметно сокращаться доля высокотемпературного теплопотребления, связанная с расходом энергии на технологические нужды промышленности и быстро возраставшая на прадшествующем этапе. Несколько замедлился также рост доли мобильных и особенно стационарных силовых процессов, определяемый в основном моторной нагрузкой и нуждами транспорта. Таким образом, на этом этапе сложилась качественно новая динамика процессов конечного энергопотребления народного хозяйства. [c.16]

До сих пор подчеркивалось, что уменьшение сопротивления является характерным эффектом влияния излучения на большинство объемных угольных сопротивлений. Известные результаты свидетельствуют о том, что высокоомные сопротивления очень чувствительны к мощности дозы. При потоках быстрых нейтронов в пределах от 10 до 10 нейтрон I см сек) после уменьшения сопротивления на 7—10% наступает некое подобие стабилизации. С дальнейшим увеличением дозы сопротивление продолжает уменьшаться, и при интегральном потоке быстрых нейтронов 10 нейтрон1см наблюдается необратимое изменение около 12—15%. В основном такие большие изменения наблюдаются для сопротивлений с номиналами от 0,2 до 20 Мом. Для сопротивлений с номиналами около 100 ом можно ожидать уменьшения сопротивления на 2—5%. Степень радиационного воздействия на угольные сопротивления оценивается по-разному, в зависимости от особенностей их изготовления. В конкретней примере [91 ] сопротивление с номиналом 10 Мом при интегральном потоке надтепловых нейтронов 2-10 нейтрон см уменьшилось на 2%, а с номиналом 100 ож — на 4%. Имеется другое интересное указание на то, что сопротивления с номиналом 1 Мом изменились меньше (—8%), чем сопротивления с номиналом 0,2 Мом (11%), при тех же условиях облучения. В сущности это означает возможность непредвиденного поведения объемных угольных сопротивлений в условиях облучения. [c.347]

Особенности перспективной энергетической ситуации в странах—членах СЭВ проявляются в основном в следующем. В СССР почти весь прирост добычи органического топлива перемещается в восточные районы, причем преимущественно в Сибирь (уже в 10-й пятилетке весь прирост добычи нефти и природного газа и 90% прироста добычи угля приходились именно на восточные районы СССР [25]). Это обусловливает возрастающие сложности освоения II соответственно удорожание основных энергетических ресурсов в связи с их расположением в труднодоступных районах с суровыми климатическими условиями, а также необходимостью дальнего транспорта к местам потребления. Стабилизация абсолютных размеров добычи органического топлива в европейских районах страны приведет даже в условиях размещения здесь большинства АЭС к необходимости к концу 80-х — началу 90-х гг. покрытия около половины энергопотребления европейской части СССР энергетическими ресурсами восточных районов [25]. В европейских странах — членах СЭВ доля собственных ресурсов органического топлива в покрытии потребностей в нем будет постепенно снижаться, что может привести к возрастанию и.миортных потребностей, главным образом в углеводородном топливе. [c.107]

В силу рассмотренных выше особенностей жесткость режима термоциклического нагружения, определяемая коэффициентом жесткости /С, является характеристикой, существенно нестабильной как для разных объемов образца, так и для разных циклов [46], в связи с чем ее использование для оценки термопрочности не является оправданным. Однако по данным работ [2, 13, 25] возможны такие условия (уровни температур, скорости нагрева и охлаждения) термоциклического нагружения, когда нестационарность процесса упругопластического деформирования проявляется слабо, в связи с чем может стать справедливой гипотеза о стабилизации процесса у1пругопластическо-го деформирования, являющаяся основой для построения методов расчетов на термопрочность [25, 71]. [c.39]

На рис. 32 приведены примеры изменения размаха напряжений по числу циклов, при этом выбраны три наиболее характерных вида зависимостей. На рис. 32,а наблюдается стабилизация процеоса изменения размаха напряжений с. первых циклов нагружения. Уменьшение значений Ли, т. е. процесс разуирочнения, происходит лишь при больших значениях числа циклов (Л >10 ). Материалы, имеющие такой характер изменения напряжений по числу циклов, называют циклически стабильными. При однократном изменении характера процеоса (рис. 32,6) упрочнение (возрастание. Аа) сменяется разуирочнением во второй половине срока службы. В анализе изотермического малоциклового нагружения этот случай не рассматривают, материалы классифицируют лишь как циклически стабильные, циклически упрочняющиеся и разупрочняющие. Смена процессов упрочнения и разупрочнения может быть и неоднократной (рис. 32,в). Уменьшение Аа в случаях, показанных на рис. 32,а и можно объяснить появлением трещин и уменьшением жесткости образца, но зависимость на рис. 32,в (уменьшение Аи сменяется увеличением размаха наиряжений) иодтверждает особенности термоциклического неизотермического нагружения и его влия- [c.55]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...