Измерение больших сигналов

Измерение больших сигналов 175 [c.175]

ИЗМЕРЕНИЕ БОЛЬШИХ СИГНАЛОВ [c.175]

Для измерения величины сигнал поступает на сетку левой половины Л4 и далее с ее анода передается на измерительный мостик ПП — ППц, в диагональ которого включен микроамперметр (150 мт). С целью лучшего сглаживания низкочастотных пульсаций стрелки прибора введена шунтирующая емкость jg и балластное сопротивление У 24. Последнее не только улучшает сглаживание за счет повышения сопротивления шунтируемой емкости цепи, но и служит для согласования с анодной нагрузкой сопротивления моста. Делитель R2,R2s на входе этого каскада введен для предотвращения нелинейности шкалы микроамперметра при чрезмерно больших сигналах на сетке лампы. Плечи делителя выбирают так, чтобы полное отклонение стрелки микроамперметра от входного сигнала имело место в пределах линейного участка характеристики лампы. Включенный таким образом микроамперметр работает линейно (в пределах 3 %) в диапазоне от 10 до 100 % шкалы. Следует отметить, что введение регулировки цены деления измерителя величины неуравновешенности до входа левой половины лампы регламентирует постоянство режимов работы всех последующих каскадов, предельным сигналом которых является сигнал, соответствующий полному отклонению стрелки микроамперметра. Это обеспечивает сохранение линейности работы 38 [c.38]

В настоящее время широко применяются тензометры электрического типа [2]. Однако потенциометрические приборы для измерения больших деформаций, а также емкостные датчики, отличающиеся малым выходным сигналом, применяются в меньшей степени, поскольку они должны использоваться с усилителем и тщательной экранировкой всех частей прибора. [c.206]

В настоящее время очень широко используют тензометр электрического типа. Однако потенциометрические приборы, применяемые для измерения больших деформаций, и емкостные датчики, также отличающиеся малым выходным сигналом, требуют установки усилителя и тщательной экранировки всех частей прибора. По этой причине такие приборы широкого распространения не получили. [c.258]

Коэффициент отражения зеркал, превышающий 0,99, обычно рассчитывают по данным измерения их пропускания. В обычных измерительных системах потери (или коэффициент отражения) вычисляют путем сравнения электрических сигналов фотоприемника при двух разных оптических условиях сначала с зеркалом, а потом без него. По мере уменьшения оптических потерь метод, основанный на измерении малой разности больших сигналов фотоприемника, становится все менее точным. Правда, был предложен ряд способов [112] уменьшения ошибок (а это главным образом ошибки оптического характера) в таких измерительных системах, но метод сравнения все еще не обеспечивает нужной точности при R— 1. [c.310]

При измерении больших коэффициентов усиления в лазерах нужно позаботиться о том, чтобы в измерительную систему не попадали посторонние сигналы. Излучение лазера-источника необходимо пропустить через полосовой фильтр с шириной полосы приблизительно 100 А. Лазер-источник должен находиться на достаточно большом расстоянии от усилителя, так как отношением диаметра лазерной трубки к ее длине (d/b) определяется конус, в котором распространяется спонтанное излучение и диаметр которого очень велик по сравнению с пятном моды ТЕМоо источника с дифракционной расходимостью. Второй полосовой фильтр необходимо поместить перед приемником для уменьшения эффектов, обусловленных фоновым спонтанным излучением при малых уровнях когерентного сигнала [38 [c.399]

Измерение мертвой зоны имитатором дефектов состоит в наблюдении за сигналом (приблизительно соответствующим по амплитуде отражению от бокового отверстия диаметром 2 мм) по мере приближения этого сигнала к зондирующему импульсу. Уже на расстоянии, значительно большем, чем ширина зондирующего импульса, вспомогательный сигнал будет испытывать осцилляции. Это связано с наложением вспомогательного импульса на продолжение зондирующего импульса, невидимое на экране дефектоскопа ввиду своей малой величины. В этой области сигнал от дефекта четко отличается от зондирующего импульса, но измерение амплитуд сигналов от дефектов с целью оценки их размеров в этой зоне считается невозможным, если величина осцилляций превосходит 2 дБ. При дальнейшем приближении вспомогательного сигнала к зондирующему импульсу происходит их наложение, что и определяет минимальную глубину прозвучивания Принято считать, что вспомогательный импульс не отделяется от зондирующего (не разрешается), если минимум между ними меньше амплитуды вспомогательного импульса [c.175]

В ГОСТ 21185-75 нормируется также погрешность ИУ. Так как ИУ предназначены для измерения нестационарных сигналов, то погрешности допускаются сравнительно большие. Так, основная погрешность ИУ вблизи отметки номинального уровня (О дБ) допускается до 0,3 дБ, т. е. +3,5%. С понижением уровня отклонения увеличиваются. Дополнительные погрешности ИУ обоих типов, обусловленные изменением температуры, напряжения питания, рабочего режима, продолжительности непрерывной работы и других факторов, регламентируются соответствующей нормативнотехнической документацией. [c.205]

Получены новые результаты по исследованию электрических аспектов разрушения металлических тел в газодинамическом потоке. В основе исследований и разрабатываемого на их основе диагностического метода лежит обнаруженный авторами новый принципиальный эффект микрочастицы, образующиеся при разрушении металлических образцов (разрыве стержней), большею частью оказываются одноименно (положительно) заряженными. В том случае, когда разрушающийся элемент обтекается газодинамическим потоком, образовавшиеся заряженные частицы выносятся им в окружающее пространство, и генерируемое частицами электрическое поле регистрируется специальными зондами-антеннами. Проведены измерения электрических сигналов, возникающих при разрыве металлических стержней из различного материала, установленных в высокотемпературной струе продуктов сгорания. Получена приближенная теоретическая зависимость суммарного заряда образовавшихся при разрыве частиц от прочностных свойств материала разрываемых стержней. [c.81]

С момента появления первых термометров сопротивления и работы Каллендара по платиновым термометрам термометрия по сопротивлению претерпела существенные изменения. Наряду с классическими платиновыми термометрами сопротивления, применяемыми для измерений с большой точностью и во все возрастающем диапазоне температур, в настоящее время в промышленном масштабе используются проволочные элементы из платины, меди или никеля, а также печатные толстопленочные платиновые элементы. В диапазоне комнатных температур хорошо зарекомендовали себя точные и недорогие термисторы. В научных исследованиях при низких температурах используются термометры сопротивления с чувствительными элементами из сплава родия с железом, германия, углерода и стекло-углерода. Во многих случаях промышленных применений термометры сопротивления как основной инструмент контроля процесса вытесняют термопары. При температурах ниже 700 °С большинство промышленных термометров сопротивления сейчас более компактны и надежны, чем термопары. Кроме того, все более широкое применение микропроцессоров в составе приборов позволяет быстрее и эффективнее, чем было возможно прежде, использовать информацию, содержащуюся в сигнале от термометра. [c.186]

Основная трудность, на которую наталкивается экспериментатор при определении скорости распространения света, связана с огромным значением этой величины, требующим совсем иных масштабов опыта, чем те, которые имеют место в классических физических измерениях. Эта трудность дала себя знать в первых научных попытках определения скорости света, предпринятых еще Галилеем (1607 г.). Опыт Галилея состоял в следующем два наблюдателя на большом расстоянии друг от друга снабжены закрывающимися фонарями. Наблюдатель А открывает фонарь через известный промежуток времени свет дойдет до наблюдателя В, который в тот же момент открывает свой фонарь спустя определенное время этот сигнал дойдет до Л, и последний может, таким образом, отметить время т, протекшее от момента подачи им сигнала до момента его возвращения. Предполагая, что наблюдатели реагируют на сигнал мгновенно и что свет обладает одной и той же скоростью в направлении АВ и ВА, получим, что путь АВ + ВА = 2Д свет проходит за время т, т. е. скорость света с = 20/х. Второе из сделанных допущений может считаться весьма правдоподобным. Современная теория относительности возводит даже это допущение в принцип. Но предположение о возможности мгновенно реагировать на сигнал не соответствует действительности, и поэтому при огромной скорости света попытка Галилея не привела ни к каким результатам по существу, измерялось не время распространения светового сигнала, а время, потраченное наблюдателем на реакцию. Положение можно улучшить, если наблюдателя В заменить зеркалом, отражающим свет, освободившись таким образом от ошибки, вносимой одним из наблюдателей. Эта схема измерений осталась, по существу, почти во всех современных лабораторных приемах определения скорости света однако впоследствии были найдены превосходные приемы регистрации сигналов и измерения промежутков времени, что и позволило определить скорость света с достаточной точностью даже на сравнительно небольших расстояниях. [c.418]

Приборы времени, использующие стержни, получили распространение не только как часы, но и как датчики стабильных сигналов в различных устройствах автоматики наземной и космической техники. Определение значения текуш,его времени и измерение временных интервалов необходимы при решении задач управления механическими объектами в авиации, в космических исследованиях. Точность же показаний прибора времени в большой степени зависит от точности расчета упругого элемента с учетом реальных условий его работы. Упругие элементы в реальных условиях могут находиться в различных силовых полях, например [c.5]

Каждым из этих инструментов приходится пользоваться не в одном экземпляре, а часто сразу во многих экземплярах (примером может служить большое число часов, расставленных в разных точках, для измерения I ). Поэтому возникает вопрос о том, как связаны между собой результаты измерений, произведенных при помощи различных экземпляров инструментов. Мы всегда можем сверить между собой две или несколько неподвижных линеек (прикладывая их одну к другой), двое или несколько неподвижных часов (сравнивая их показания непосредственно, когда они находятся близко, или при помощи световых сигналов, когда они находятся далеко). Но если две линейки движутся одна относительно другой, то надо применять какой-то более сложный метод их сравнения. Точно так же усложнились бы методы сравнения хода движущихся друг относительно друга часов или сопоставления показаний, полученных в результате применения движущихся друг относительно друга источников световых сигналов, 2 [c.35]

Рис. 17.4. Обобщенная структурная схема ИВК-1 и ИВК-2 изменяющихся процессов он способен также выдавать аналоговые управляющие сигналы и осуществлять регистрацию данных. ИВК-8 отличается большей точностью измерений медленно меняющихся процессов, возможностью формирования точных сигналов по напряжению.

Если одиночный датчик имеет электрический контакт со стенкой (приварен или припаян), то коммутацию нескольких датчиков можно выполнять только по двухпроводной схеме (рис. 5.16,а). При однопроводной схеме коммутации датчиков 1—3 (рис. 5.16,6) собирают, например, положительные термоэлектроды 4—6 в один токосъемный провод 7, а переключатель 8 устанавливаются лишь на отрицательных термоэлектродах 9—11. При этом незначительные отличия температуры стенки в местах заделки датчиков приведут к весьма большим ложным их сигналам. Если даже измерения производить датчиком 2, который электрически изолирован от стенки, к его рабочему сигналу добавится падение э. д. с. на участке 5—6. Такая ошибка является характерной при измере-йиях температуры с помощью обычных термопар, в особенности когда не учитывают тот факт, что многие продукты электропро-водны. [c.119]

В системах с большим числом элементов применяется магистральная схема обмена данными — схема передачи сигналов по магистральным шинам (рис. 6.2). Под шинами понимают проводники (сигнальные линии), которые связывают между собой функциональные элементы системы, обеспечивая обмен однородными сигналами между ними. Для того чтобы различать, к какому из функциональных элементов относятся сигналы, передаваемые процессором по программным шинам Р, или какое из устройств должно передать процессору результаты измерений по [c.53]

Разумеется, это рассуждение относится лишь к измерениям, при которых точность результата полностью определяется случайной погрешностью. В этих условиях, выбрав п достаточно большим, мы можем существенно уменьшить погрешность результата. Такой метод повышения точности сейчас широко используется, особенно при измерении слабых электрических сигналов. [c.45]

Измерение координат точек дефекта. Особенно интенсивными источниками дифракционных волн являются особые точки, лежащие на границе свет— тень, где поверхность дефекта имеет большую кривизну. Особыми точками являются, в частности, края плоскостного дефекта (см. рис. 57, е). Если поверхность дефекта гладкая, то зеркально отраженная волна не будет принята преобразователем 1, но краевые точки дадут сигналы Ti ч Т4. Преобразователь перемещают по контактной поверхности до получения максимального эхо-сигнала от краевых точек, а затем измеряют их координаты и таким образом оценивают размер и ориентацию дефекта. Сигналы Ti и Tфазу начального колебания (в отличие от сигналов Т—Т и T—R—Т2 на рис. 57, а). Интерференция сигналов Tj и является причиной больших осцилляций в спектре отражения от плоского дефекта (см. рис. 56 в и г). [c.249]

Для контроля сварных швов большой толщины (до 250 мм) наиболее эффективны установки, разработанные в НПО ЦНИИТМАШ ПП. Сварные швы роторов атомных турбин (толщиной около 140 мм) успешно контролируют установкой УДЦ-31. Она состоит из сканирующего устройства с акустическим блоком и электронной стойки. Сканирующее устройство включает в себя привод, три каретки и соединяющие штанги. Акустический блок содержит шесть ПЭП, закрепленных в каретках. В комбинированной каретке закреплены три ПЭП один прямой РС-ПЭП и два наклонных с углом ввода 39°. Наклонные ПЭП ориентированы под углом 90° к оси сварного шва. В горизонтальной каретке закреплены два ПЭП с а = 39°, направленных вдоль шва. В вертикальной каретке закреплен один ПЭП с а = 39°. ПЭП в комбинированной и горизонтальной каретках перемещаются при сканировании в радиально-осевой плоскости. ПЭП в вертикальной каретке перемещается в радиальном направлении ротора. Благодаря ориентации наклонных ПЭП поперек и вдоль сварного шва удается уверенно обнаруживать дефекты, ориентированные различным образом в сварном шве. Электронный блок трехканальный каждый канал содержит УЗ-дефектоскоп, блоки обработки и регистрации сигналов в аналоговой форме. Блок обработки сигналов, входящий в каждый канал, предназначен для автоматического измерения координат залегания дефектов и амплитуды сигналов, отраженных от дефектов. К каждому каналу подключены по два ПЭП. [c.385]

Осажденные частицы выглядят на стекле в виде темной полосы. Измерением оптической плотности в разных точках полосы можно определить среднюю плотность и распределение частиц по размеру. Увеличение доли больших частиц является сигналом наступления аномально большого износа. [c.81]

Сигналы с нагрузочных сопротивлений снимаются по очереди сначала с Ro, затем по возвращении луча в исходное положение — с Rx или в обратной последовательности. Величина постоянного нагрузочного сопротивления Rq подбирается таким образом, чтобы, с одной стороны, передний фронт импульса напряжения, возникающего на этом сопротивлении при замыкании цепи, был достаточно большим для достоверного измерения сигнала осциллографа с другой стороны, чтобы величина постоянной времени испытуемого электрода была меньше постоянной времени остальной цепи. Кроме того, как Ro, так и Rx не должны превышать входное сопротивление осциллографа. На рис. 6.5 представлены типичные осциллограммы импульсов напряжения, снятые соответственно с и Rx. По измеренному переднему фронту импульса напряжения, снимаемого с постоянного нагрузочного сопротивления (участок АБ осциллограммы на рис. 65, а), находим силу начального тока внешней поляризации tQ (омический ток). По найденной и измеренной безынерционной части переднего фронта импульса (участок АБ на рис. 65,6), снимаемого с электролитической ячейки Eq (омическое напряжение), определяется омическая составляю- [c.110]

Методы измерений и используемая аппаратура определяются размерами исследуемого объекта и целью выполнения работы. При лабораторных исследованиях динамических и демпфирующих характеристик материалов часто используется метод затухающих колебаний с записью сигналов от акселерометров или датчиков перемещения на пленку шлейфового осциллографа. Метод затухающих колебаний используется также при исследованиях динамических характеристик крупных объектов типа ферм и корпусов судов, когда из-за малой мощности возбудителей не удается создать достаточных для регистрации амплитуд колебаний на всей протяженности конструкции. Несмотря на простоту такого метода возбуждения, им трудно пользоваться при исследованиях машиностроительных конструкций, так как требуется длительное поддержание постоянного режима колебаний для обследования достаточно большого числа точек конструкции. [c.145]

Большая точность струнных тензометров и многообразие схем обработки частотно-модулированных сигналов позволяют использовать эти тензометры для измерения как статических, так и динамических деформаций. [c.395]

Лазерный высотомер-дальномер. Прибор предназначен для измерения малых высот с использованием лазерного импульсного источника ИК-излучения и может находить различные применения, в частности для определения высоты при посадке пассажирских самолетов, фиксации высоты спускаемых на парашюте аппаратов, для обеспечения безопасного движения автомашин, следующих с большой скоростью, регистрации наличия препятствий на определенном расстоянии. Базовый метод фиксации высоты или расстояния позволяет регистрировать с помощью звуковых сигналов или индикаторной лампочки определенное расстояние до предмета. [c.319]

И динамических деформаций. Датчик 1 входит в мост, питаемый постоянным током выход моста питает усилитель 2 постоянного тока. На выходе усилителя — шлейф 3 осциллографа. Недостаток — нестабильность, присущая усилителям постоянного тока, в) Схема на несущей частоте (фиг. 5, в) для измерения статических и динамических деформаций. Напряжение несущей частоты, поступающей от электронного генератора, при деформации датчика 1 модулируется по амплитуде сигналом и поступает в узкополосный усилитель переменного тока 2. После усиления несущая частота выпрямляется выпрямителем 3 и через фильтр 4 питает шлейф 5 осциллографа. Несущая частота должна быть в 5—10 раз больше частоты измеряемой деформации. Схема [c.554]

В практических условиях определение величины К сс обычно сопряжено с большими техническими затруднениями, связанными главным образом с необходимостью измерения слабых световых сигналов. [c.216]

Измерение степени турбулентности требует специальной сложной обработки доплеровского сигнала, который имеет вид импульсов типа вспышек с частотой fo (ввиду случайного распределения частиц в потоке и большого пространственного разрешения оптической схемы анемометров). Не касаясь специальных вопросов обработки доплеровских сигналов, заметим, что к настоящему времени созданы ЛДА с подобной обработкой сигналов и выводом информации на цифровое табло. Практически лазерные анемометры не имеют ограничений по измерению степени турбулентности (что особенно важно для исследований в проточных частях турбомашин), а верхний предел по измеряемым скоростям определяется только способом измерения доплеровской частоты. Так, для случая использования в ЛДА фотоприемника с полосой пропускания 250 мГц при угле сведения лучей 20° верхняя граница измеряемой скорости около 400 м-с . При использовании в ЛДА эталона Фабри—Перо этот диапазон может быть увеличен до 800—1000 м.с- 1,122]. В ЛРА с т=10 и )=400 мкм (А=0,02б мГц-с-м- ), разработанном в МЭИ [35], верхний предел измеряемой скорости составил 300 м-с . Заметим, что в этом варианте анемометра ограничение по скорости лимитируется полосой пропускания усилителя. [c.55]

Температурное поле в заготовке в области подхода к режущей кромке инструмента. В области 2 (см. рис. 16) под влиянием теплоты, внесенной в заготовку плазменной дугой, формируется температурное поле, имеющее большое значение при ПМО. Описание этого поля может быть выполнено экспериментальным или расчетным путем. Рассмотрим вначале эксперименты по определению температур. Заметим, что экспериментальное определение температурных полей, представляющее известную сложность при обычных методах обработки, при ПМО еще более усложняется. Это вызвано, во-первых, проплавлением заготовок, что лишает возможности вывести термопару непосредственно на нагреваемую поверхность, т. е. в область, температуры которой нас интересуют более всего. Во-вторых, плазменная дуга создает электромагнитные помехи, затрудняющие измерения электрических сигналов. Для измерения температур в различных точках заготовок при плазменном нагреве применяют искусственные термопары, термоиндикаторы плавления и радиационные пирометры. Искусственные термопары дают возможность зафиксировать термические циклы (изменение температур во времени) для точек, расположенных на некоторой глубине от нагреваемой поверхности. Термоиндикаторы плавления, преобразующие тем- [c.50]

Чувствительными элементами называются устройства, измеряющие отклонение регулируемой величины от заданного значения либо реагирующие на возмущающее воздействие, приложенное к регулируемому объекту, и преобразующие результаты таких измерений в сигналы управления. Чувствительные элементы обычно отличаются от измерительных приборов меньшим диапазоном измерения величин и большей мощностью выходных сигналов. В чувствительном элементе часто объединяются датчик, реагирующий на изменение контролируемой величины, и задающее устройство, с помощью которого измеренные значения сравниваются с заданными. [c.24]

Иэ рис. 134 > ожыо видеть, что кривая порога эха я кривая равных громкостей прямого звука и эха одниаковы по форме (в том числе и для случак больших уровней эха). На рнс. 137 приведено несколько кривых равной громкости для различных типов сигнала. Можно считать, что характеризуемые ими взаимозависимости справедливы н для порогов эха. Так, например, максимум кривой тем выше и соответствует теы меиьшей задержке, чем больше сигналы имеют характ ) нмпульса. Эта зависимость соответствует действительности и вытекает также нэ результатов измерений Дамаске (1971). Объяс- [c.154]

Измерения показали, что при частотном диапазоне 200-500 кГц затухание сигналов в ближайшей зоне (менее 3 м) составляет около 15 бВ/м. При этом сигнал от источника Су-Нилсена на расстоянии 3 м регистрировали на уровне шумов. На больших расстояниях его не регистрировали вообще. [c.201]

Нестационарный режим является режимом дефектоскопии и характеризуется тем, что измерение производится по мгновенному неустановивше-муся выходному сигналу. Если измерения невозможно проводить дискретным меюдом (в случае источника тормозного излучения), то следует выбирать способ измерения по среднему току в нестационарном режиме, который при малой погрешности просчетов обеспечивает большую, точность. [c.373]

Статистическое накопление и обработку сигналов можно проводить в процессе перемещения преобразователя по поверхности изделия (рис. 5.48) или измерения угла ввода, т. е. качания диаграммы направленности. При этом стробированием по времени выделяют слой изделия на некоторой глубине Я, где предполагается наличие дефектов (на рисунке этот слой заштрихован). Корреляционная зависимость помех при этом тем меньше, чем больше степень обногмения зерен в рассеивающем объеме при движении акустического поля преобразователя. Сильная корреляционная зависимость полезных сигналов характерна для протяженных дефектов. При точечных дефектах сигналы коррелируют за счет ширины диаграммы направленности преобразователя. Если в процессе перемещения преобразователя наблюдать сигналы от выделенного слоя на электронно-лучевой трубке с большим послесвечением, то сигнал от дефекта будет отличаться от помех большей яркостью. [c.296]

А.мплитуда диафрагированного луча, приходящегося на приемник, тем выше, чем больше угол 2а между падающим и дифрагированным лучами. Получаемый при этом очень плоский треугольник дифракции (стороны которого составляют опорный, падающий и дифрагированный лучи), во-первых, трудно реализовать, во-вторых, не будет обеспечиваться требуемая точность измерения высоты трещины, которая повышается с уменьшением 2а. При выборе угла необходимо также учитывать разрешающую способность — минимальное расстояние между преобразователями, при котором опоры и дифрагированный сигналы разделяются во времени. Необходимо выбирать угол ввода таким, чтобы опорный сигнал не маскировал дифрагированного. Оптимальное значение угла 2а равно 140°. [c.440]

Применение когерентного излучения. Высокая степень монохроматичности и малая расходимость когерентного оптического излучения определяют области его практического использования. Излучение с высокой временной когерентностью может быть использовано для передачи информации на оптических частотах при решении задач, связанных с оптической интерференцией (измерение расстояний, линейных и угловых скоростей, деформаций поверхностей и т. д.) в качестве стандарта частоты. Высокая направленность пространственно-когерентного излучения обусловливает ряд его преимуществ перед некогерентным излучением небольшую величину энергетических потерь, связанных с расходимостью пучка высокое угловое разрешение, поз- воляющее точно направить луч на малый объект и существенно сократить помехи возможность пространственной фильтрации при приеме сигналов. Отсюда следует, что узконапрявленное оптическое излучение может быть эффективно использовано при передаче информации на большие расстояния, при оптической локации удаленных объектов (особенно для выделения объекта среди других целей), при измерении углов и расстояний по принципу, на [c.343]

Модели и натурные конструкции могут испытываться на амортизаторах или упругих связях. При этом связи желательно устанавливать в узлах исследуемых форм колебаний. Необходимо контролировать потоки энергии, проходящие через связи и амортизаторы в фундамент или прилегающие конструкции, особенно при измерении демпфирующей способности системы. Уходящую через связи энергию можно оценивать по работе сил, действующих в местах присоединения связей, для чего необходимо предварительно измерить динамическую жесткость присоединяемых конструкций в указанных точках. Измерение амплитудно-частотных характеристик и форм колебаний конструкций с малыми коэффициентами поглощения требует достаточно точного поддержания частоты возбуждения, что может осуществляться генераторами с цифровыми частотомерами. При изменении частоты на = 8/а /2/7с в окрестности резонансной частоты / амплитуда колебаний изменяется на 30% (см. 1.3). Чтобы поддерживать амплитуду колебаний с точностью +30%, частота не должна изменяться больше чем на 8/о /2/л. Измерение вибраций невращающихся деталей осуществляется с помощью пьезокерамических акселерометров с чувствительностью 0,02—1 B/g. Акселерометр ввинчивается в резьбовое отверстие в конструкции или приклеивается. В случае необходимости получить информацию о колебаниях конструкции в большом числе точек (например, при анализе форм) датчик последовательно приклеивается в этих точках пластилином. При исследованиях вибраций механизмов, когда необходимо получить синхронную информацию с нескольких десятков датчиков, сигналы записываются на магнитную ленту многоканального магнитографа. Датчики делятся на группы так, чтобы число датчиков в группе соответствовало числу каналов магнитографа, а один из датчиков, служащий опорным для измерения фазы между каналами, входит во все группы. [c.147]

В качестве датчиков обратной связи в системе регулирования используют микрофоны 13, устанавливаемые в контрольных точках бокса. Для ввода в систему регулирования сигналы, поступающие от микрофонов, усиливаются и усредняются и, пройдя коммутатор 16, поступают в полосо вой анализатор спектра 15, аналогичный по составу анализатору устройства 9. Пройдя среднеквадратический детектор 17 уровни сигнала в полосах с помощью мини-ЭВМ сравниваются с заданными уровнями, в результате чего вырабатывается сигнал корректировки, поступающий на усилители задающих фильтров устройства 9, благодаря чему автоматически поддерживается уровень звукового давления в камере. Достаточно хорошее приближение к заданным характеристикам акустического нагружения можно получить при использовании десяти микрофонов. Одно из основных достоинств такой автоматической системы регулирования — быстрота настройки на требуемый режим испытания объекта. Однако необходимый объем информации об условиях акустического нагружения объекта испытаний и поведения его при воздействии акустического поля требует значительно большего числа измеряемых параметров. Обычно требуется измерять звуковое давление, деформацию и вибрацию. Для этого в комплекс технологического оборудования (рис. 4) камеры включают систему сбора, измерения и обработки данных. Эта система позволяет контролировать средние квадратические значения измеряемых величин в ходе эксперимента, регистрировать процессы на магнитной ленте и затем обрабатывать их на анализаторах с высокой разрешающей способностью. Как показано на схеме, сигналы от соответствующих датчиков перед входом в усилитель при помощи устройств 4, 5 проверяются на отсутствие помех и неисправностей измерительных цепей. С выхода каждого из усилителей 6 сигнал подается на квадратичный вольтметр 13, показания которого фиксируются на цифропечатающем устрой- [c.449]

Для изучения кинетики закритиче-ских трещин разработан прибор, в схеме которого (рис. 64) реализован другой принцип измерения, основанный на изменении магнитного потока при перемещении трещины. На образце 2 устанавливают индукционный датчик 1, состоящий из катушки со стальным П-образным сердечником. При установке датчика вершина надреза или трещины должна находиться между полюсами сердечника. Образец электрически изолируют от испытательной машины и подмагничивают постоянным магнитом 3. При ускорении трещины магнитные потоки через образец и сердечник датчика изменяются, в результате чего на входе 4 двухлучевого осциллографа (0К-17М) подается соответствующий сигнал. Запуск осциллографа производится сигналом, соответствующим моменту разрыва образца. С этой целью образец включают в цепь дополнительного источника питания 5. При разрыве образца напряжения в точке А увеличивается от нуля до 20 В, что и приводит к запуску осциллографа. Линия 6 осуществляет задержку сигнала на 80 мс от датчика, включенного так, что его полярность противоположна полярности источника питания 5. Такая схема позволяет получить в момент разрыва образца на входе осциллографа большой сигнал противоположной полярности. Генератор 7 типа ГСС-6М подает на второй вход осциллографа сигнал с частотой 500 кГц, используемый для отсчета масштаба времени. [c.446]

Луч лазера проходит через модулятор интенсивности и претерпевает дифракцию на измеряемом изделии. Разностный сигнал, поступающий с фотодетекторов и D , которые расположены в точках дифракционной картины, соответствующих половинному уровню максимальной интенсивности излучения первого бокового максимума, поступает на микроамперметр. Фотодетектор D , установленный на оптической оси установки, дает возможность контролировать выходную мощность лазера и в случае необходимости стабилизировать ее. При увеличении диаметра изделия электрический сигнал фотодетектора увеличивается, а фотодетектора Da— уменьшается. Уменьшение диаметра изделия приводит к обратному изменению электрических сигналов фотодетек-торов. Пределы контроля устройства равны —16,7 и +18,3% от эталонного размера. Точность измерения составляет 0,5% от контролируемого диаметра, но при этом необходимо фиксировать измеряемый объект в луче лазера с большой точностью. [c.257]

Преобразователь информации измеряет сигналы по 40 каналам, пре-образовьшает их в цифровую форму и передает в накопитель -информации или в ЭВМ. От состоит из релейно-конденсаторного блока гальванической развязки и выборки напряжения сигнала, бесконтактного быстродействующего коммутатора сигналов, аналого-цифрового преобразователя (АЦП), выходного регистра цифровой информации, выходных усилителей, формирователя микроцикла, блока управления и блока питания (рис. 2.7). Данная схема выбрана исходя из необходимости иметь простой блок гальванической развязки и выборки амплитуды сигнала, наименьший разброс времени измерения по каналам, наибольшее подавление воздействия фона напряжения питающей сети и импульсных помех электромагнитного поля на измеряемый сигнал, оперативное изменение числа работающих каналов. Большое быстродействие системы сбора информации было обеспечено благодаря использованию аналоговых [c.67]

Смотреть страницы где упоминается термин Измерение больших сигналов : [c.471] [c.110] [c.121] [c.205] [c.134] [c.179] [c.320] [c.130] [c.245]

Смотреть главы в:

Гидроакустические измерения -> Измерение больших сигналов

ПОИСК

Сигнал

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...