Гомогенизация

Скорость гомогенизации аустенита в значительной степени определяется исходной структурой стали — от степени дисперсности цементита и его формой. Чем мельче частицы цементита и, следовательно, больше их суммарная поверхность, тем быстрее происходят описанные превращения. [c.237]

Процесс гомогенизации аустенита ио содержанию легирующих элементов требует большего времени, так как диффузионная подвижность легирующих элементов в решетке у-фазы значительно меньше, чем углерода. [c.156]

Отжиг I рода в зависимости от исходного состояния стали и температуры его выполнении может включать процессы гомогенизации, рекристаллизации и снятия остаточных напряжений. Характерная особенность этого вида отжига в том, что указанные процессы про-исход)гг независимо от того, протекают ли в сплавах при этой обработке фазовые превращения пли нет. Поэтому отжиг I рода можно проводить при температурах выше или ниже температур фазовых превращений. [c.191]

Сплав используют после закалки (гомогенизации) при 530 С и старении прн 200 °С, 12—16 ч. [c.340]

Диффузионный отжиг (гомогенизация) состоит из нагрева стали до 1050—1150° С (см. рис. 9.1), длительной выдержки (10—15 ч) при этой температуре и последующего медленного охлаждения. В результате диффузионного отжига происходит выравнивание неоднородности стали по химическому составу и уменьшение ликвации. Гомогенизации подвергаются слитки легированных сталей, крупные стальные отливки и др. [c.115]

Жидкость — капли жидкости экстракция, гомогенизация, эмульсирование. [c.15]

При изотермической выдержке при температурах гомогенизации на границах зерен и в зернах устанавливаются равновесные концентрации в соответствии со следующей зависимостью [c.462]

Перераспределение примесей и легирующих элементов в сплавах происходит в период их пребывания в температурных областях, когда существует заметная диффузионная подвижность этих элементов. При этом возможны два противоположных процесса выравнивание концентрации элементов по объему — гомогенизация, или их накопление на отдельных структурных составляющих, границах зерен и скоплениях дефектов кристаллической решетки — сегрегация. [c.507]

Гомогенизация приводит к устранению микрохимической неоднородности (МХН), возникшей в результате дендритной ликвации при первичной кристаллизации сплава. Последняя наи- [c.507]

Для двухкомпонентных сплавов движущая сила выравнивающей диффузии — градиент концентрации, а ее скорость пропорциональна коэффициенту диффузии растворенного элемента. В литых сплавах градиент концентрации зависит от состава сплава и размера элементов первичной кристаллизации (ячеек, ветвей дендритов). Чем они мельче, тем выше градиент концентраций. В этом случае также тоньше частицы избыточных фаз. Эти два фактора служат ускорению общей скорости гомогенизации. Заметное развитие гомогенизация получает в области температур свыше 0,8 как в процессе нагрева, так и охлаждения. По мере развития гомогенизации ее скорость постепенно затухает, поскольку уменьшается градиент концентрации. [c.508]

При нагреве после завершения аустенитизации в металле ОШЗ внутри зерен развивается процесс гомогенизации по углероду и другим элементам. Перераспределение элементов происходит в соответствии со значениями градиента химического потенциала в разных участках зерен. При этом вначале возможно временное усиление МХН. Углерод перераспределяется из зон, обогащенных некарбидообразующими элементами, в зоны, обогащенные карбидообразующими, поскольку первые повышают, а вторые понижают термодинамическую активность углерода. При повышении содержания углерода его активность увеличивается, в результате направление перераспределения углерода изменяется, чему также способствует произошедшее к этому моменту перераспределение других элементов. При нагреве до температур свыше 1370... 1470 К развивается процесс гомогенизации в направлении равномерного распределения элементов по телу зерен. Гомогенизация продолжается также на ветви охлаждения до температур сохранения диффузионной подвижности элементов или температур начала фазовых выделений, например, карбидов в высоколегированных мартенситно-стареющих сталях. [c.515]

Перераспределение элементов на оплавляемом участке ОШЗ связано с появлением между оплавленными зернами прослоек жидкой фазы. Характер МХН на оплавленном участке ОШЗ подобен МХН в сварных швах, однако показатели МХН в 1,2... 1,5 раза меньше. В среднелегированной стали показатели МХН в конечной структуре составляют для Мо — около 1,5 для Мп — около 1,4 и для S—около 1,2, при этом часто не наблюдается ликвация С — видимо, сказывается влияние выравнивающей диффузии в процессе гомогенизации при охлаждении. МХН не зависит от применяемых сварочных материалов, хотя степень оплавления ОШЗ различна — очевидно, основным определяющим фактором перераспределения служит диффузия в твердой фазе. [c.516]

При охлаждении в области высоких температур в шве и в ЗТВ, находящихся в аустенитном состоянии, продолжают развиваться ряд процессов, начавшихся на этапе нагрева гомогенизация, рост зерна и др. Некоторые процессы изменяют свое направление. Так, по мере охлаждения усиливается сегрегация примесей на границах зерен, а у мартенситно-стареющих сталей при условии медленного охлаждения возможно выпадение карбо-нитридов и карбидов хрома при температурах ниже 1320... 1220 К. Основной процесс в сталях при охлаждении, окончательно определяющий микроструктуру и свойства металла сварных соединений,— превращение аустенита. [c.518]

Следует иметь в виду, что по приведенным выше выражениям можно лишь ориентировочно определять температурные и кинетические параметры процесса превращения аусте-нита. Это связано с тем, что они не учитывают особенностей конкретной плавки стали заданного марочного состава, а вместе с этим и степени завершенности высокотемпературных процессов в аустените при сварочном нагреве. В зависимости от качества шихты, способа выплавки, качества раскисления, содержания неконтролируемых примесей, а также исходного структурного состояния стали эти параметры могут заметно изменяться. Недостаточно полная гомогенизация при сварочном нагреве, особенно связанная с замедленным растворением карбидов, приводит к повышению Т . и Т .к и увеличению вследствие уменьшения содержания углерода и легирующих элементов в аустените. Включения оксидов, нитридов, сульфидов увеличивают 41, укрупнение аустенитного зерна приводит к ее снижению. Более надежно в настоящее время определение упомянутых выше параметров экспериментальным способом путем построения и обработки диаграмм АРА. [c.527]

Для сталей III группы (среднеуглеродистых среднелегированных, содержащих карбидообразующие элементы) при сварке в широком диапазоне режимов характерно мартенситное превращение. Для них важно значение />ю, поскольку гомогенизация аустенита и рост зерна в связи с наличием специальных карбидов в исходной структуре замедлены и их можно регулировать с помощью режима сварки. Поэтому для получения благоприятной структуры при сварке этих сталей эффективно снижение q/v, применение концентрированных источников теплоты (плазменной, электронно-лучевой и лазерной сварки). Так- [c.528]

Среди них наиболее полезными и эффективными являются методы 1) прямой видимости, 2) лучевого анализа, 3) задания эквивалентных источников, 4) гомогенизации среды, 5) использования концепции дифференциального альбедо и 6) использования факторов накопления ограниченных сред. [c.139]

Метод гомогенизации среды заключается в расчете компоненты излучения натекания для сложных неоднородностей, когда защиту можно представить как гомогенизированную среду. [c.141]

На основе концепции предложены режимы этапов получения изделий из алюминиевых сплавов кристаллизации, гомогенизации, деформационной обработки и окончательной термической обработки. Разработанные режимы положены в основу экономичных вариантов технологических процессов, обеспечивающих улучшение динамической и конечной структуры и уровня свойств изделий. [c.28]

Исследованиями особенностей превращения аустенита при сварке плавлением установлено, что скорость нагрева в интервале температур A i — Асз и длительность пребывания металла околошовной зоны при температуре выше A g оказывают существенное влияние на процесс гомогенизации аустенита и роста зерна. В условиях сварки наблюдаются две противоположные тенденции высокая температура нагрева Л1еталла околошовной зоны способствует росту зерна, особенно при большой длительности пребывания металла при температуре выше Асз, и одновременно увеличивает устойчивость аустенита быстрый нагрев и малая длительность пребывания металла выше температуры Ас понижают степень гомогенизации и устойчивость аустенита. [c.232]

Хром но отношению к кислороду обладает несколько большим сродством, чем железо, и образует окисел СгаО с высокой температурой плавления. Хром также обладает большим сродством к углероду, чем железо, и является карбидообразующим элементом. Он может входить в состав карбидов типа ] емептпт (Fo, Сг)зС и образует карбиды типов СГ7С3 и СггзС [иногда с частичной заменой атомов хрома другими, в частности железа, например (Fe, Сг)2зС(). Карбиды хрома термически более стойкие по срав-иению с карбидом железа, они растворяются медленнее и при более высоких температурах. В связи с этим для гомогенизации твердых растворов Fe—Сг—С требуется более высокая температура (рис. 128) и более длительная выдержка, чем для углеродистых сталей (- 900° С). [c.258]

Высокологпровпниые хромистые стали, находящиеся в феррит-иом состоянии, при температурах выше И50° С обладают склонностью к быстрому росту зерна. Так как в таких сталях обычно присутствует и карбидная фаза, то при быстром нагреве и охлаждении, характерном для условий сварки, растворяющиеся карбиды обогащают углеродом только микрообъемы металла, прилегающие к ним, без общей гомогенизации, в результате чего в этих участках создаются условия протекания в них превращении а у, а при охлаждении — у а. Наиболее вероятны эти процессы вблизи границ зерен. В результате таких процессов [c.261]

Межцилиндровую и межцикловую неравномерности подачи топлива можно снизить также повышением степени гомогенизации смеси. Разработаны испарительные системы, в которых индивидуальное кипение (пофракци-онное испарение) углеводородов происходит при движении топливной плен- [c.41]

Цветные металлы и сплавы во многих случаях также подвержены коррозионному растрескиванию. Коррозионное растрескивание наблюдается у алюминневомагниевых и медноцииковых сплавов. Алюминиевые сплавы, содержащие до 3% Mg, практически не склонны к коррозионному растрескиванию. Наиболее ск. 10иными к этому виду разрушения являются сплавы алюминия, содержащие 5—9% Mg, причем эта склонность повышается с увели ением содержания магния в сплаве. Если сплавы даже с высоким содержанием магния подвергнуты гомогенизации, то они теряют склонность к коррозионному растрескиванию. [c.105]

Дендритная ликвация может быть ослаблена продолжительным нагревом сплава при температурах, обеспечивающих достаточную скорость диффузии (чаще 0,8—0,95Г,1л), После такого нагрева, называемого диффузионным отжигом или гомогенизацией, дендритная ликвация литого сплава уменьптается. [c.94]

Гомогенизация диффузионный отжиг). Диффузионный отжиг применяют для слитков легированной стали с целью уменьшения дендритной или внутрикристаллитной ликвации, которая повышает склонность стали, обрабатываемой давлением, к хрупкому излому, к анизотропии свойств и возникновеЕшю таких дефектов, как шифер-ность (слоистый излом) и флокены (тонкие внутренние трещины, наблюдаемые в изломе в виде белых овальных пятен), Диффузионный отжиг способствует более благоприятному распределению некоторых неметаллических включений вследствие частичного растворения и коагуляции. [c.191]

Дендритная ликвация понижает пластичность и вязкость легпро-В31Ш0Й стали. Поэтому не только слитки, но и крупные отливкп также нередко подвергают гомогенизации. Нагрев при диффузионном отжиге должен быть высоким (1100—1200 С), так как то п.ко в этом случае более полно протекают диффузионные процессы, необходп. п, для выравнивания состава в отдельных объемах стали. [c.191]

В результате диффузиоиного отжига получается крупное зерно. Этот недостаток устраняется при последующей обработке слитка давлением. Для удаления поверхностных дефектов методом. механической обработки слитки после от кига иио1 да подвергают отпуску при 670—680 С в течение 1 —16 ч, что снижает твердость. Фасонные отливки после гомогенизации [юдвергают полному отжигу или нормализации для измельчения зерна и улучшения свойств. [c.192]

Частицы цементита, не растворившегося при нагреве, и микрообъемы с попышенной концентрацией углерода в аусгените из-за недостаточно полной его гомогенизации служат центрами кристаллизации для цементита, выделяющегося при последующем охлаждении ниже точки и принимающего в этом случае зернистую форму. В результате нагрева значительно вьние точки и растворения бблыией части цементита и более полной гомогенизации аустенита [c.197]

Повышение температуры нагрева под закалку (или увеличение длительности нагрева) приводит к растворению карбидов, укрун-нению зерна и гомогенизации аустенита. Это способствует нош.ннению устойчивости переохлажденного аустенита, особенно и р шоне температур перлитного превращения, и уменьшению критической скорости закалки и увеличению нрокаливаемости стали. Однако чрезмерное повышение температуры нагрева для закалки увеличивает количество остаточного аустенита (рис. 128, в), что снижает твердость стали (рис. 128, б), приводит к сильному росту зерна и увеличению деформации обрабатываемых изделий. [c.202]

При гомогенизации магниевых сплавов нзбыточн1> е фазы, выделившиеся по 1 )анпцам зерен, растворяются, и состав по объему зерен [илравпивается, что обли чает обработку давлением и повышает меха-ническне свойства. [c.339]

Механические свойства сплавов МЛ5 и МЛ6 могут быть повытепы гомогенизацией при 420 °С, 12—24 ч. При нагреве частицы избыточных фаз растворяются, н после охлаждения на воздухе фиксируется однородный твердый раствор. Более высокие значения ст и а,, сплав МЛ5 приобретает после старения при 175 °С, а МЛ6 при 190 "С, 4—8 ч (табл. 24). [c.340]

Для облегчения обработки давлением бронзы подвергают гомогенизации 1три 700—750 " С с последующим 6i и трым охлаждением. Гомогенизация уменьшает дендритную ликвацию R бронзах, и приближает их структуру к состоянию, близкому к равновесному. Для снятия внутренних напряжений в отливках их отжигают при 550 °С, 1 ч. [c.351]

К первой группе относятся процессы нагрева металла для устранения неустойчивого состояния (наклепа), возникающего вследствие предварит кой обработки методами холодной пластической деформации. Эт Рвид термообработки основан на процессах возврата, рекристаллизации и гомогенизации и является отжигом первого рода (рекристаллизационным отжигом). [c.111]

Сплавы типа дуралюмина (например, марки 2017 и 2024) содержат несколько процентов меди и, вследствие выделения uAla вдоль плоскостей скольжения и границ зерен, обладают повышенной прочностью. Выше температуры гомогенизации (приблизительно 480 °С) медь находится в твердом растворе. При закалке этот раствор сохраняется. При комнатной температуре происходит медленное выделение uAlj, и сплав постепенно упрочняется. Если закалка сплава от температур, отвечающих твердому раствору, производится в кипящей воде или, если после закалки его нагреть выше 120 °С (искусственное старение), то uAla выделяется преимущественно вдоль границ зерен. В результате участки, примыкающие к интерметаллическому соединению, обедняются медью. При этом границы зерен становятся анодами по отношению к зернам, а сплав приобретает склонность к межкристаллитной коррозии. Продолжительный нагрев восстанавливает однородность состава сплава в зернах и на границах зерен и устраняет склонность к коррозии такого типа. Однако это сопровождается некоторым ухудшением механических свойств. На практике сплав закаляют примерно от 490 °С, а затем следует старение при комнатной температуре. [c.352]

Легирование алюминия магнием увеличивает склонность сплава к КРН, особенно, если содержание Mg превышает 4,5 %. Для ослабления воздействия, по-видимому, необходимо проводить медленное охлаждение (50 °С/ч) сплава от температуры гомогенизации, чтобы произошла коагуляция -фазы (AlgMga) последний процесс ускоряется при введении в сплав 0,2 % Сг [29]. Эделеану [30] показал, что катодная защита приостанавливает рост трещин, которые уже возникли в сплаве при погружении в 3 % раствор Na l. При старении сплава при низких температурах максимальная склонность к КРН отмечалась перед тем, как была достигнута наивысшая твердость. Эти данные аналогичны приведенным выше для дуралюмина. Поэтому Эделеану предположил, что склонный к КРН металл вдоль границ зерен не является равновесной р-фазой, ответственной за твердость сплава. По его мнению, склонность к КРН в области границ зерен связана с сегрегацией атомов магния, и этот процесс предшествует образованию интерметаллического соединения. По мере старения склонность к КРН уменьшается, так как выделение Р-фазы в области границ зерен идет с потреблением металла, содержащего сегрегированные атомы магния. Сходным образом, вероятно, можно объяснить поведение сплавов алюминия-с медью. [c.353]

По мере повышения температуры Сг.и будет возрастать вплоть до достижения Интенсивность изменений Сг. и степень приближения ее к Сг.р будут тем больше, чем больше коэффициент диффузии растворенного элемента и чем меньше скорости нагрева и охлаждения. При дальнейшем возрастании температуры Сг. будет снижаться, согласуясь с зависимостью изменения Сг.р от температуры (рис. 13.15, а). Начнется процесс рассасывания сегрегата на границах, т. е. гомогенизация помимо внутренних объемов зерна распространится на приграничные области. При охлаждении процесс развивается в сторону повышения С до достижения Сгр (рис. 13.15,6). При нагреве свыше температуры неравновесного солидуса Ген происходит оплавление приграничных участков зерен. При этом границы зерен как поверхности раздела исчезают. Более высокая растворимость легирующих элементов и примесей в жидком металле обусловливает насыщение ими оплавленных участков в результате направленной диффузии из твердой в жидкую фазу до концентрации Со.г. Степени МХН в данном случае соизмеримы с МХН в литом металле. Рассмотренный случай перераспределения примесей характерен для непосредственно примыкающего к линии сплавления участка ОШЗ сварных соединений, нагреваемого выше Тс. . [c.509]

Степень завершения гомогенизации при сварке зависит от 7 тах, диффузионной ПОДВИЖНОСТИ элементов, времени пребывания при температурах гомогенизации и исходной макро- и микрохимической неоднородности. Максимальная степень гомогенизации соответствует участкам ОШЗ, нагреваемым до Тс, учитывая, что коэффициенты диффузии элементов увеличиваются с повышением температуры в экспоненциальной зависимости. С наибольшей скоростью гомогенизация происходит по С, с меньшей — по S, Р, Сг, Мо, Мп, Ni, W в приведенной последовательности (коэффициенты диффузии в железе при 1373 К составляют для С 10 " и для остальных элементов 10 ...10 м / ). Время пребывания при температурах гомогенизации зависит от теплового режима сварки, а также от класса применяемых сварочных материалов. Последнее связано с дополнительным нагревом ОШЗ выделяющейся теплотой затвердевания шва (аналогично их влиянию на степень оплавления ОШЗ). Степень влияния металла шва определяется Гс.мш.Чем она выше, тем при более высоких гомологических температурах происходит дополнительный нагрев ОШЗ. При переходе от сравнительно тугоплавких ферритно-перлитных сварочных материалов к более легкоплавким аусте-нитным время пребывания ОШЗ свыше 1370 К уменьшается примерно в 1,5 раза. Весьма существенно влияет исходное состояние стали. Наличие труднорастворимых крупных скоагули-рованных частиц легированного цементита и специальных карбидов, например после отжига стали на зернистый перлит, заметно снижает степень гомогенизации. [c.515]

Гиббса энергия 267—269, 271—273, 276, 281, 293 Гинье — Престона закон 498 Гомогенизация 507, 515 Границы большеугловые 501, 505 [c.552]

Сварка с регулированием термических циклов (РТЦ) за с ет сопутствующего охлаждения, одновременно с уменьшением околошовных участков подкалки, сужает области термопластических деформаций при сварке и уменьшает несовершенство кристаллического строения, измельчает структуру зон сплавления. Кроме этого, более быстротечное высокотемпературное состояние при сварке стали 15Х5М с РТЦ со-путствуюш им охлаждением способствует образованию в ЗТВ промежуточных более равновесных структур закалки бей-нитного характера с равномерно распределенными частицами карбидов по телу зерен, а увеличение скорости охлаждения при сварке создает условия гомогенизации аустенитного шва. При этом избыточные фазы выделяются в виде отдельных разобщенных включений или участков и получается мелкодисперсная более однородная структура шва повышенных снойств. [c.151]

Теория сварочных процессов (1988) -- [ c.507 , c.515 ]

Справочник машиностроителя Том 5 Книга 2 Изд.3 (1964) -- [ c.302 ]

Материаловедение Учебник для высших технических учебных заведений (1990) -- [ c.50 , c.192 ]

Диаграммы равновесия металлических систем (1956) -- [ c.72 , c.198 , c.210 , c.221 , c.260 ]

Физическое металловедение Вып II (1968) -- [ c.24 , c.138 , c.146 ]

Общая технология силикатов Издание 4 (1987) -- [ c.208 , c.209 , c.453 ]

Термическая обработка металлов (1957) -- [ c.108 , c.121 ]

Мастерство термиста (1961) -- [ c.52 ]

Материаловедение Технология конструкционных материалов Изд2 (2006) -- [ c.107 ]

Металловедение Издание 4 1963 (1963) -- [ c.220 ]

Металловедение Издание 4 1966 (1966) -- [ c.225 ]

Основы металловедения (1988) -- [ c.154 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...