Прием гомогенизации

Франк-Каменецкого 276 Прием гомогенизации 266 [c.459]

При гомогенизации магниевых сплавов избыточные фазы, выделившиеся по границам зерен, растворяются, и состав по объему зерен выравнивается, что облегчает обработку давлением и повышает механические свойства. [c.403]

В цикле гомогенизирующей термической обработки объемная диффузия обычно не способна полностью устранить ликвацию в литом материале. Помочь выравниванию химического состава при гомогенизации может миграция зерен, но зерно в "литой" микроструктуре уже очень грубое. Помочь выравниванию химического состава за счет миграции границ зерен все-таки можно, обеспечив подвижность границ зерен посредством некоторой деформации [17]. [c.209]

Неравномерная закалка — результат неравномерного прогрева и неравномерного охлаждения деталей. При этом тонкие сечения деталей имеют высокие механические свойства утолщенные сечения — пониженные. Для устранения этого вида брака необходимо отливки подвергать повторной термической обработке, обеспечивая равномерный прогрев всей детали, более длительную выдержку при гомогенизации и более быстрое охлаждение при закалке. [c.464]

Если при гомогенизации температура превышает допустимые значения, то происходит частичное оплавление эвтектики, вызывающее, в крайнем случае, появление бугорков на поверхности детали. Этот дефект называют пережогом. Микроструктура сплавов после пережога характеризуется укрупненными зернами твердого раствора, окисленными границами зерен и наличием вторичных выделений. [c.464]

Термическая обработка существенно меняет исходную литую структуру. При гомогенизации в области температур 440...450°С — чуть ниже неравновесного солидуса — происходит растворение неравновесной эвтектики, в основном вырожденной в Af(Al, Zn, Mg, Си)-фазу, которая [c.324]

При гомогенизации образуется крупное зерно. Измельчают верно пря последующей прокатке (ковке) в термической обработке. Длительность гомогенизации 80—100 ч и более. Вместо отжига слитков можно производить гомогенизацию деформированной заготовки, увеличив время нагрева перед последним пределом. [c.294]

Под- действием сжимающего давления на паяемые детали жидкая фаза, содержащая диспергированную окисную пленку, в большей или меньшей степени выдавливается из зазора. Оставшееся в зазоре небольшое количество жидкой фазы затвердевает, а состав ее успевает изменяться при гомогенизации в течение нескольких минут, а не часов, как при обычной диффузионной пайке. Приложение давления имеет смысл только после смачивания припоем поверхностного слоя соединяемых деталей и контактного плавления выступов рельефа паяемого металла. При этом вместе с жидкой фазой из шва будут удалены диспергированные кусочки окисной пленки. Для этого необходимо и достаточно приложение сравнительно небольшого давления во избежание хрупкого разрушения паяемого металла в контакте с жидким припоем. Оставшаяся в зазоре тонкая пленка жидкой фазы обеспечит быстрое протекание процесса диффузионной пайки и высокие механические свойства паяного соединения, особенно если припой имеет ту же основу, что и паяемый металл. В литературе описан подобный вариант прессовой диффузионной пайки под названием активируемое диффузионное соединение . [c.180]

Высокая температура при гомогенизации вызывает рост зерна. Для измельчения зерна следует провести полный отжиг отливок или нормализацию. [c.140]

Влияние марганца. Основное действие марганца связано с эффектом закалки из жидкого состояния [23 ] и последующим созданием устойчивой полигонизованной структуры с предпочтительным распадом твердого раствора, включая выделение марганцовистых фаз при гомогенизации и нагреве под закалку [8, с. 200 12, с. 251 [c.78]

Как и во многих алюминиевых сплавах, при литье сплавов системы А1—Си—Ы—Мп—С марганец образует пересыщенные твердые растворы. Распад твердого раствора при гомогенизации, нагревах под закалку или перед деформацией и в процессе деформации приводит к появлению мелких марганцовистых фаз размером в десятые доли микрона. Наличие марганца в сплаве тормозит рекристаллизацию. Поэтому полуфабрикаты сплавов с марганцем более мелкозернистые. [c.210]

Чрезмерно длительные выдержки при гомогенизации нецелесообразны, так как они снижают производительность процесса и приводят к излишнему расходу электроэнергии (топлива). Повышение температуры отжига дает больший эффект, чем увеличение времени выдержки. Время выдержки при диффузионном отжиге колеблется от нескольких до десятков часов (не считая времени прогрева). Повышением температуры можно сократить длительность процесса. [c.60]

Гомогенизация слитка может не только улучшить, но и ухудшить некоторые свойства готовой продукции. Например, гомогенизация при 490°С в течение суток слитка из дуралюмина марки Д16 повышает на несколько процентов относительное удлинение закаленных и состаренных листов, но одновременно снижает их предел прочности на 1—1,5 кгс/мм . Причиной некоторого снижения прочности является особое поведение марганца при гомогенизации слитка. Как уже отмечалось, при температурах порядка 500 С растворимость марганца в алюминии сравнительно неве- [c.31]

В объеме отливки местами гетерогенного зарождения графита служат несплошности, скопления вакансий, усадочные и газовые микропустоты, микротрещины, разрывы на границе аустенита с неметаллическими включениями из-за разности их термического расширения. Местами зарождения графита могут быть диффузионные поры, возникающие при гомогенизации аустенита. Например, при выравнивании состава аустенита после ухода атомов кремния из обогащенных им участков остается избыток вакансий, образующих поры. Этим предположительно можно объяснить ускорение графитизации под действием кремния, которое происходит, несмотря на то, что кремний замедляет диффузию углерода в аустените. [c.183]

Таким образом, дендритная неоднородность сплавов усиливается во время затвердевания разность концентраций /—а, которая обусловлена ликвацией, уменьшается до j-—g по мере затвердевания в результате диффузии в твердом состоянии и до п—к при гомогенизации во время охлаждения стали до комнатной температуры. Во время повторного нагрева до температуры Г/, экстремальные концентрации могут приблизиться к исходному составу расплава X в соответствии с ходом кривых к—к и п—После повторного охлаждения разность концентраций в междендритных пространствах составляет только т—Ь. [c.26]

На консервных производствах гомогенизаторы используются для улучшения консистенции и усвояемости консервов. При гомогенизации таких продуктов, как томатный сок, уменьшается его расслаивание, обусловленное значительными размерами частиц в жидкости. Гомогенизация таких консервов, как овощные и мясо-овощные супы, значительно улучшает их качество. Консервы, предназначенные для детского питания, как правило, подвергаются гомогенизации. [c.168]

При гомогенизации магниевых сплавов нзбыточн1> е фазы, выделившиеся по 1 )анпцам зерен, растворяются, и состав по объему зерен [илравпивается, что обли чает обработку давлением и повышает меха-ническне свойства. [c.339]

Нагрев при диффузионном отжиге проводят до максимально высоких температур, так как при этом наиболее интенсивно происходят диффузионные процессы, необходимые для выравнивания в отдельных объемах состава стали. Обычно для легированных сталей температуру гомогенизаци-онного отжига выбирают в интервале 1 050-1 250 °С. Так как диффузионные процессы наиболее интенсивно протекают в начале выдержки и их интенсивность заметно снижается с течением времени, то применение длительных вьщержек при гомогенизации нецелесообразно. Это обусловлено также необходимостью экономии электроэнергии и увеличения производительности печей. Обычно на практике выдержка при гомогенизационом отжиге не превышает 15-20 ч. После выдержки детали охлаждают вместе с печью до 800-820 °С, а затем проводится охлаждение на воздухе. В результате диффузионного отжига получается Kpjoi-ное зерно, которое устраняется при обработке давлением или последующей термической обработке. [c.443]

Для модифицирования используют цирконий, магнезит, мел. При гомогенизации происходит растворение грубых интерметаллидных фаз, охрупчивающих сплавы. [c.381]

Наибольшее повышение пластичности соединений при контактно-реактивной пайке (когда при кратковременном нагреве и охлаждении образуется малопластичная легкоплавкая структура) может быть достигнуто также нри последующей диффузионной пайке или в результате коагулирования включений интерме-таллида, например при гомогенизации (табл. 54). [c.165]

Согласно работе [277], Г-фаза образуется в системе А1—Mg—Zr по перитектической реакции Ж-+-А182г- -а-+-Г. При неравновесной кристаллизации появляется избыток жидкости перитектического состава. При затвердевании эта жидкость дает избыточное количество а- и Г-фаз. С увеличением скорости охлаждения степень неравновесности возрастает и увеличивается количество избыточной Г-фазы. Поэтому при гомогенизации в течение 24 ч при 450 °С после ускоренной кристаллизации наблюдается большее увеличение периода решетки (см. табл. 12). [c.165]

В опытах с 3% раствором хлорида натрия испытывались образцы сплава MgA17 (7,63% А1, 0,95% 2п, 0,14% Мп. 0,023% Ре), не прошедшие специальной термической обработки, и гомогенизированные образцы (диффузионный отжиг при 400—420° С в течение 2 суток). После испытания в течение 6 суток выяснилось, что коррозионная стойкость увеличивается с повышением гетерогенности структуры и, наоборот, уменьшается при гомогенизации. Снижение стойкости образцов в зависимости от обработки установлено в такой последовательности прессование в начальном состоянии и отпуск гомогенизация прессование и отпуск прессование в начальном состоянии и гомогенизация (прессованием) [108]. [c.543]

Основная упрочняющая фаза при термообработке сплавов Д20 и Д21—СиА12иее метастабильные модификации—зоны Г. П. 1 и Г. П. 2 и 6 —тетрагональная когерентная фаза. Большое значение в упрочнении сплавов главным образом при испытании на жаропрочность имеет тройная фаза Л112СиМп2. Эта фаза выделяется из твердого раствора при гомогенизации или нагреве под закалку в виде дисперсных частиц, оказывающих, очевидно, блокирующее действие на продвижение дислокаций. [c.189]

Как уже было отмечено ( 89), высокий нагрев стали при всякой обработке лимитируется тем, что нельзя допускать пережсга и, следовательно, при гомогенизации можно придерживаться таки.к же температур нагрева, какие были указаны при горячей механической обработке (см. фнг. 131), чтобы не было пережога. Продолжительная выдержка при таких температурах, уничтожая дендритную ликвацию, нензбелсно дслжь а привести к большому размеру [c.209]

У некоторых смазок механическая обработка может вызвать упрочнение структуры, что часто свидетельствует о недостатках в технологии их изготовления. С целью повьппе-ния механической стабильности при эксплуатации в технологический процесс изготовления современных смазок включена операция гомогенизации-интенсивной механической обработки в строго заданных условиях. Смазки, прошедшие гомогенизацию, претерпевают необратимые изменения структуры в эксплуатационных условиях лишь тогда, когда интенсивность механического воздействия на них оказывается больше, чем имело место при гомогенизации. [c.22]

Если избыточная р-фаза должна полностью раствориться (в соответствии с диаграммой состояния), то после ее исчезновения через некоторое время завершается и выравнивание кои-центрации внутри а-раствора (см. сплав на рис. 5, а). Если же состав сплава таков, наприме р Хз, что он и в равновесных условиях не должен быть однофазным, то при гомогенизации растворяется только нер1авн0вес ный избыток второй фазы (или нескольких фаз) и после отжига остается некоторое равновесное их количество (рис. 7). Опыты с алюминиевыми сплавами показа- [c.23]

Измельчение зерна. В литых сплавах на основе систем А1— Mg и А1—2п—M.g (типа АЛ8, АЛ27-1, АМгб 1915) при гомогенизации размер зерна уменьшается в 1, 5—3 раза. Это несколько необычное явление было обнаружено сравнительно недавно. Оно не имеет однозначного объяснения (предполагается образование новых границ в результате полигонизационных и рекристаллизационных продесоов) и не ясно, каково его практическое значение. [c.27]

С повышением температуры получения образцов совершенство текстуры уменьшается вследствие увеличения скорости роста дисилицида молибдена. Так как уже в процессе получения образцов происходит их отжиг, то к моменту окончания диффузионного процесса они уже имеют метастабильную структуру, поэтому дополнительный гомогенизнрующий отн иг не приводит к существенному изменению нх микроструктуры. Однако из анализа интенсивностей дифракционных отражений видно, что в процессе отжига при гомогенизации образцов и при их окислении происходят измененпя в блочной структуре зерен. [c.215]

При гомогенизации сталей более сложного состава, содержащих карбиды разной степени устойчивости (типа Meg , Ме С, МеС), темпера- [c.94]

Принцип работы гомогенизатора заключается в нагнетании продукта через узкую щель между седлом и клапаном гомогенизирующей головки. Перед клаиано.м продукт имеет давление около 15 Мн/м (150 кГ/см" )-, после клапана давление продукта несколько выше атмосферного. При таком резком изменении давления наряду со значительным увеличением скорости продукта он измельчается. Так, например, при гомогенизации молока размер жировых шариков уменьшается примерно в 10 раз. Высота клапанной щели составляет около 0,1 мм скорость движения продукта в ней достигает 150—200 м1сек. [c.168]

Можно предположить, что одной из причин расхождения вязкости различных партий смазок является неконтролируемое содержание воздуха, механически увлеченного при гомогенизации смазок и находящегося в виде мельчайших пузырьков. Для проверки этого предположения были проведены специальные опыты со смазкой циатим-201. Смазка наносилась на стеклянную пластинку слоем в 3 мм, помещалась в вакуум-эксикатор, из которого непрерывно откачивался воздух в течение 1 часа. Остш-точное давление составляло 6—10 мм рт. ст., затем определялась вязкость смазки. Как показали опыты, вязкость практически не изменялась по сравнению с исходным значением. Например, исходное значение вязкости при 50° и градиенте скорости деформации 60 сек. равно 15,1 пуаз, а значение вязкости при тех же условиях, но при удалении воздуха из смазки — 15,0 пуаз при градиенте скорости деформации 1506 сек. и температуре 50° для этих двух образцов вязкость соответственно равна 1,19 и 1,17 пуаз. При 20° и градиенте скорости деформации 60 сек." исходное Значение вязкости равно 24,3 пуаза, а после удаления воздуха — 25,1 пуаза и т. д. Тал им. обрааом. наличие, механически увлеченного воздуха в смазке заметно не сказывается на эффективности вязкости. Различное значение вязкости разных партий смазки связано, по-видимому, с неточностью соблюдения технологического режима изготовления колебания температуры при варке смазки и при охлаждении ее, отклонения в соотношении между компонентами и др. Все эти отклонения, как правило, не регистрируются, поскольку они узаконены техническими условиями, с ними не считаются, но они, несомненно, оказывают влияние на структуру образующейся системы, а следовательно, на объемно-механические свойства. [c.435]

Исследованиями особенностей превращения аустенита при сварке плавлением установлено, что скорость нагрева в интервале температур A i — Асз и длительность пребывания металла околошовной зоны при температуре выше A g оказывают существенное влияние на процесс гомогенизации аустенита и роста зерна. В условиях сварки наблюдаются две противоположные тенденции высокая температура нагрева Л1еталла околошовной зоны способствует росту зерна, особенно при большой длительности пребывания металла при температуре выше Асз, и одновременно увеличивает устойчивость аустенита быстрый нагрев и малая длительность пребывания металла выше температуры Ас понижают степень гомогенизации и устойчивость аустенита. [c.232]

Хром но отношению к кислороду обладает несколько большим сродством, чем железо, и образует окисел СгаО с высокой температурой плавления. Хром также обладает большим сродством к углероду, чем железо, и является карбидообразующим элементом. Он может входить в состав карбидов типа ] емептпт (Fo, Сг)зС и образует карбиды типов СГ7С3 и СггзС [иногда с частичной заменой атомов хрома другими, в частности железа, например (Fe, Сг)2зС(). Карбиды хрома термически более стойкие по срав-иению с карбидом железа, они растворяются медленнее и при более высоких температурах. В связи с этим для гомогенизации твердых растворов Fe—Сг—С требуется более высокая температура (рис. 128) и более длительная выдержка, чем для углеродистых сталей (- 900° С). [c.258]

Высокологпровпниые хромистые стали, находящиеся в феррит-иом состоянии, при температурах выше И50° С обладают склонностью к быстрому росту зерна. Так как в таких сталях обычно присутствует и карбидная фаза, то при быстром нагреве и охлаждении, характерном для условий сварки, растворяющиеся карбиды обогащают углеродом только микрообъемы металла, прилегающие к ним, без общей гомогенизации, в результате чего в этих участках создаются условия протекания в них превращении а у, а при охлаждении — у а. Наиболее вероятны эти процессы вблизи границ зерен. В результате таких процессов [c.261]

Межцилиндровую и межцикловую неравномерности подачи топлива можно снизить также повышением степени гомогенизации смеси. Разработаны испарительные системы, в которых индивидуальное кипение (пофракци-онное испарение) углеводородов происходит при движении топливной плен- [c.41]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...