Гомогенизация аустенита

Скорость гомогенизации аустенита в значительной степени определяется исходной структурой стали — от степени дисперсности цементита и его формой. Чем мельче частицы цементита и, следовательно, больше их суммарная поверхность, тем быстрее происходят описанные превращения. [c.237]

Процесс гомогенизации аустенита ио содержанию легирующих элементов требует большего времени, так как диффузионная подвижность легирующих элементов в решетке у-фазы значительно меньше, чем углерода. [c.156]

Для сталей III группы (среднеуглеродистых среднелегированных, содержащих карбидообразующие элементы) при сварке в широком диапазоне режимов характерно мартенситное превращение. Для них важно значение />ю, поскольку гомогенизация аустенита и рост зерна в связи с наличием специальных карбидов в исходной структуре замедлены и их можно регулировать с помощью режима сварки. Поэтому для получения благоприятной структуры при сварке этих сталей эффективно снижение q/v, применение концентрированных источников теплоты (плазменной, электронно-лучевой и лазерной сварки). Так- [c.528]

Широкое применение аустенитных сталей для наиболее горячей части пароперегревателей выявило чувствительность жаропрочных свойств этих сталей к их структурному состоянию. Ранее было показано, что аустенитные стали проявляют высокую чувствительность к пластической деформации (см. гл.1). Кроме пластической деформации жаропрочность аустенитных сталей зависит также от величины зерна. Так, большое число повреждений аустенитных пароперегревателей в первые 10—25 тыс. ч работы вызвано низкой жаропрочностью поставляемых труб, прошедших после холодной прокатки термическую обработку по режиму аустенизации при 1000—1050 С, которая не приводила к гомогенизации аустенита. При такой термической обработке формировалось мелкое зерно с условным диаметром (1- 2) 10 2 мм (8—11 балл шкалы). [c.59]

Р=Т (1 г + 20) (параметр Ларсона—Мюллера). Видно, что интенсивность разупрочняющих процессов в стали с мелким зерном (8—11 балл по шкале, ГОСТ 5639-82 ) существенно выше, чем в металле, термическая обработка которого после холодной прокатки проводилась при температуре >1100 С. В этом случае в трубах при аустенизации произошла гомогенизация аустенита, что вызвало его более высокую термическую стабильность. При этом в стали формируется зерно 3—7 балл. [c.60]

При сварке плавлением скорость нагрева в интервале температур A i - Асз и длительность пребывания металла околошовной зоны при температуре выше Асз оказывают существенное влияние на процесс гомогенизации аустенита и рост зерна. Существует два возможных варианта развития процесса. Первый вариант, когда высокая температура нагрева металла околошовной зоны способствует росту зерна, особенно при большой длительности пребывания металла при температуре выше Асз и одновременно увеличивает устойчивость аустенита. Второй вариант, когда быстрый нагрев и малая длительность пребывания металла выше температуры Асз понижают степень гомогенизации и устойчивость аустенита. [c.285]

При достижении конца превращения из каждого зерна перлита получается много зерен аустенита. Но эти зерна пока еще имеют неоднородный химический состав. Богаче углеродом те зернышки, на месте которых раньше были пластинки цементита. Зерна, расположенные по прежним участкам феррита, содержат меньше углерода. Выравнивание химического состава происходит процессом диффузии в течение определенного времени. Аустенит с однородным химическим составом называется гомогенным. Процесс гомогенизации аустенита ускоряется с ростом температуры. [c.123]

Плохо влияют на свариваемость элементы, дающие в стали устойчивые карбиды. Молибден и вольфрам без значительного ухудшения свариваемости вводят в низкоуглеродистую сталь в количествах до 0,5 %. Ванадий и ниобий ухудшают свариваемость при содержании более 0,2 %. Влияние активных карбидообразователей на свариваемость низколегированных, низкоуглеродистых сталей связано с трудностями растворения устойчивых карбидов при нагреве, трудностями гомогенизации аустенита и вследствие этого с образованием в ЗТВ участков с хрупкими неравновесными структурами. [c.314]

Зародыши новой фазы - аустенита - образуются на межфазных поверхностях раздела феррита и цементита. Переход перлита в аустенит состоит из двух элементарных процессов полиморфного превращения Рбц Fe и растворения в у-железе углерода цементита. Растворение цементита запаздывает по сравнению с полиморфным превращением. Поэтому после превращения феррита в аустенит необходимо дополнительное время для устранения неоднородности аустенита — период гомогенизации аустенита. [c.434]

Неполная гомогенизация аустенита в сталях 45 и 23Г при сварке сказывается на повышении температуры начала образования феррита, перлита и промежуточных структур. Так,. [c.21]

Частицы цементита, не растворившегося при нагреве, и микрообъемы с повышенной концентрацией углерода в аустените, из-за недостаточно полной его гомогенизации, служат центрами кристаллизации для цементита, выделяющегося при последующем охлаждении ниже точки Аг и принимающего в этом случае зернистую форму. В результате нагрева значительно выше точки Ас и растворения большей части цементита и более полной гомогенизации аустенита, последующее выделение его ниже точки Ас происходит в пластинчатой форме. Если избыточный цементит находился в виде сетки (см. рис. 74,в), что является дефектом, то перед этим отжигом предварительно нужно провести нормализацию с нагревом выше А [c.224]

Повышение температуры нагрева при закалке (или увеличение длительности нагрева) приводит к растворению карбидов, укрупнению зерна и гомогенизации аустенита. Это способствует повышению устойчивости переохлажденного аустенита, особенно в районе температур перлитного превращения и уменьшению критической скорости закалки и увеличению прокаливаемо-сти стали. Однако чрезмерное повышение температуры нагрева для закалки увеличивает количество остаточного аустенита, что снижает твердость стали, приводит к сильному росту зерна и увеличению деформации обрабатываемых изделий. [c.228]

В углеродистых сталях образование и гомогенизация аусте-кита протекают довольно быстро. При печном нагреве время выдержки больше времени окончания гомогенизации аустенита, которое при обычных температурах нагрева составляет максимум несколько минут (включая все процессы аустенитизации). [c.155]

Гомогенизация аустенита идет гораздо дольше в легированных сталях. Легирующие элементы неравномерно распределены между ферритом и карбидом. Некарбидообразующие элементы находятся в феррите, а карбидообразующие — преимущественно в карбиде. По окончании перлито-аустенитного превращения аустенит неоднороден. В участках аустенита, соответствующих исчезнувшим частицам феррита и карбида, различна не только концентрация углерода, но и концентрация легирующих элементов. [c.156]

Перлитные колонии зарождаются также внутри аустенитных зерен на частицах карбидов и в участках неоднородной концентрации углерода, оставшихся после неполной гомогенизации аустенита при [c.164]

Высокая температура нагрева при патентировании (обычно "870—920°С) необходима для гомогенизации аустенита. Скорость движения проволоки должна быть такой, чтобы время пребывания в ванне было несколько больше времени окончания перлитного превращения. В противном случае по выходе проволоки из ванны аустенит, не успевший претерпеть перлитный распад, превращается в нижний бейнит или мартенсит и пластические свойства проволоки резко снижаются. [c.180]

Исходный фазовый состав белого чугуна такой же, как у стали — феррит и цементит, и поэтому механизм его аустенитизации аналогичен рассмотренному в 23. При нагревании вначале происходит перлито-аустенитное превращение, затем растворение вторичного цементита и гомогенизации аустенита по С и Si. [c.182]

В объеме отливки местами гетерогенного зарождения графита служат несплошности, скопления вакансий, усадочные и газовые микропустоты, микротрещины, разрывы на границе аустенита с неметаллическими включениями из-за разности их термического расширения. Местами зарождения графита могут быть диффузионные поры, возникающие при гомогенизации аустенита. Например, при выравнивании состава аустенита после ухода атомов кремния из обогащенных им участков остается избыток вакансий, образующих поры. Этим предположительно можно объяснить ускорение графитизации под действием кремния, которое происходит, несмотря на то, что кремний замедляет диффузию углерода в аустените. [c.183]

При непрерывном нагреве (лучи VI— 3, показывающие нагрев с какой-то определенной скоростью) превращение происходит в интервале температур между точками а и б. При нагреве со скоростью, соответствующей лучу превращение перлита в аустенит (П — А) начинается в точке а и заканчивается в точке б. В точке в заканчивается растворение цементита и в точке г — гомогенизация аустенита. Если скорость нагрева больше (луч то превращение П — А начинается и заканчивается при более высоких температурах (точки а" и б"). При еще более высоких температурах (точки а" и б") начинается и заканчивается превращение П — А при нагреве со скоростью, соответствующей лучу О3. Таким образом, чем быстрее нагрев, тем при более высоких температурах начинается и заканчивается превращение перлита в аустенит. Время, необходимое для перлито-аустенитного превращения, уменьшается с повышением скорости нагрева [c.10]

Неполная гомогенизация аустенита в сталях 45 и 23Г при сварке сказывается на повышении температуры начала образования феррита, перлита и промежуточных структур. Так, например, в стали 45 температура образования феррита повышается на 50°, а в стали 23Г иа 20°. [c.156]

Рис. 94. Схема структурных изменений эвтектоидной стали при нагреве а — перлитная структура б — начало образования аустенита в — конец полиморфного превращения и растворение цементита г — гомогенизация аустенита

Схема изменения размера зерна и степени гомогенизации аустенита при дуговой и электрошлаковой сварке показана на рис. 21.3. [c.572]

При сварке стали толщиной до 10 мм суммарная длительность 1 + не превышает 20 сек. Зерно аустенита заметно вырастает, но степень гомогенизации аустенита мала, особенно в сталях, легированных сильными карбидообразующими элементами. При автоматической сварке под флюсом в связи с увеличением общей длительности -1- " до 300 сек, значительно увеличивается размер зерна, но одновременно достигается более высокая степень гомогенизации аустенита. В случае электрошлаковой сварки размер зерна близок к предельному, соответствующему изотермическому [c.572]

Частицы цементита, не растворившегося при нагреве, и микрообъемы с попышенной концентрацией углерода в аусгените из-за недостаточно полной его гомогенизации служат центрами кристаллизации для цементита, выделяющегося при последующем охлаждении ниже точки и принимающего в этом случае зернистую форму. В результате нагрева значительно вьние точки и растворения бблыией части цементита и более полной гомогенизации аустенита [c.197]

Превращения перлита в аустеиит. Превращение перлита в аустеннт — необходимый этап для многих видов термической обработки, Практически это превращение реализуется при нагреве выше Ас , причем с повышением температуры оно непрерывно ускоряется (рис. 23). При непрерывном нагреве с различной скоростью — лучи % и 2 превращения начинаются в точке а (а") и зака[ чиваются в точке Ь Ь"), которая тем выше, чем больше скорость нагрева. В связи с этим, чем быстрее нагрев, тем должна быть выше температура нагрева стали, для того чтобы вызвать полное превращение П -> А, включая полное растворение карбидов и гомогенизацию аустенита. [c.41]

I — начало превращения перлита (феррито-карбидной структуры в аустенит) И — конец превращения феррита в аустенит III — конец растворения карбидов в аустените IV — область температур гомогенизации аустенита (выше этой области температур аустенит одноро. ден) [c.296]

Степень гомогенизации аустенита зависит от тех же параметров термического цикла сварки (Гщах, и /") Увеличение и 1" повышает степень гомогенизации. [c.18]

I — начало образования аустенита 2 — конец превращения перлита (Л) в аустенит (Л) J — полное растворение цементита 4 — гомогенизация аустенита, /, II, III и IV — по-следоБательные стадии превращения перлита в аустенит [c.164]

Процесс гомогенизации аустенита по содержанию легирующих элементов требует большего времени, так как диффузнон- [c.180]

Такой эксперимент подтверждает, что на больших скоростях резания высокая твердость прирезцового слоя стружки обусловлена закалкой контактных слоев при быстром охлаждении в момент прекращения резания. Следовательно, в части прирезцового слоя успело произойти аллотропическое превращение a-Fe в (-Fe и в "i-Fe частично растворились карбиды перлита. Можно полагать, что на расстоянии 5—10 мк от передней поверхности карбиды успели раствориться и частично завершилась фаза гомогенизации аустенита. Что касается верхних слоев, где на микрошлифе еще замечаются прожилки тонких слоев феррита, то там гомогенизация аустанита не успела произойти и после закалки получена неоднородная структура. [c.33]

Продолжительность выдержки при температуре нагрева должна быть такой, чтобы прошла гомогенизация аустенита. Скорость нагрева желательно иметь максимальной для повышения производительности. При закалке с высоких температур некоторых высоколегированных сталей, например быстрорежущих, для уменьшения термических напряжений испоитьзуют ступенчатый нагрев. [c.267]

Температура нагрева сталей под закалку зависит от содержания углерода. Прежде всего следует иметь в виду, что малоуглеродистые стали, содержащие до 0,25% С, не воспринимают закалку, так как в них аустенит беспрепятственно превращается в феррит, а содержание углерода столь невелико, что мартенсит практически не образуется. Доэвтектоидные стали, содержащие 0,3—0,7% С, нагревают под закалку на 30—50 град выше Лсз, чтобы иметь при этом полностью аустенитную структуру. Заэвтектоидные стали нагревают выше Лс,, но не выше Лет с тем, чтобы сохранить в структуре твердые включения вторичного цементита, которые за время выдержки успевают приобрести округлую форму. Нагрев заэвтектоидных сталей выше Лет с полным переводом структуры в аустенит нецелесообразен, так как частицы цементита не менее тверды, чем будущий мартенсит, и сохранение цементита положительно сказывается в дальнейшем на свойствах заэвтектоидпой стали после отпуска Время нагрева сталей перед закалкой определяется экспериментально. Оно должно быть достаточным не только для равномерного прогрева металла во всем объеме, но и для полной гомогенизации аустенита, [c.166]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...