Гомогенизация сплавов

При более высоком содержании магния полная гомогенизация сплавов весьма затруднительна, требует очень длительных выдержек и связана с опасностью пережога ввиду приближения температур закаливания к температуре эвтектики. [c.152]

Обычно литые слитки состоят из нескольких фаз или из одной фазы разного состава. Отсюда следует,., что обычно лучше не брать опилки от слитка до гомогенизации отжигом при высокой температуре. Термин гомогенизированный часто применяется для определения предварительного отжига при высокой температуре, хотя сплав в результате такой обработки содержит более одной фазы. Так, литая латунь 60/40 может состоять из а- и Р-фаз, каждая из которых имеет разный состав после гомогенизации сплав может остаться двухфазным (а -Ь Р), но каждая фаза будет одного состава. [c.260]

Термическая обработка на твердый раствор воздействует и на другие фазы, не только на фазу у. Начинают переходить в твердый раствор карбиды типа МС. В процессе охлаждения не хватает времени для образования важных и благоприятных выделений карбидов типа М зС , однако сохраняется запас углерода, позволяющий осуществить такое старение по карбидам посредством термической обработки при более низких температурах. Такая возможность весьма благоприятна для некоторых Hf-содержащих сплавов со столбчатой микроструктурой (MAR—М 200), где в литом состоянии отсутствуют выделения карбидов типа M j g, оказывающих полезное влияние на свойства сплава. Гомогенизация сплавов в процессе обработки на твердый раствор помогает избежать образования нежелательных фаз типа 0 или ц в зоне повышенной сегрегации (в междендритных участках). [c.256]

Диффузионный (гомогенизирующий) отжиг проводят при нагреве до высоких температур (применительно к сталям - значительно выше А з или А т). предполагающих интенсивную диффузию атомов. Такому отжигу подвергают, например. отливки для устранения дендритной ликвации (гомогенизации сплава). [c.71]

Однако важнейшим процессом, определяющим структуру литого материала, является распад пересыщенного твердого раствора Nb — Zr (Hf) — С, протекающий при охлаждении закристаллизовавшегося слитка. Как показали исследования по гомогенизации сплавов Nb — Zr (Hf) — С, охлаждение со скоростями от 9 град/с до (5-7-7)-10 град/с с температур однофазного состояния или из жидкого состояния не предотвращает распад твердого раствора, идущий с образованием вторичных карбидов [48—51]. Естественно, что при скоростях охлаждения слитков даже лабораторных плавок [c.181]

Концентрируясь главным образом по границам зерен, крупные карбиды резко снижают пластичность сплавов. В связи с этим температура о. т. р. должна обеспечить наиболее полную гомогенизацию сплава, т. е. полнее перевести сплав в однофазное состояние, с одной стороны, но не должна приводить к коагуляции оставшихся нерастворимыми эвтектических карбидов— с другой. [c.195]

N и JV" — два произвольных состава пунктирная линия представляет молярную энтропию перед гомогенизацией сплавов с различным соотношением JV и N". [c.24]

Преимущество описанного метода заключается в том, что появление второй фазы однозначно указывает на переход через границу между фазовыми областями,, тогда как при недостаточной продолжительности отжига в переходном двухфазном сплаве могут остаться неравновесные следы нерастворившейся второй фазы даже в том случае, когда сплав отжигали в однофазной области. Для системы, показанной на фиг. 40, б, первоначальную гомогенизацию сплавов следует проводить при температуре Tj при этом структуру а-твердого раствора приобретает максимальное число сплавов, и обе ветви кривой ограниченной растворимости в твердом состоянии можно построить, фиксируя появление второй фазы в образцах, закаленных с температур выше и ниже T,j. Состав сплавов определяют с помощью химического анализа исследованных образцов. [c.93]

В аустенитной стали и в сплавах на основе никеля время выдержки, необходимое для выравнивания температуры, в ряде случаев оказывается недостаточным для гомогенизации сплава. Поэтому при нагреве жаропрочных сплавов (особенно слитков) для установления времени выдержки следует учитывать кинетику растворения составляющих. [c.248]

Кристаллическая структура и постоянные решетки сплавов иридия с осмием, быстро охлажденных от температуры гомогенизации, приведены в табл. 239 [8]. Сплавы выплавляли в дуговой печи из металлов высокой чистоты. Гомогенизацию сплавов проводили в вакуумной печи в течение 1 часа. [c.576]

Изменения т. э. д. с. всех термопар при выдержках выше 1500° С заметно неравномерны по времени. Основные изменения имеют место в первые часы отжига и связаны с недостаточной гомогенизацией сплавов при отжиге методом перемотки. Через 2—3 ч показания в значительной степени стабилизируются и дальнейшие изменения характеристик невелики. Более тонкие термопары стабилизируются несколько быстрее, так как их гомогенизация при предварительном отжиге была более полная. [c.30]

Гели — Структура и недостатки 232 Гидролиз — Методы 232 — Получение связующих растворов из кремнийорганического продукта этилсиликата 231, 232 Гидрофобизаторы 136, 137 Гомогенизация сплавов 445 Графит 184, 510 [c.729]

Отжиг I рода в зависимости от исходного состояния стали и температуры его выполнении может включать процессы гомогенизации, рекристаллизации и снятия остаточных напряжений. Характерная особенность этого вида отжига в том, что указанные процессы про-исход)гг независимо от того, протекают ли в сплавах при этой обработке фазовые превращения пли нет. Поэтому отжиг I рода можно проводить при температурах выше или ниже температур фазовых превращений. [c.191]

Сплав используют после закалки (гомогенизации) при 530 С и старении прн 200 °С, 12—16 ч. [c.340]

Перераспределение примесей и легирующих элементов в сплавах происходит в период их пребывания в температурных областях, когда существует заметная диффузионная подвижность этих элементов. При этом возможны два противоположных процесса выравнивание концентрации элементов по объему — гомогенизация, или их накопление на отдельных структурных составляющих, границах зерен и скоплениях дефектов кристаллической решетки — сегрегация. [c.507]

По данным Лича и Гатфильда [17], реактивы, состоящие из 100 мл HjO, 100 мл азотной кислоты и 2,4 мл бихромата калия (I) и 100 мл НаО, 20 г хромового ангидрида и 1,5 г сернокислого натрия (И), пригодны для выявления структуры подвергнутых гомогенизации сплавов с содержанием до 5% меди. Раствор (I) раз-246 [c.246]

На рис. 37 и 38 показана маленькая вольфрамовая печь сопротивления для плавки в тигле или гомогенизации сплавов при температурах до 2500° печь сконструирована Биккердике [30]. Верхняя часть печи, сдел анная из стекла, имеет окошко 2 дл Я наблюдения, манометрическую лампу 5 для измерения вакуума, отвод 1 к вакуумной системе и отвод 4 для подачи инертного газа. Магнитная задвижка 5 изолирует окошка от остальной системы, когда им не пользуются, и предохраняет его от образования пленки вследствие испарений. Стеклянная верхняя часть печи притирается к двум полым изолированным друг от друга окисью алюминия, латунным плитам б и 7, охлаждаемым водой. К плитам присоединены два вольфрамовых стержня 8 и 9, которые служат для подачи тока элементам сопротивления 13. Элементы сопротивления изготовлены из вольфрамовых листов толщиной 0,06 мм в виде разъемного цилиндра, две половины которого по его дну соединены кругом из вольфрамовой ленты. Дном нагревательного элемента служит вольфрамовый диск, который уменьшает потери на лучеиспускание вокруг нагревательных элементов находятся три цилиндрических экрана с закрытым дном для защиты от потерь тепла на излучение внутренний экран 16 — вольфрамовый, внешние 17 — молибденовые. Вся эта система заключается в стеклянный контейнер 18 с фланцем, притертым к нижнему латунному диску. Образцы закрепляются внутри нагревателя на изогнутой вольфрамовой проволоке. Температура измеряется оптическим методом. Длительное использование установки при 2500° не вызывает повреждений нагревательной системы [c.57]

Вопрос, о том, следует ли отжигать сплавы по одному или партиями, решают в зависимости от формы и характера диаграммы состояния, а также числа имеющихся печей. Так, сплавы, показанные на рис. 113, с содержанием компонента В от О до 70% (атомн.) плавятся при температурах, понижающихся от 1000 до 600°. Здесь явно будет ошибкой попытка гомогенизировать всю серию сплавов в одной партии при 500°, потому что хотя для сплавов с высоким содержанием компонента В температура гомогенизации будет находиться недалеко от их точек плавления, температурная гомогенизация сплавов с низким содержанием В будет находиться в этом случае на несколько сот градусов ниже соответствующих точек плавления, и время, необходимое для достижения равновесия, должно быть соответственно увеличено. Даже если в распоряжении исследователя имеется только одна печь, сплавы с содержани-гм компонента Б от О до 70% (атомн.) рекомендуется гомогенизировать в трех партиях, например при 500, 650 и 800° соответственно. [c.222]

После предварительной гомогенизации сплавы должны быть закалены и при достаточной вязкости снова прокованы или подвергнуты иной деформации для обеспечения рекристаллизации при последующем отжиге. На первых стадиях работы по построению диаграммы последующие отжиги должны производиться систематически при ряде температур, которые определ яются результатами нахождения линий солидус и ликвидус. По мере продвижения работы, когда вырисовываются основные черты диаграммы, режим отжига часто может быть подобран так, чтобы сберечь большую часть времени. Если в системе имеется твердый раствор или промежуточная фаза, которая занимает ограниченную область при пониженных температурах, то сплав почти всегда лучше отжигать повторно, [c.222]

Карту стабильности, которая иллюстрирует изменение избыточности фаз с изменением температуры, часто получают путем гомогенизации сплава, выдержкой его в течение длительного времени при различных более низких температурах с последующим экстрагированием присутствующих фаз и измерением степени избыточности. Впервые одна из таких карт была опубликована для сплава Ren6 41 [48], а затем для сплавов Udimet 700, IN-100, В-1900 и вновь Ren6 41 [43, 49]. Частично данные этих работ представлены на рис. 4.9. Заметим, что в них не всегда сообщают о зг -фазе. [c.155]

Режимы термической обработки сплавов вроде ММ-509, содержащих выделения МС, по своему назначению в сильной степени ограничены гомогенизацией сплава и повторным выделением карбидной составляющей Mjs g, т.е., принцип тот же, что и для сплавов типа Х-40. Коль скоро частицы МС образуются в расплаве, они сохраняют стабильность вплоть до начала плавления сплава. Обычно сплавы с такими выделениями содержат меньшее количество карбидов типа Mjj g и поэтому значительно меньше реагируют на термическую обра-200 [c.200]

Самый простой случай — когда концентратор меньше величины крупного зерна. Кроме того, следует учитывать, что крупное зерно во.чникает в результате высокотемпературного нагрева, при котором происходит как гомогенизация сплава по составу, так в растворение ряда включений (потенциальных концентраторов). Прим. ред. [c.336]

Подводя итог рассмотрению структурных и фазовых изменений, происходящих при термической обработке углеродсодержащих сплавов, следует сделать следующие рекомендации по выбору режимов термической обработки. Для сплавов с 1—2мол. % фазы температура нагрева и скорость охлаждения с нее при о. т. р. должна обеспечить выделение достаточно дисперсных и наиболее равномерно распределенных метастабильных карбидов ниобия. Последующий режим старения должен обеспечить более полный переход к стабильному карбиду (Nb, Meiv) без его коагуляции для достижения наибольшей прочности. Для сплавов с 3 мол.% фазы и более температура о. т. р. должна обеспечить более полную гомогенизацию сплава, т. е. по возможности перевести наиболее полно сплав в однофазное состояние. При этом не должен развиваться процесс коагуляции остающихся нерастворимыми эвтектических карбидов, происходит только их сфероидизация. Режим старения устанавливается в зависимости от требований к уровню свойств сплава. [c.195]

Была исследована возможность осуществления гомогенизации сплава Н32 за счет развития граничной диффузии, проходящей с существенно большей скоростью, чем объемная. Возможно, что при нагреве со скоростью 0,4 град/мин граница у-глобуля движется [c.139]

Периоды г. к. решетки L-фазы определены с высокой точностью (при 30 1° С) в работе [2] после гомогенизации сплава при resmeparype 275 С в течение 68 суток. Полученные данные показывают. монотонное возрастание периода а с увеличением содержания Sn и максимальное значение с при 12 b (ат.) Sn. Признаки упорядочения или разупорядочения в структуре этой фазы не обнаружены. [c.129]

Гомогенизацию сплавов, завернутых в танталовую фольгу, пропзводили в запаянных кварцевых трубках в атмосфере аргона при 780° в течение 200 часов, закалку проводили в воде. [c.269]

Г е т е р о г е н я 3 а ц и я структуры. Дл я перевода нер ав -новесного избытка фаз в твердый раствор выбирают такую температуру гомогенизационного отжига, чтобы растворимость в металле— основе компонентов, входящих в избыточные фазы, была высокой. В многокомпонентном сплаве при этой температуре может оказаться низкой растворимость компонентов, которые не входят в избыточные неравновесные фазы и находятся после кристаллизации в основном твердом растворе. Тогда при гомогенизационном отжиге будут одновременно протекать два процесса растворение неравновесного избытка фаз в ненасыщенном по отношению к ним твердом растворе, т. е. собственно гомогенизация сплава, и выделение других фаз из пересыщенного по отношению к ним твердого раствора, т. е. гетерогенизация структуры. Такая гетерогенизация играет важную роль цри гомогенизационном отжиге многих алюминиевых сплавов. [c.27]

Инкубационный период (а + 7)-превращения в области минимальной устойчивости а-фазы в сплавах, содержащих до 15% Со, еще достаточно велик, порядка 60 мин, однако в массивных отливках -фаза может выделиться при затвердевании. Температура гомогенизации сплавов ЮНДК повышается до 1270—1290 С. Непрерывное охлаждение на воздухе при термообработке должно дополняться низкотемпературным отпуском. [c.171]

Изменяя величину и направление электромагнитного поля, можно ускорить, замедлить или изменить направление движения частиц, обеспечивая МГД-рафинирование или МГД-гомогенизацию сплава. Так как архимедовы силы, действующие на нетокопроводящие неметаллические включения, направлены навстречу электромагнитным силам, действующим на металл, при определенном соотношении этих сил и скорости движения металла частицы не смогут проникнуть через рабочую зону МГД-устрой-ства (эффект электромагнитного сита ). [c.426]

Сплавы PuN — UN (85 вес.%) PuN — ThN (20 вес.%) и PuN — TiN (2 вес.%). Эти сплавы могут быть получены дуговой плавкой или изостатическим прессованием порошков соответствующих нитридов. В последнем случае прессование проводят при 1540° С, давлении 0,7 т/см в течение 3 ч. Получается продукт с двухфазной структурой, который подвергают гомогенизации в течение 48 ч в токе азота при 1720° С. После гомогенизации сплавы PuN с 85 вес.% UN и с 20 вес.% TliN получаются однофазными, в то время как сплав с 2 вес.% TiN остается двухфазным (рис. 6.15 и 6.16). [c.342]

Известно, что в алюминии при высоких температурах может раство- ряться до 157о магния, а при низких — только до 3—4%. Поэтому закаленный твердый раствор высоколегированного магналия находится в пересыщенном метастабильном состоянии. Однако уже относительно слабый нагрев, начиная с 50—60° С, приводит к распаду твердого раствора и выделению анодной фазы М 2А1з преимущественно по границам зерен сплава. Предварительная гомогенизация сплава при более высоких температурах (200—300°) приводит (после закалки и отпуска) к равномерному распределению анодной фазы М 2А1з по всему зерну и устраняет склонность сплава к межкристаллитной коррозии [33]. [c.550]

Цветные металлы и сплавы во многих случаях также подвержены коррозионному растрескиванию. Коррозионное растрескивание наблюдается у алюминневомагниевых и медноцииковых сплавов. Алюминиевые сплавы, содержащие до 3% Mg, практически не склонны к коррозионному растрескиванию. Наиболее ск. 10иными к этому виду разрушения являются сплавы алюминия, содержащие 5—9% Mg, причем эта склонность повышается с увели ением содержания магния в сплаве. Если сплавы даже с высоким содержанием магния подвергнуты гомогенизации, то они теряют склонность к коррозионному растрескиванию. [c.105]

Дендритная ликвация может быть ослаблена продолжительным нагревом сплава при температурах, обеспечивающих достаточную скорость диффузии (чаще 0,8—0,95Г,1л), После такого нагрева, называемого диффузионным отжигом или гомогенизацией, дендритная ликвация литого сплава уменьптается. [c.94]

При гомогенизации магниевых сплавов нзбыточн1> е фазы, выделившиеся по 1 )анпцам зерен, растворяются, и состав по объему зерен [илравпивается, что обли чает обработку давлением и повышает меха-ническне свойства. [c.339]

Механические свойства сплавов МЛ5 и МЛ6 могут быть повытепы гомогенизацией при 420 °С, 12—24 ч. При нагреве частицы избыточных фаз растворяются, н после охлаждения на воздухе фиксируется однородный твердый раствор. Более высокие значения ст и а,, сплав МЛ5 приобретает после старения при 175 °С, а МЛ6 при 190 "С, 4—8 ч (табл. 24). [c.340]

Сплавы типа дуралюмина (например, марки 2017 и 2024) содержат несколько процентов меди и, вследствие выделения uAla вдоль плоскостей скольжения и границ зерен, обладают повышенной прочностью. Выше температуры гомогенизации (приблизительно 480 °С) медь находится в твердом растворе. При закалке этот раствор сохраняется. При комнатной температуре происходит медленное выделение uAlj, и сплав постепенно упрочняется. Если закалка сплава от температур, отвечающих твердому раствору, производится в кипящей воде или, если после закалки его нагреть выше 120 °С (искусственное старение), то uAla выделяется преимущественно вдоль границ зерен. В результате участки, примыкающие к интерметаллическому соединению, обедняются медью. При этом границы зерен становятся анодами по отношению к зернам, а сплав приобретает склонность к межкристаллитной коррозии. Продолжительный нагрев восстанавливает однородность состава сплава в зернах и на границах зерен и устраняет склонность к коррозии такого типа. Однако это сопровождается некоторым ухудшением механических свойств. На практике сплав закаляют примерно от 490 °С, а затем следует старение при комнатной температуре. [c.352]

Легирование алюминия магнием увеличивает склонность сплава к КРН, особенно, если содержание Mg превышает 4,5 %. Для ослабления воздействия, по-видимому, необходимо проводить медленное охлаждение (50 °С/ч) сплава от температуры гомогенизации, чтобы произошла коагуляция -фазы (AlgMga) последний процесс ускоряется при введении в сплав 0,2 % Сг [29]. Эделеану [30] показал, что катодная защита приостанавливает рост трещин, которые уже возникли в сплаве при погружении в 3 % раствор Na l. При старении сплава при низких температурах максимальная склонность к КРН отмечалась перед тем, как была достигнута наивысшая твердость. Эти данные аналогичны приведенным выше для дуралюмина. Поэтому Эделеану предположил, что склонный к КРН металл вдоль границ зерен не является равновесной р-фазой, ответственной за твердость сплава. По его мнению, склонность к КРН в области границ зерен связана с сегрегацией атомов магния, и этот процесс предшествует образованию интерметаллического соединения. По мере старения склонность к КРН уменьшается, так как выделение Р-фазы в области границ зерен идет с потреблением металла, содержащего сегрегированные атомы магния. Сходным образом, вероятно, можно объяснить поведение сплавов алюминия-с медью. [c.353]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...