ГОМОГЕНИЗАЦИЯ СТАЛЕЙ

Гомогенизация сталей хромистых нержавеющих литейных 203 [c.430]

Термическая обработка этих сталей обычно производится в режиме двойной нормализации с нагревом при первой — до 900 °С, при второй — до 790 С, далее в режиме отпуска при 560-590 С с охлаждением на воздухе. Первая нормализация проводится в целях гомогенизации стали в области у-твердого раствора, вторая — для получения мелкозернистой структуры. В некоторых случаях вторую нормализацию заменяют закалкой в воде, начиная с 830 °С. Увеличение скорости охлаждения из аустенитной области увеличивает ударную вязкость при низких температурах. [c.126]

Заслуживает внимания и разработка оптимальных режимов гомогенизации стали в процессе прокатки. Это позволит существенно повысить не только прокаливаемость стали, но, что не менее важно, ее контактную и, по-видимому, усталостную прочность. [c.151]

После гомогенизации сталь имеет крупное зерно, которое измельчается при последующей обработке давлением или обычным полным отжигом. [c.59]

Добавка 2 /о N1 к стали, содержащей 15,5—17,5 /о Сг, увеличивает количество аустенита, образующегося при высоких температурах [1]. Однако для полной перекристаллизации и гомогенизации сталь 16-2 необходимо нагревать значительно выше критической температуры. [c.83]

Скорость гомогенизации аустенита в значительной степени определяется исходной структурой стали — от степени дисперсности цементита и его формой. Чем мельче частицы цементита и, следовательно, больше их суммарная поверхность, тем быстрее происходят описанные превращения. [c.237]

Отжиг I рода в зависимости от исходного состояния стали и температуры его выполнении может включать процессы гомогенизации, рекристаллизации и снятия остаточных напряжений. Характерная особенность этого вида отжига в том, что указанные процессы про-исход)гг независимо от того, протекают ли в сплавах при этой обработке фазовые превращения пли нет. Поэтому отжиг I рода можно проводить при температурах выше или ниже температур фазовых превращений. [c.191]

Диффузионный отжиг (гомогенизация) состоит из нагрева стали до 1050—1150° С (см. рис. 9.1), длительной выдержки (10—15 ч) при этой температуре и последующего медленного охлаждения. В результате диффузионного отжига происходит выравнивание неоднородности стали по химическому составу и уменьшение ликвации. Гомогенизации подвергаются слитки легированных сталей, крупные стальные отливки и др. [c.115]

При нагреве после завершения аустенитизации в металле ОШЗ внутри зерен развивается процесс гомогенизации по углероду и другим элементам. Перераспределение элементов происходит в соответствии со значениями градиента химического потенциала в разных участках зерен. При этом вначале возможно временное усиление МХН. Углерод перераспределяется из зон, обогащенных некарбидообразующими элементами, в зоны, обогащенные карбидообразующими, поскольку первые повышают, а вторые понижают термодинамическую активность углерода. При повышении содержания углерода его активность увеличивается, в результате направление перераспределения углерода изменяется, чему также способствует произошедшее к этому моменту перераспределение других элементов. При нагреве до температур свыше 1370... 1470 К развивается процесс гомогенизации в направлении равномерного распределения элементов по телу зерен. Гомогенизация продолжается также на ветви охлаждения до температур сохранения диффузионной подвижности элементов или температур начала фазовых выделений, например, карбидов в высоколегированных мартенситно-стареющих сталях. [c.515]

Перераспределение элементов на оплавляемом участке ОШЗ связано с появлением между оплавленными зернами прослоек жидкой фазы. Характер МХН на оплавленном участке ОШЗ подобен МХН в сварных швах, однако показатели МХН в 1,2... 1,5 раза меньше. В среднелегированной стали показатели МХН в конечной структуре составляют для Мо — около 1,5 для Мп — около 1,4 и для S—около 1,2, при этом часто не наблюдается ликвация С — видимо, сказывается влияние выравнивающей диффузии в процессе гомогенизации при охлаждении. МХН не зависит от применяемых сварочных материалов, хотя степень оплавления ОШЗ различна — очевидно, основным определяющим фактором перераспределения служит диффузия в твердой фазе. [c.516]

При охлаждении в области высоких температур в шве и в ЗТВ, находящихся в аустенитном состоянии, продолжают развиваться ряд процессов, начавшихся на этапе нагрева гомогенизация, рост зерна и др. Некоторые процессы изменяют свое направление. Так, по мере охлаждения усиливается сегрегация примесей на границах зерен, а у мартенситно-стареющих сталей при условии медленного охлаждения возможно выпадение карбо-нитридов и карбидов хрома при температурах ниже 1320... 1220 К. Основной процесс в сталях при охлаждении, окончательно определяющий микроструктуру и свойства металла сварных соединений,— превращение аустенита. [c.518]

Следует иметь в виду, что по приведенным выше выражениям можно лишь ориентировочно определять температурные и кинетические параметры процесса превращения аусте-нита. Это связано с тем, что они не учитывают особенностей конкретной плавки стали заданного марочного состава, а вместе с этим и степени завершенности высокотемпературных процессов в аустените при сварочном нагреве. В зависимости от качества шихты, способа выплавки, качества раскисления, содержания неконтролируемых примесей, а также исходного структурного состояния стали эти параметры могут заметно изменяться. Недостаточно полная гомогенизация при сварочном нагреве, особенно связанная с замедленным растворением карбидов, приводит к повышению Т . и Т .к и увеличению вследствие уменьшения содержания углерода и легирующих элементов в аустените. Включения оксидов, нитридов, сульфидов увеличивают 41, укрупнение аустенитного зерна приводит к ее снижению. Более надежно в настоящее время определение упомянутых выше параметров экспериментальным способом путем построения и обработки диаграмм АРА. [c.527]

Для сталей III группы (среднеуглеродистых среднелегированных, содержащих карбидообразующие элементы) при сварке в широком диапазоне режимов характерно мартенситное превращение. Для них важно значение />ю, поскольку гомогенизация аустенита и рост зерна в связи с наличием специальных карбидов в исходной структуре замедлены и их можно регулировать с помощью режима сварки. Поэтому для получения благоприятной структуры при сварке этих сталей эффективно снижение q/v, применение концентрированных источников теплоты (плазменной, электронно-лучевой и лазерной сварки). Так- [c.528]

Широкое применение аустенитных сталей для наиболее горячей части пароперегревателей выявило чувствительность жаропрочных свойств этих сталей к их структурному состоянию. Ранее было показано, что аустенитные стали проявляют высокую чувствительность к пластической деформации (см. гл.1). Кроме пластической деформации жаропрочность аустенитных сталей зависит также от величины зерна. Так, большое число повреждений аустенитных пароперегревателей в первые 10—25 тыс. ч работы вызвано низкой жаропрочностью поставляемых труб, прошедших после холодной прокатки термическую обработку по режиму аустенизации при 1000—1050 С, которая не приводила к гомогенизации аустенита. При такой термической обработке формировалось мелкое зерно с условным диаметром (1- 2) 10 2 мм (8—11 балл шкалы). [c.59]

Р=Т (1 г + 20) (параметр Ларсона—Мюллера). Видно, что интенсивность разупрочняющих процессов в стали с мелким зерном (8—11 балл по шкале, ГОСТ 5639-82 ) существенно выше, чем в металле, термическая обработка которого после холодной прокатки проводилась при температуре >1100 С. В этом случае в трубах при аустенизации произошла гомогенизация аустенита, что вызвало его более высокую термическую стабильность. При этом в стали формируется зерно 3—7 балл. [c.60]

Гомогенизация, высокотемпературный отпуск (в отливке), закалка, отпуск — для крупных фасонных отливок ответственного назначения из легированной стали. [c.480]

Высокий (диффузионный) отжиг (гомогенизация) применяют для сталей, у которых резко выражена неоднородность химического состава- При высоких температурах выравнивание химического состава происходит за более короткий отрезок времени, но при этом значительно увеличивается размер зерен, а следовательно, ухудшаются механические свойства стали. Поэтому после диффузионного отжига проводят полный отжиг. [c.233]

Таблица 116. Влияние гомогенизации на свойства электростали (печь емкостью 30 т, слиток массой 2,86 т прокатан в заготовку сечением 180X180 мм, длиной 500 мм). После гомогенизации сталь нормализована при 900 С, закалена с 900 °С в масле и отпущена при 200 °С [104]

С с охлаждением на воздухе. Первая нормализация проводится с целью гомогенизации стали в области утвердого раствора, вторая - для получения мелкозернистой структуры. В некоторых случаях вторую нормализацию заменяют закалкой в воде, начиная с 830 °С. Увеличение скорости охлаждения из аустенитной области увеличивает ударную вязкость при низких температурах. [c.194]

При гомогенизации сталей более сложного состава, содержащих карбиды разной степени устойчивости (типа Meg , Ме С, МеС), темпера- [c.94]

Хром но отношению к кислороду обладает несколько большим сродством, чем железо, и образует окисел СгаО с высокой температурой плавления. Хром также обладает большим сродством к углероду, чем железо, и является карбидообразующим элементом. Он может входить в состав карбидов типа ] емептпт (Fo, Сг)зС и образует карбиды типов СГ7С3 и СггзС [иногда с частичной заменой атомов хрома другими, в частности железа, например (Fe, Сг)2зС(). Карбиды хрома термически более стойкие по срав-иению с карбидом железа, они растворяются медленнее и при более высоких температурах. В связи с этим для гомогенизации твердых растворов Fe—Сг—С требуется более высокая температура (рис. 128) и более длительная выдержка, чем для углеродистых сталей (- 900° С). [c.258]

Высокологпровпниые хромистые стали, находящиеся в феррит-иом состоянии, при температурах выше И50° С обладают склонностью к быстрому росту зерна. Так как в таких сталях обычно присутствует и карбидная фаза, то при быстром нагреве и охлаждении, характерном для условий сварки, растворяющиеся карбиды обогащают углеродом только микрообъемы металла, прилегающие к ним, без общей гомогенизации, в результате чего в этих участках создаются условия протекания в них превращении а у, а при охлаждении — у а. Наиболее вероятны эти процессы вблизи границ зерен. В результате таких процессов [c.261]

Гомогенизация диффузионный отжиг). Диффузионный отжиг применяют для слитков легированной стали с целью уменьшения дендритной или внутрикристаллитной ликвации, которая повышает склонность стали, обрабатываемой давлением, к хрупкому излому, к анизотропии свойств и возникновеЕшю таких дефектов, как шифер-ность (слоистый излом) и флокены (тонкие внутренние трещины, наблюдаемые в изломе в виде белых овальных пятен), Диффузионный отжиг способствует более благоприятному распределению некоторых неметаллических включений вследствие частичного растворения и коагуляции. [c.191]

Дендритная ликвация понижает пластичность и вязкость легпро-В31Ш0Й стали. Поэтому не только слитки, но и крупные отливкп также нередко подвергают гомогенизации. Нагрев при диффузионном отжиге должен быть высоким (1100—1200 С), так как то п.ко в этом случае более полно протекают диффузионные процессы, необходп. п, для выравнивания состава в отдельных объемах стали. [c.191]

Повышение температуры нагрева под закалку (или увеличение длительности нагрева) приводит к растворению карбидов, укрун-нению зерна и гомогенизации аустенита. Это способствует нош.ннению устойчивости переохлажденного аустенита, особенно и р шоне температур перлитного превращения, и уменьшению критической скорости закалки и увеличению нрокаливаемости стали. Однако чрезмерное повышение температуры нагрева для закалки увеличивает количество остаточного аустенита (рис. 128, в), что снижает твердость стали (рис. 128, б), приводит к сильному росту зерна и увеличению деформации обрабатываемых изделий. [c.202]

Степень завершения гомогенизации при сварке зависит от 7 тах, диффузионной ПОДВИЖНОСТИ элементов, времени пребывания при температурах гомогенизации и исходной макро- и микрохимической неоднородности. Максимальная степень гомогенизации соответствует участкам ОШЗ, нагреваемым до Тс, учитывая, что коэффициенты диффузии элементов увеличиваются с повышением температуры в экспоненциальной зависимости. С наибольшей скоростью гомогенизация происходит по С, с меньшей — по S, Р, Сг, Мо, Мп, Ni, W в приведенной последовательности (коэффициенты диффузии в железе при 1373 К составляют для С 10 " и для остальных элементов 10 ...10 м / ). Время пребывания при температурах гомогенизации зависит от теплового режима сварки, а также от класса применяемых сварочных материалов. Последнее связано с дополнительным нагревом ОШЗ выделяющейся теплотой затвердевания шва (аналогично их влиянию на степень оплавления ОШЗ). Степень влияния металла шва определяется Гс.мш.Чем она выше, тем при более высоких гомологических температурах происходит дополнительный нагрев ОШЗ. При переходе от сравнительно тугоплавких ферритно-перлитных сварочных материалов к более легкоплавким аусте-нитным время пребывания ОШЗ свыше 1370 К уменьшается примерно в 1,5 раза. Весьма существенно влияет исходное состояние стали. Наличие труднорастворимых крупных скоагули-рованных частиц легированного цементита и специальных карбидов, например после отжига стали на зернистый перлит, заметно снижает степень гомогенизации. [c.515]

Сварка с регулированием термических циклов (РТЦ) за с ет сопутствующего охлаждения, одновременно с уменьшением околошовных участков подкалки, сужает области термопластических деформаций при сварке и уменьшает несовершенство кристаллического строения, измельчает структуру зон сплавления. Кроме этого, более быстротечное высокотемпературное состояние при сварке стали 15Х5М с РТЦ со-путствуюш им охлаждением способствует образованию в ЗТВ промежуточных более равновесных структур закалки бей-нитного характера с равномерно распределенными частицами карбидов по телу зерен, а увеличение скорости охлаждения при сварке создает условия гомогенизации аустенитного шва. При этом избыточные фазы выделяются в виде отдельных разобщенных включений или участков и получается мелкодисперсная более однородная структура шва повышенных снойств. [c.151]

Структура закристаллизованных под давлением 100 МНУм фланцев из стали Х16Н4БЛ также различна по сечению. Применение сложной термической обработки, включающей предварительную гомогенизацию, приводит к выравниванию структуры и получению высоких механических свойств (табл. 15). Применение только нормализации с последующим отпуском при 600° С позволяет получить несколько пониженные свойства из-за увеличения вторичных фаз в структуре. [c.139]

Исследование микроликвации в отливках из стали 15X1М1Ф с помощью специального травления показало, что в исходном состоянии в отливках отмечается значительная неоднородность в травимости шлифов. Термическая обработка по режиму нормализации с высоким отпуском без предварительной гомогени-дации слабо изменяет картину травления. Сочетание гомогенизации с нормализацией и отпуском приводит к ослаблению эффекта неоднородности травимости. Однако лишь длительная Эксплуатация в течение 100—150 тыс, ч при 550 °С в значитель- [c.34]

Для обеспечения необходимого комплекса свойств отливки подвергаются термической обработке по режиму нормализации с высоким отпуском. Отливки из стали 15X1М1ФЛ проходят две нормализации. Первая, высокотемпературная (1030—1050 °С), играет роль гомогенизации, вторая (980—1020 °С) формирует окончательные свойства отливок. Отпуск проводится при температуре 730—760 °С. Формирующаяся в стали при такой термической обработке структура зависит от скорости охлаждения при нормализации. [c.36]

Результаты Испытания твердости исследуемой стали после закалки с различных температур при различных выдержках даны на рис. 71. Приведенные кривые показывают, что с повышением температуры закалки до 1200° С и време1 и гомогенизации твер- [c.171]

Анализ приведенных данных показывает, что наиболее полная гомогенизация исследуемой стали о печнйается при температуре 1150—120 J С, а наиболее высокое упрочнение — при 700— 750 С и времени старения 12—24 ч. [c.173]

Уменьшение неоднородности стали достигается (кроме улучшения методов выплавки и разливки) длительной выдержкой металла при высоких температурах (1100—12(Ю С), способствующей благодаря процессу диффузии выравниванию концентрации элементов. Указанная обработка, называемая гомогенизацией , обязательна для высококачественного металла, предназначаемого для сильнонагру-женных деталей в ответственном машиностроении. [c.324]

Пережог. Наличие по границам зёрен а)обогащённых углеродом участков — 1-я стадия пережога б) неокислённых пустот и пузырей — 2-я стадия в) включений окислов железа — 3-я стадия Нагрев стали в окислительной среде при высокой температуре или нагрев до температуры, близкой к температуре начала плавления При 1-й стадии пережога — гомогенизация при температуре 1КЮ—1200 С с дли тельной выдержкой и последующим отжигом по режиму для исправления структуры сильно перегретой стали при 2-й стадии — перековка при нормальной температуре при 3-й стадии — неисправимый брак [c.575]

Лиффузионный отжиг (гомогенизация) — нагрев стали до температуры выше точки Ас на 150—300° С, продолжительная выдержка (практически 8—15 час.) при этой температуре и по-следуюи.1ее медленное охлал<дение. Применяется преимущественно для круп ных стальных отливок из легированной стали с целью выравнивания (путе.м диффузии) химической неоднородности зерен твердого раствора н уменьшения ликвации Диффузионный отжиг вызывает увеличение размера зерна, вследствие чего необходимо применять дополнительный полный отжиг или нормализацию с целью измельчения структуры. [c.668]

Отжиг диффузионный (гомогенизация) (фиг. 2) На 150 —300 С выше критической точки A t (оптимальная температура 1150 0 Медленное (6 — 850 С и далее на 8 н) до 800 —. воздухе Преимущественно для крупных фасонных отливок и слитков из легированной стали с целью уменьшении химической неоднородности зерен твердого раствора (уменьшения ликвации), уменьшения возможности образования флокенон [c.113]

Фазовый состав сталей изучался методами микро- и рентгеноструктурного анализа, а также измерением относительной магнитной проницаемости, твердости и микротвердости. Термообработка состояла в следующем. Образцы сталей в эвакуированных кварцевых ампулах проходили гомогенизацию при 1150°С (стали, содержащие свыше 20% Сг, гомогенизировались при 1200 °С). После 15-часовой выдержки часть образцов закаливалась в воде, а остальные выдерживались при более низких температурах и затем закаливались. Таким методом были получены образцы сталей, закаленные с температур 1150 (1200), 1000, 850, 750 и 650 °С после выдержек 15, 30, 65, 90 и 240 ч соответственно. [c.103]

Диффузионный отжиг (гомогенизация) — нагрев стали до температуры значительно выше верхней критической точки (на 150— 300° С, практически до 1050 — 1200° С), продолжительная выдержка при этой температуре (8—15 час.) н последующее медленное охлаждение. Целью диффузион [c.111]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...