Величина поверхности и пористость

Во многих случаях необходимо не только обеспечить вдоль канала равномерный отток (равномерное распределение радиальных скоростей по величине), но и придать струйкам, вытекающим из боковой поверхности, соответствующее направление. Дело в том, что в случае отсутствия каких-либо направляющих устройств на пористой боковой поверхности раздающего канала аппарата или в продольной щели воздухораспределителя отделяющиеся струйки по инерции направляются не нормально к оси канала, а под углами, меньшими 90°. Это имеет место как внутри пористого слоя или фильтровальной перегородки, так и особенно на выходе из них. [c.302]

Приведенное уравнение (113) позволяет не только прогнозировать количество ингибитора, вводимого в конкретную бумагу-основу на конкретном оборудовании, но и дает возможность оценить качество готовой антикоррозионной бумаги с точки зрения величины поверхности распределения в ней ингибитора атмосферной коррозии металлов. Принятая на практике характеристика антикоррозионной бумаги по количеству ингибитора, введенного на единицу геометрической (наружной) поверхности бумаги, не является полной для бумаги как коллоидного капиллярно-пористого тела, что отчетливо видно из данных по кинетике испарения ингибиторов из бумаги. [c.151]

Теоретическая плотность графита с учетом размеров кристаллической ячейки составляет 2,265 г/см . Плотность искусственных графитов ниже из-за дефектов и пористости. Структурой графита обусловлена высокая анизотропия физико-механических свойств в базисной плоскости перпендикулярно к поверхности кристалла. Удельное электросопротивление монокристалла цейлонского графита в направлениях, перпендикулярном и параллельном оси с (см. рис. 1.2), составляет 0,4 и 50 0м мм /м соответственно. Для других образцов природного графита соотношение этих величин составляет от 100 до 100 000. [c.9]

Таким образом, при заданных величинах скорости и температуры основного потока, а также состоянии охлаждающего газа перед пористой поверхностью можно определить количество охлаждающего газа для поддержания требуемой температуры на поверхности обтекаемого тела. Рекомендуется следующий порядок решения задачи. [c.364]

На основании результатов экспериментальных исследований по пластической деформации пористых заготовок в условиях отсутствия трения между их торцевыми поверхностями и бойками, при комнатной и повышенных температурах Кюном [78] было получено соотношение между величиной коэффициента Пуассона v и относительной плотностью пористого тела 0 в процессе его пластической деформации [c.116]

Осадка цилиндрических образцов в осевом направлении позволила дать оценку критерия разрушения пористых брикетов. Эксперименты показали, что в результате действия на торцевые поверхности цилиндрического образца сил трения создается задержка пластического течения материала на них, что приводит к образованию выпуклости боковой поверхности. При этом, чем больше величина сил трения, действующих на границе контакта образца с бойками, и чем значительнее отношение высоты брикета к диаметру, тем больше выпучивание боковой поверхности и выше растягивающие напряжения. Один из наиболее распространенных видов разрушения заготовок при штамповке - появление трещин на боковой поверхности является следствием тангенциальных растягивающих напряжений. На рис. 36 приведены данные, позволяющие оценить зависимость предельной деформации в момент разрушения от соотношения геометрических размеров пористых брикетов, спеченных из алюминиевого порошка. Основным фактором, определяющим разрушение образцов при осадке, является контактное трение. Несколько неожиданным кажется тот факт, что исходная пористость брикета незначительно влияет на величину предельной деформации при разрушении. Объяснение этому может быть дано на основе учета влияния двух противоположных факторов, которые в значительной степени компенсируют друг друга. Так, по мере увеличения исходной пористости образца, снижается способность материала противостоять воздействию тангенциальных растягивающих напряжений, в то же время, при повы- [c.117]

Защитная способность неорганических покрытий при ускоренных испытаниях определяется по потере массы образцов, количеству основного металла, перешедшего в раствор, времени до появления первого коррозионного поражения или по величине поверхности, занятой коррозией. Защитная способность неорганических пленок в большей степени зависит от их пористости и толщины. Поэтому, даже не проводя коррозионные испытания, некоторые данные о пленках можно быстро получить, применяя так называемый капельный метод. Сущность метода заключается в том, что после воздействия на пленку капли агрессивного реактива пленка частично разрушается, и начинается коррозия основного металла, о появлении которой судят по резкому изменению цвета капли. Время до изменения цвета определяется по секундомеру и служит характеристикой защитных свойств пленки. [c.181]

Большим недостатком хрома является плохая смачиваемость его маслом. Для улучшения смачиваемости используется пористое хромирование, представляющее собой процесс получения осадков электролитического хрома, имеющих на поверхности сетку трещин (каналов). Такой эффект достигается анодным травлением осадков хрома. Образующаяся на поверхности детали сетка трещин видна невооруженным глазом или при небольшом увеличении. На смачиваемость и износостойкость осадков хрома оказывает влияние отношение площади, занятой каналами, ко всей площади покрытия, а также ширина и глубина каналов. Оптимальная пористость равняется 30—40%. Интенсивность анодного травления для получения развитой сетки трещин должна лежать в пределах 300—350 А-мин/дм . Большое влияние на характер и величину трещин и каналов оказывает состав электролитов. При увеличении концентрации хромового ангидрида сетка трещин становится реже. При [c.217]

Опыты no сжимаемости порошков бромистого серебра показывают, что отношение логарифма пористости порошка (связанной с поверхностью) к давлению является величиной постоянной и что численное значение этой постоянной увеличивается с температурой и (или) с возрастом порошка. Если принять, что аналогичная зависимость существует между поверхностью и давлением для спрессованных цилиндриков, то постоянная k в уравнении (12) будет в большей степени зависеть от поверхностного члена в уравнении (14), чем от энергетического члена. Действительно, вычисления, основанные на имеющихся данных, показывают, что энергетический член в уравнении (14) значительно меньше экспериментально определенных значений, что подтверждает сделанное предположение. [c.28]

Согласно К. Мари и Н. Тону [25], присутствие посторонних веществ на поверхности электрода уменьшает поверхность, на которой осадок контактирует с подкладкой, и таким образом уменьшает сцепляемость. Максимальная сцепляемость достигается в тех случаях, когда кристаллы осадка являются продолжением кристаллов подкладки, выявленных травлением. На полированной поверхности возникают новые кристаллы, число которых недостаточно для контактирования со всей поверхностью подкладки, и сцепляемость уменьшается. В случае же наличия на поверхности изоляционных пленок контактирующая поверхность уменьшается особенно резко, причем величина ее зависит от толщины и пористости чужеродной пленки. [c.335]

Температурный режим экранов зависит не только от количества оксидов железа на внутренней поверхности, но и от теплофизических свойств этого слоя. На теплофизические свойства должна влиять структура слоя оксидов железа (величина частиц, форма, пористость). Закономерно предполагать, что теплофизические свойства должны зависеть от источника образования слоя оксидов железа и условий образования, таких, как скорость среды, тепловой поток и т. п. [c.217]

Параметры элементарного капилляра (длина а, длина широкой части Ь, диаметры узкой и широкой частей с и Д см. рис. 60) определяются основными характеристиками проницаемого материала размером частиц порошка 1, пористостью П, удельной поверхностью 5у и размером пор Оц- Так как изменение диаметра порового канала связано с выпуклой формой частиц порошка, области сужения и расширения чередуются на отрезке длины канала, равному размеру частицы. Поэтому будем полагать, что а = Оц, а = /) . Остальные параметры (I и О) определим из условия, что объем элементарного капилляра и площадь его поверхности совпадают с объемом порового пространства и величиной поверхности материала, [c.93]

Способы подготовки поверхности и металлизации зависят как от назначения изделия, так и от вида материала, величины и формы детали. Для металлизации по возможности выбирают монолитные и чистые материалы. Пористые материалы пропитывают поро-закрывающими составами или металлизируют, нанося электропроводные эмали. Форма деталей, подвергаемых химико-гальва-нической металлизации, должна отвечать требованиям равномерного распределения тока по поверхности и равномерной толщины осаждаемых покрытий, а также требованиям минимального уноса электролита. Места контактов предусматриваются при конструировании деталей. [c.513]

Жидкая фаза легко заполняет поры и капилляры, смачивает зерна компонента А и, наряду с процессом перекристаллизации компонента А через его раствор в компоненте В, происходит стягивание частиц А расплавленным компонентом В силами поверхностного натяжения, приобретающими большое значение в связи со значительной величиной поверхности контакта А и В. При этом получается сплав, пористость которого близка к нулю. [c.321]

Мелкие дефекты заливки в виде свищей и раковин, если они не занимают более 1/4 всей поверхности и если вокруг них нет шлаковых включений, могут быть исправлены без ухудшения качества заливки путем напайки. Если раковины незначительны по величине, но разбросаны по поверхности и носят характер пористости [c.153]

Сопоставление данных рис. 2, а и 2, б позволяет предположить, что при исследовании потерь электромагнитной энергии вблизи поверхности сетчатого электрода важное значение имеет его геометрия (величина ячейки сетки) и пористость. [c.13]

Если к покрываемой детали предъявляются особо высокие требования в отношении чистоты поверхности и величины допуска на изготовление, то размерное хронирование пригодно только при нанесении сравнительно малых толщин слоя хрома. Примером могут служить гладкие калибры, хромируемые на толщину слоя 10— 30 мкм. Более толстые покрытия обычно наносят по мере возможности равномерно с припуском на шлифовку. При пористом хромовом покрытии, наносимом при реверсивном токе, достигается высокая гладкость и равномерность покрытий, и в этом случае размерное хромирование может применяться при более толстых покрытиях (100—150 мкм). [c.71]

Величина поверхности и пористость. Для сравнения эксперимента с теорией и для анализа механизмов разыгрывающихся на поверхностях разнообразных процессов, измеренные электрофизические и адсорбционные параметры свободных поверхностей относят к единице поверхности исследуемого объекта. Возникает вопрос — как измерить величину этой поверхности. Данные измерений на монокристаллах обычно относят к величине геометрической поверхности, которая, как видно из рис.1 (введение) может быть во много раз меньше величины поверхности, доступной для адсорбции сравнительно небольших по размеру молекул. Отношение такой "адсорбционной" поверхности к геометрической часто называют коэффициентом шероховатости. Качественные оценки этого коэффициента делаются на основе статистической обработки данных оптической и электронной микроскопии. Прямое определение поверхности адсорбционными методами в случае массивных тел, как правило, невозможно из-за малой величины поверхности. Значительный професс в измерении полной поверхности тонких пленок был достигнут в последние годы благодаря использованию пьезорезонансных кварцевых весов. В них измеряется сдвиг резонансной частоты монокристалла а-кварца с нанесенной на его поверхность пленкой [c.227]

Согласно исследованиям [2] бумажные, войлочные, ватные и матерчатые фильтры в состоянии задерживать не только твёрдые частицы, но и часть смол, что даёт преимущество перед металлическими сеттатыми и пластинчатыми фильтрами. В процессе фильтрации твёрдые частицы образуют на поверхности фильтрующей среды осадок, представляющий вторую фильтрующую среду, через поры которой должна проходить жидкость. По мере утолщения осадка скорость фильтрации уменьшается и в дальнейшем прекращается. Помимо толщины осадка, на скорость фильтрации влияют величина твёрдых частиц, разность давлений, температура масла и пористость фильтрующей среды. [c.763]

Теоретические результаты по вдуву инертных неконденсируемых газов принято обобщать и на случай испарения с поверхности тела в вынужденный поток газа. При этом предполагается, что реализация условия независимости величин Тщ и от х выполняется автоматически испарение относится к числу.фазовых переходов первого рода, протекающих при постоянной температуре, а концентрация генерируемого пара связана однозначно с температурой испарения по уравнению кривой насыщения. При этом отпадает необходимость создания пористых материалов, закон изменения пористости которых обеспечивал бы условие подачи инжектанта пропорцио11ально [c.209]

Высокая по сравнению с другими футеровками величина коэффициента теплопроводности карборундовой набивки повышает ее стойкость, так как при этом снижается температура ее поверхности и увеличивается толщина шлакового покрытия, защищающего от воздействия факела (см. гл. 4). В связи с этим о собенно полезно применение пневматической трамбовки, которая позволяет не только уменьшить пористость массы, но и увеличить ее теплопроводность. [c.59]

Адсорбционно-десорбц. гистерезис можно наблюдать на изобарах и в др. режимах. Его используют при определении истинной величины поверхности пористых адсорбентов, работы гетерогенного образования зародышей новой фазы, теп лот фазовых переходов и др. характеристик поверхностных явлений. [c.585]

Физико-химические свойства отложений и примесей теплоно- сителя. Прежде чем приступить к рассмотрению особенностей воз-никновепия кризиса в пористом слое, рассмотрим основные свойства отложений и примесей теплоносителя, из которых они образуются. Анализ многочисленных литературных данных показывает, что значительную долю примесей теплоносителя на АЭС составляют продукты коррозии конструкционных материалов. С совершенствованием схем водопод-тотовки и конструкций конденсаторов все меньше в контур вводится примесей с добавочной водой и присосами охлаждаюш ей воды. В то же время продукты коррозии конструктивных материалов непрерывно поступают в рабочее тело. Однако их химический состав и количество в значительной мере определяются величиной поверхностей, контактирующих с теплоносителем, свойствами материалов, условиями рабочего процесса. [c.138]

Рис. 111. Изменение наружного диаметра образцов при элек-мирования резко возрастает с уве- тромеханическом упрочнении личением пористости материала и силы тока. При обработке стали ЭМО усадка диаметра детали зависит от шероховатости поверхности, материалов усадка диаметра зависит от шероховатости поверхности и от глубины проникновения пластической деформации, которая в основном зависит от пористости материала и параметров режима обработки. Здесь нужно учитывать, что при прочих одинаковых условиях ЭМО увеличение давления приводит к увеличению поверхности контакта и снижению силы тока. Практика показывает, что при одинаковых режимах обработки изменение размеров пористых деталей в 4...6 раз превосходит усадку деталей из компактных материалов. Это должно учитываться при назначении припусков на ЭМО в процессе изготовления порошковых деталей. В зависимости от режимов упрочняющей обработки ЭМО и пористости обрабатываемых деталей величина припуска должна находиться в пределах 20... 40 мкм на сторону. Так как в процессе ЭМО шероховатость исходной поверхности снижается в 2...3 раза, электромеханическая обработка может быть окончательной упрочняюще-отделоч-ной операцией.

Поверхности деталей, восстановленные наплавочными процессами, обладают по сечению неоднородными физико-механическими свойствами, химическим составом и микроструктурой. Механические свойства наплавленного слоя (прочность, твердость и др.) зачастую значительно выше, чем у материала самой детали. К особенностям наплавленных деталей также относятся микро-перовности наплавки, неметаллические включения и пористость наружного слоя. Толщина наносимого покрытия значительно больше величины износа. Так, для компенсации износа 0,2—0,5 мм наплавляют слой до 1,0—1,2 мм. Эти факторы оказывают значительное влияние на технологию и трудоемкость обработки резанием наплавленных на детали слоев. [c.331]

Под реакционной способностью углеродистого воссгановитсля понимают его. химическую активность по отношению к определенной реакции, данному оксиду, которая зависит от размера, степеии упорядо-чемиости и характера упаковки кристаллов углерода, от плотности И Пористости материала, характера его поверхности, адсорбционной способности по отношению к реагирующему газу, от содержания различных Примесей н др. Реакционная способность восстановителя характеризуется условной величиной, определяемой по скорости реакции С02-(-С= [c.9]

Достаточно простым и эффективным способом феноменологического моделирования процесса разрушения как для однородных материалов, так и для компонентов КМ с учетом их взаимодействия при реализации явных схем расчета являются корректировка напряжений в расчетных ячейках или дискретных элементах при превышении напряжений, деформаций или их комбинаций заданных предельных значений и последующее изменение жесткостных соотношений между приращениями деформаций п напряжений. Некоторые варианты таких способов моделирования разрушения в однородных материалах приведены в работах [100, 109, 136]. Образование в теле несплошностей или трещин требует использовать в расчетах трудоемкие алгоритмы перестройки сетки [52, 53] с выделением способных поверхностей и отслеживанием взаимного расположения границ образовавшихся пустот. Существенное упрощение таких алгоритмов достигается включением в расчет разрушенных элементов , которые представляют собой дискретные элементы или лагранжевы ячейки из материала с измененными (ослабленными) жесткостными свойствами. При этом не возникает необходимости в перестройке сетки и выделении свободных поверхностей. Описание разрушенного материала может быть проведено на континуальном уровне путем включения в определяющие соотношения — закона связи между напряжениями, деформациями и их приращениями — дополнительных параметров плотности, пористости, микроповрежденпп и других феноменологических величин, изменение которых задается функциональной связью, полученной в результате обработки экспериментальных данных, например по откольному разрушению [9, 19, 34, 50, 61, 70, 108, 153, 155-157, 187, 210]. К этим вопросам примыкают исследование и разработка моделей пористых материалов [108, 185, 211, 212], например, для определения зависимости давления от плотности и пористости, модуля сдвига и предела текучести от величины пористости материала. [c.30]

Омическое сопротивление цементационных пар R также непостоянно. Основное влияние на величину R оказывает толщина и пористость контактного осадка и изменение состава электролита в его порах. При плотном и тонком осадке R- 0 и ВСЯ поверхность электрода поляризуется до. одното и того же потенциала [33, 42, 120, 121]. Это соответствует моменту короткого замыкания гальванического элемента, но короткозамкнутые цементационные пары, в отличие от гальванических, могут работать в таком режиме длительное время. [c.135]

На величины эквивалентного диаметра поровых каналов и удельной внутренней поверхности большинства фильтрующих материалов оказывает существенное влияние степень их сжатия. Так, для тонкошерстяного войлока (ГОСТ 288—61) в свободном состоянии при диаметре волокон 15 мкм и пористости 72% эквивалентный диаметр пор и удельная внутренняя поверхность, подсчитанные по формулам (7) и (8), составляют соответственно 29,2 мкм и 555 см . В сжатом состоянии до величины пористости 40,6% значения эквивалентного диаметра пор и коэффициента удельной поверхности составляют соответственно 12,4 мкм и 1580 см . [c.65]

Модуль упругости зернистой системы. Перейдем к определению величины модуля упругости f ynp в формуле (3-45). Номинальная площадь контакта идеально гладких и упругих шаров [формула (3-45)] меньше номинальной площади контакта шероховатых частиц, поскольку модуль упругости зернистого материала Ео должен иметь меньшую величину, чем модуль упругости материала частицы упр- Можно предположить, что величина модуля упругости зернистой системы зависит от размера и степени шероховатости поверхности частиц, пористости засыпки, модуля упругости материала частиц и величины внешней нагрузки. С уменьшением пористости и с увеличением внешней нагрузки модуль упругости должен приближаться к упр-Учет влияния перечисленных параметров на величину модуля упругости засыпки труден, что оправдывает применение полуэм- [c.92]

Окисление магния под действием водяного пара при давлен НИИ 31—208 мм рт. ст. и температурах 425—575° С изучали Свек п Гиббс [540] (см. гл. 3). Оказалось, что скорость окисления изменяется линейно, и что прн всех условиях единственным образующимся окислом является MgO. Эти особенности определяются высоким давлением пара магния при температзфах выше, скажем, 500° С и пористостью окиси магния. При 425— 500° С во всем исследованном интервале давления реакция взаимодействия, можно сказать, развивается на самой поверхности металла нли непосредственно около нее. По мере снижения давления испарение металла, по-видимому, отодвигает реакцию все дальше от поверхности металла в полном соответствии с постепенны.м ростом энергии активации до уровня, близкого к величине теплоты возгонки металла. При 500— 575° С и более высоком давлении водяного пара реакция развивается по расщелинам между отстающей окалиной и металлом, так что давление, по-видимому, уже не влияет на величину энергии активации. При наивысших температурах и умеренном давлении атомы магння ускользают из окисного покрытия, так что реакция протекает либо в газовой фазе, либо на стенках аппаратуры магний конденсируется и на внутренней поверхности окисного слоя, образуя как бы чехол, из которого можно вынуть остальной металл после его охлаждения. [c.371]

Изменения структурных параметров ППМ при осаждении (пористости, средней величины пор и удельной поверхности) описьшают-ся уравнениями, приведенными в работе [161]. [c.181]

Структура накипи, характеризующаяся ее пористостью и твердостью, зависит от условий и кинетики образования отложений. Твердость и пористость отложений являются показателями, по которым можно судить о трудности удаления их с помощью скребков, щарошек и других механических способов. Теплопроводность отложений является важной характеристикой, определяющей надежность и экономичность работы парогенераторов и теплообменных аппаратов. Величины коэффициентов теплопроводности отложений зависят от их структуры и химического состава (табл. 3-1). Плотно приставщие к поверхности отложения менее опасны, чем слабосидящие, так как зазор, образующийся между металлической стенкой и отложениями, сильно увеличивает температурный на- [c.77]

В действительности зависимость теплопроводности от пористости, формы пор и их размера более сложна. В формуле (44) не учтены микроразрывы между отдельными участками твердой фазы, имеющие большую поверхность и незначительный объем. Такие разрывы не отражаются на величине общей пористости, но они оказывают существенное влияние на теплопроводность. Поэтому зависимость теплопроводности от общей пористости и микротрещин следует выражать уравнением, учитывающим поверхность трещин [121]. [c.174]

Насыпной вес 7нас порошка (или обратная величина — насыпной объем) как бы суммирует первичные свойства частиц — размеры, форму и структуру поверхности, внутреннюю пористость и т. д. и является поэтому важной объемной характеристикой, почти всегда предусматриваемой техническими условиями поставки. Чем тоньше порошок, чем более развита поверхность его частиц, чем больше микропористость и чем меньше истинный удельный вес, тем меньше насыпной вес порошка. [c.1474]

У с а д к а Б. Процесс твердения Б. в зависимости от условий, в к-рых он протекает, сопровождается изменением объема Б., а именно при твердении на воздухе Б. дает усадку, при твердении в воде разбухает, но весьма мало. Однако это справедливо только для небольших объемов Б. В больших бетонных массивах происходит значительное расширение Б. вследствие внутреннего выделения тепла, превосходящего усадку. Явление усадки зависит гл. обр. от качества употребляемого в дело цемента и величины водоцементного фактора. На величину усадки оказывают влияние характер инертных материалов и условия твердения В. На основании опытов можно сделать следующие выводы а) усадка Б. тем больше, чем жирнее Б. б) быстро схватывающиеся и высокосортные цементы способствуют увеличению усадки Б. в) мелкозернистые и пористые заполнители увеличивают усадку г) влажный режим твердения и покрытие Б. задерживают высыхание его с поверхности и тем предупреждают вредные по-вледствия неравномерной усадки (обравова-ние трещин) д) наши нормы устанавливают для коэф-та усадки величину в = 0,0001 т. е. 0,1 мм на 1 п. м. Усадка и расширение Б. должны учитываться при проектировании конструкций и производстве бетонных работ. Для устранения явлений усадки и расширения при возведении бетонных сооружений большой длины устраиваются специальные швы. В массивных сооружениях укладка Б. ведется отдельными участками. Во избежание вильного расширения и растрескивания бетонных массивов при внутреннем нагревании их экзотермией цемента применяют специальные цементы с малой экзотермией, например пуццолановые, а также искусственное охлаждение Б. посредством непрерывной циркуляции воды через трубки, уложенные в теле бетонных сооружений. [c.370]

В табл. 38 показано количество СО2, проникающее в бетон по механизму стефановского потока через 1 см поверхности образца при глубине реакционной зоны, равной 0,4 см (из опыта) и пористости цементно-песча-ного раствора 25%. При малых величинах со третьим и следующими членами ряда ввиду их малости можно пренебречь при концентрации СО2 около 90% ряд сходится очень медленно и при со=100% выражение (44) теряет смысл. В этом случае количество поступающего в бетон СО2 определяется кинетикой химической реакции, гидродинамическими свойствами системы и продолжительностью опыта. [c.142]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...