Условия сопоставления циклов

УСЛОВИЯ СОПОСТАВЛЕНИЯ ЦИКЛОВ [c.118]

Определение характеристик термодинамического цикла. При сопоставлении действительного цикла (рис. 9.10) с соответствующим ему термодинамическим циклом (рис. 9.11) необходимо оговорить условия сопоставления. В данной работе действительный и термодинамический циклы рассматриваются при одинаковых параметрах рабочего тела в начале сжатия, одинаковых максимальных давлениях рабочего тела и одинаковых подведенных количествах теплоты. [c.119]

Для сопоставления циклов Ренкина и Карно при равных условиях на рис. 1-4 пунктиром нанесены контуры цикла Карно, осуществленного при тех же начальной и конечной температурах, как и цикл Ренкина. [c.14]

Во всех случаях анализировался жесткий симметричный цикл нагружения с размахом деформаций 2%. Температура деформирования 7 = 600°С. Указанные условия отвечают имеющимся экспериментальным данным о долговечности стали 304, что позволяет провести их сопоставление с результатами расчетов. В соответствии с работами [115, 250, 294, 434] для стали 304 были приняты следующие значения входящих в модель параметров Е= 125 000 МПа 7 о = 0,5 мкм Da = = 2,04-10- 4 ммУ(Дж-с) Й = 1,21-10-29 м dg = 200 мкм. Коэффициенты в уравнении (3.42) определяли из условия наилучшего соответствия расчетных и экспериментальных данных при 1 = 6,7-10-5 с- и g = 6,7-10- с- ( = 1 1 = Ь ) Aj = = 0,804 сГ/мм2, mj = —1. [c.181]

Плотность энергии разрушения, рассмотренная выше, получена из условия равномерного процесса подрастания трещины в цикле нагружения. Сопоставление выражения для плотности энергии разрушения с первым уравнением синергетики и условиями (5.57), (5.58) приводит к выражению, когда поправкой на геометрию детали или образца можно пренебречь [c.252]

В жаропрочных сплавах в области малоцикловой усталости, когда предельное состояние достигается в условиях отрицательной асимметрии цикла, имеет место возрастание СРТ по сравнению с развитием трещины при отнулевом (пульсирующем) цикле нагружения [22]. С возрастанием уровня напряжения влияние отрицательной асимметрии цикла становится существенней и СРТ значительно возрастает. Сопоставление последовательно снижаемого уровня напряжения на СРТ показало, что при достижении уровня напряжения 500 МПа отрицательная асимметрия цикла и пульсирующий цикл нагружения оказывают эквивалентное воздействие на рост трещины. Это связано с тем, что локальная асимметрия цикла нагружения, определяемая протеканием процесса пластической деформации перед вершиной концентратора напряжений, оказывается недостаточной для заметного влияния на процесс разрушения. Следовательно, определение закрытия вершины трещины в разных зонах вдоль фронта трещины при отрицательной асимметрии цикла должно быть осуществлено в зависимости от размера зоны пластической деформации. Для длинных трещин с возрастанием размера указанной зоны по длине трещины имеет место ослабление влияния отрицательной асимметрии цикла на СРТ. В области малоцикловой усталости ослабление роли отрицательной асимметрии цикла на рост малых трещин в пределах нескольких миллиметров от вершины концентратора напряжений происходит по мере снижения размеров формируемой перед ним зоны. [c.294]

Сопоставление соотношений п. 1 и 2, представленных в табл. 6.2, и соотношений (6.10), (6.11(Л-В)) свидетельствует об их принципиально удовлетворительном описании роста трещин в диапазоне асимметрии цикла -1 < i < -И, что характерно для условий эксплуатации авиационных [c.301]

Расчеты числа усталостных бороздок и их сопоставление с числом циклов нагружения образцов после смены режима нагружения показали, что наибольшее расхождение между ними в пределах 15 % в сторону занижения числа усталостных бороздок по сравнению с числом циклов нагружения получено при наиболее резком уменьшении шага бороздок после смены режима нагружения. В этих случаях есть основание полагать, что после перехода некоторое количество циклов нагружения образца не вызвало незамедлительного роста трещины в новых условиях. [c.417]

Описанные результаты стендовых испытаний дисков свидетельствуют о том, что в эксплуатации могут находиться материалы с различной чувствительностью к условиям нагружения. Для дисков, материал которых формирует усталостные бороздки, установление соответствия между числом полетных циклов нагружения и числом усталостных бороздок аналогично таковому для образцов при сопоставлении шага бороздок и СРТ. Данное заключение основано на полученном подтверждении факта формирования каждой усталостной бороздки за имитационный полетный цикл по результатам испытаний диска на стенде. Однако поскольку в испытаниях не фиксировали число циклов [c.500]

Стойки шасси ВС имеют разнообразные конструктивные элементы, разрушение каждого из которых может приводить к серьезным последствиям в процессе выпуска или уборки шасси, совершения посадки и руления. В зависимости от зоны расположения детали, вида ВС и условий нагружения элемента конструкции усталостные трещины могут возникать на разных стадиях эксплуатации, и период развития треш ины может существенно различаться не только количественно, но сама природа развития трещин может соответствовать разным процессам разрушения. В связи с этим представляет интерес оценка и сопоставление между собой процесса распространения трещин в одноименных деталях, но по разным сечениям (зонам), а также по разным элементам конструкций, но в одной зоне узла. Применительно к разным типам ВС и зонам стоек шасси повреждения деталей могут происходить за полетный цикл нагружения на разных этапах полета — в процессе руления, на разворотах или при уборке или выпуске шасси. В результате этого накопление повреждений в детали происходит в разных зонах с различной длительностью для стадии зарождения и периода роста трещины, что приводит к необходимости введения дифференцированной периодичности осмотров детали для разных ее зон. [c.773]

Провести расчетную оценку малоциклового сопротивления изделия путем сопоставления данных между разрушающими деформациями конструкций (деформации в максимально нагруженной зоне) и величинами предельных (при данном числе циклов до разрушения — появления трещины) деформаций гладких образцов с учетом условий деформирования в зоне разрушения кон струкции. [c.136]

Если считать, что процесс усталостного разрушения на стадии возникновения усталостной трещины состоит из двух этапов (1 — возникновение поверхностных трещин в результате скольжения в наиболее благоприятно ориентированных зернах и 2 — преодоление трещиной границы зерна и распространение ее на несколько зерен), то можно предположить, что на первом этапе основное влияние на разрущение оказывают амплитуда касательных напряжений и их градиент, а на втором — максимальные нормальные напряжения. Таким образом, параметром, которым различаются переход от первого ко второму этапу развития начальной усталостной трещины при изгибе и кручении, является критический размер трещины. При изгибе это примерно одно-два кристаллических зерна, при кручении — площадка размером до 1 мм. Сопоставление числа первичных усталостных трещин, возникающих на поверхности образцов при кручении и изгибе, в условиях действия критического напряжения сдвига на базе 10 циклов нагружения, показывает, что при кручении начальных трещин образуется значительно больше (табл. 10). [c.84]

Конечно, стоимость и потребительная стоимость — это разные факторы товара, и их нельзя смешивать. Но анализ общественной потребительной стоимости и качества продукции как экономических категорий имеет смысл лишь при сопоставлении их со стоимостными категориями. В условиях существования товарно-денежных отношений целесообразность повышения качества машин или какой-то другой продукции, эффективность их использования в различных хозяйственных ситуациях может быть определена на основе сопоставления качества изделий с затратами труда. В зависимости от целей экономического анализа качество может сопоставляться с затратами труда, необходимыми для создания единицы продукции (машин), какой-то совокупности изделий, а также по воспроизводственному циклу, включая производство, обращение, потребление. [c.24]

Результаты расчета деформаций после первого и второго циклов ( проходов ) иллюстрируются рис. 136, а. Сопоставление остаточных напряжений (рис. 136, а) указывает на стабилизацию условий, поэтому прирост деформации за каждый последующий цикл, начиная со второго, будет постоянным. Исходя из этого, соответствие результатов расчета с данными, полученными путем измерения профиля втулки после 5 циклов (рис. 136,6), представляется вполне удовлетворительным (в особенности, если учесть, что условия ее работы не являются строго стабильными). [c.234]

Однако при рассмотрении из.менения активных составляющих циклической пластической деформации бд (рис. 4.26, в) видно, что разница в их абсолютных значениях для обеих форм циклов сравнительно невелика, т. е. существенное отличие величины и характера изменения общей циклической пластической деформации при двухчастотном режиме (рис. 4.26, а) обусловлено в основном проявлением циклической ползучести в течение выдержки. Сопоставление развития циклических деформаций в рассматриваемых условиях и при i = 450° С (см. рис. 4.24), когда проявление ползучести незначительно, показывает, что основную величину ширины петли гистерезиса в последнем случае составляет деформация бд активного нагружения, а деформация е х не превышает 0,1—0,2%. Вместе с этим и характер изменения циклической [c.94]

Влияние частоты наложенных деформаций и, что не менее важно, скорости нагружения в условиях двухчастотного нагружения может быть проиллюстрировано па примере сопоставления рассмотренных выше результатов и экспериментальных данных, полученных при двухчастотном нагружении этой же стали с формой циклов, представленной на рис. 4.19, е, когда частота низкочастотного нагружения (включая время выдержек), температура, а также уровни максимальных и высокочастотных напряжений оставались прежними, а частота а,,, составляла /2 = 30 Гц, что соответствовало соотношению частот = 18 000. Характер развития деформаций в этих условиях показан на рис. 4.27. Важно, что их кинетика в основном подобна изменению соответствующих характеристик при нагружении с меньшим соотношением частот (см. рис. 4.25). Как и в последнем случае, полная ширина петли гистерезиса б после уменьшения в первые циклы нагружения вследствие упрочнения материала в дальнейшем несколько стабилизируется, а затем начинает увеличиваться (рис. 4.27, а), но интенсивность разупрочнения материала в этом случае существенно ниже, чем при нагружении с/2//1 = 80. Активная же составляющая циклической пластической деформации бд вплоть до разрушения остается на установившемся уровне для всех исследованных напряжений. В связи с этим увеличение с числом циклов полной ширины петли следует отнести за счет деформации циклической ползучести которая также непрерывно увеличивается после начальной стадии нагружения (рис. 4.27, 6). Если сравнить ее абсолютные значения для одних и тех же уровней максимальных напряжений двухчастотного нагружения при /2 /1 = 18 000 и /2//1 = 80 с нагружением по трапецеидальной форме циклов, принимая во внимание при этом закономерности взаимосвязи диаграмм циклического деформирования по про- [c.96]

Результаты исследования термодинамической эффективности комбинированных установок с МГД-генераторами открытого цикла приведены на рис. 5.11, а, б. В целях сопоставления выбран базовый вариант исходных данных в двух видах без ограничения температуры подогрева окислителя и с ограничением (по условиям работы высокотемпературного подогревателя). Основные исходные и расчетные значения параметров для базового варианта комбинированной энергетической установки с МГД-гене-ратором а — с ограничением температуры подогрева окислителя б — без ограничения) следующие [c.130]

На обогреваемых трубках стеклянных моделей парогенератора выбирались наиболее характерные сечения в зоне кипения ртути (фиг. 99), и для этих сечений анализировались условия омывания на основе сопоставления по времени заснятых кинокадров процесса кипения. Результаты этого анализа сведены в графики омывания. Каждый график составлен для всех точек одного сечения. Каждой точке соответствует полоса (спектр), обозначенная соответствующей буквой. Графики одноразмерны, по оси абсцисс отложено время. Последовательную пару белого и черного полей будем называть циклом омывания. [c.104]

Основываясь на сопоставлении на обобщенном графике (рис. 20) расчетных Л р (по формуле линейного суммирования) и экспериментальных (заимствованные из ряда работ, проведенных в режимах циклов с релаксацией и с ползучестью) данных по долговечности некоторые исследователи считают, что правило простого линейного суммирования повреждений выполняется с достаточной точностью [16], и поэтому может быть использовано в расчетах на долговечность элементов энергетического оборудования, работающего в условиях чередования переходных и стационарных режимов. [c.49]

Результаты этих экспериментов (рис. 28) показывают, что при испытаниях в условиях заданного интервала температур долговечности обеих перлитных сталей практически не отличаются от долговечностей, полученных в испытаниях жестко закрепленных образцов при сопоставлении на базе упругопластической деформации за цикл. При сравнении на базе пластической деформации за цикл выявляется преимущество более пластичной стали 22К, особенно в интервале больших долговечностей, соответствующих 10 циклов. В случае испытаний с растяжением [c.75]

Для сопоставления характера развития деформаций при двухчастотном мягком нагружении с наложением высокочастотной составляющей более высокой частоты были проведены испытания с соотношением частот сог/сй = 18 000 и формой цикла, аналогичной испытаниям с соотношением частот Юг/ы = 80. При этом использовалась установка для высокотемпературных двухчастотных программных испытаний с большим соотношением частот [39, 41]. Трубчатые образцы испытывались при Т = 650° С. Время выдержки, в течение которого действовали динамические напряжения Оа = 60 МПа с частотой ша = 30 Гц, в полуциклах растяжения и сжатия составляло т = 5 мин. Характер изменения параметров диаграмм циклического деформирования в указанных условиях представлен на рис. 5.14. Как видно, он в основном подобен изменению соответствующих характеристик при нагружении с меньшим соотношением частот (рис. 5.9). Как и в последнем случае, полная ширина петли гистерезиса б после уменьшения в первые циклы нагружения за счет упрочнения материала в дальнейшем стабилизируется, а затем начинает увеличиваться (рис. 5.14, а), но интенсивность расширения петли в этом случае существенно ниже, чем при нагружении с = 80. Активная [c.187]

Таким образом, постулируемое существование обобщенной кривой деформирования [21, 88], не зависящей от размаха деформации (или в мягком цикле — напряжения), может быть принято лишь как приближение, довольно грубое, особенно при повышенных температурах, когда процесс возврата более заметен. На том же рисунке для сопоставления показаны кривые деформирования, рассчитанные при двух крайних условиях пределы упругости всех подэлементов имеют начальное значение (/° (2r ,)) и предельное при принятом законе упрочнения (/° (2г )). Заметим, что диаграмма [c.114]

Расчет механических систем и элементов конструкций на прочность заключается в сопоставлении их потенциальных прочностных возможностей с теми требованиями по прочности, которые предъявляют к ним при эксплуатации. Прочностные возможности элементов конструкций характеризуются такими понятиями, как разрушающая нагрузка, разрушающее число циклов нагружения и т. п. Суждение о прочностных характеристиках натурных элементов строится обычно по результатам изучения механических характеристик материалов, из которых эти элементы выполнены. Затем учитываются особенности технологии их изготовления, геометрические размеры и условия эксплуатации. [c.164]

Простейший вариант использования датчиков для диагностирования остаточного ресурса состоит в сопоставлении происшедшего изменения их электрического сопротивления с критическим значением этого сопротивления, соответствующего моменту разрушения конструкции. Критическое значение определяется для данной серии датчиков при тарировочных испытаниях на образцах в лабораторных условиях. Обычно используются фольговые и полупроводниковые датчики [5, 10]. Критическое изменение их электрического сопротивления составляет 3—10 % от их начального сопротивления. Вид зависимостей AR = f(N, е) (где — число циклов нагружения е амплитуда деформаций в месте установки датчика) показан на рис. 17.1. Крестиками обозначены моменты разрушения образцов. Критическое значение А7 р можно рассматривать как константу датчиков, значения которой не зависят от истории нагружения. Эта константа имеет некоторый статистический разброс, вероятностные характеристики которого также определяются по результатам тарировочного эксперимента. В результате испытаний обычно обнаруживается порог чувствительности датчиков, который определяет нижний уровень деформаций, при котором еще происходит изменение их электрического сопротивления по мере увеличения числа циклов нагружения. [c.179]

Из сопоставления циклов видно, что средняя температура подвода теплоты в обоих циклах одинакова (если только теплоемкости Ср и i постоянны, т. е. не меняются с изменением температуры Т), а средняя температура отвода теплоты в цикле 12341 больше, чем в цикле 123 4 1. Следовательно, цикл с подводом теплоты при V — onst имеет при выбранных условиях сравнения более высокий термический к. п. д. [c.564]

Для сравнения эффективности рассмотренных циклов целесообразно установлть условия работы двигателей, работающих по этим циклам. Наиболее рационально вести сопоставление циклов так, чтобы в них достигались при одинаковых конструктивных размерах цилиндров одинаковые максимальное давление и температура, поскольку при соблюдении этого условия будут равными силовые и температурные напряжения, возникающие в цилиндрах двигателей. [c.77]

В гл. IV было показано, что в условиях термических циклов сварки степень гомогенизации аустенита и величина его зерна перед началом превращения при охлаждении в сталях без карбидообразующих элементов и с наличием их существенно различаются. Поэтому при анализе диаграмм анизотермического. превращения, построенных автором, Б. А. Смирновым и В. В. Беловым [100, 124, 125] для условий сварки, и при сопоставлении их с диаграммами Вефера и Розе, построенными для условий термообработки, целесообразно разделить исследованные стали на две группы 1) без энергичных карбидообразующих элементов — [c.144]

Сравнение эффективности различных циклов д. в. с. производится путем сопоставления их теоретических к. п. д. Предположим, что в процессе сгорания смеси максимальные температуры Гз и давления рз одинаковы для сравниваемых д. в. с. Кроме того, принимаются одинаковыми конструктивные размеры цилиндров и начальные условия циклов. Сравнение циклов удобнее производить в координатах Т — s (рис. 65), так как площади циклов в этих координатах характеризуют количество использованного тепла. На рис. 65, а изображены 1—2р—3—4—цикл с подводом тепла при р = onst, 1—2v—3—4 — цикл с подводом тепла при v = onst и 1—2—2 —3—4 — цикл со смешанным подводом тепла. Как следует из рисунка, y tv < П см рассматриваемых условий дизели экономичнее карбюраторных двигателей. [c.157]

Исследования литейного алюминиевого сплава Al-Mg-Si (6082) со средним размером зерна 155 мкм путем изгиба образцов 7x12x60 мм были проведены для сопоставления влияния состояния поверхности образцов на длительность периода роста усталостных трещин [101]. Были испытаны образцы с поверхностью непосредственно после литья (S ) и с полированной поверхностью (SP). Полировку осуществляли в две стадии шлифовкой пастой с размером абразива 3 мкм и затем электрополировкой. Изучение зоны зарождения усталостной трещины при последовательной наработке в испытаниях образцов показало, что период роста трещины до достижения длины на поверхности около 100 мкм составил 35-65 % для полированных и 2-10 % для неполированных образцов. Поэтому были проведены расчеты периода роста трещин по формуле механики разрушения от их начальных размеров 6 и 45 мкм до критической длины а . = 3 мм. Оказалось, что для долговечности образцов (2-3)-10 циклов имеет место почти совпадение расчета периода роста трещины с полной долговечностью (рис. 1.19). Далее наблюдается все большее расхождение расчетного периода роста трещины и долговечности образцов. Фактически для гладкой поверхности образца независимо от степени ее поврежденности (полированная и неполированная поверхность) имеет место резкая смена в условиях зарождения и роста трещины в районе длительности нагружения 10 циклов. Меньшие долговечности отвечают области малоцикловой усталости, и для нее весь период циклического нагружения связан с развитием усталостной трещины. Большие долговечности связаны с постепенным возрастанием периода зарождения усталостной трещины. [c.58]

Наличие кривизны в пластине, нагружаемой внутренним давлением, (имитация условий сосуда под давлением), не нарушает указанных выше закономерностей развития сквозных трещин [76]. Сопоставление СРТ в сферическом образце и в плоской пластине относительно одинаковой расчетной величины Kgff применительно к алюминиевым сплавам Д16Т и В95пчТ показало, что им соответствует одинаковое значение СРТ. Существенно, что диапазон скоростей роста трещин в этих исследованиях находился выше 2,7-10 м/цикл, т. е. отвечал области малоцикловой усталости. [c.312]

Несинфазное нагружение крестообразных образцов из алюминиевого сплава Д16Т было реализовано при уровне первого главного напряжения = 130 МПа при асимметрии цикла R = 0,3 и соотношении главных напряжений 0,3 и 0,5 [92]. Исследованы углы смещения компонент двухосного нагружения (п/6), (п/3), (п/2), п, (Зп/2), (11л/6) в сопоставлении с синфазным нагружением 0° (360°). Выбор асимметрии цикла обусловлен необходимостью вывода ответных берегов усталостной трещины из возможного контакта при создании дополнительного продольного перемещения берегов трещины в условиях несинфазного нагружения. Значения углов сдвига фаз выбраны таким образом, чтобы охватить весь диапазон возможных смещений берегов усталостной трещины при двухосном нагружении плоских элементов авиационных конструкций. В рассматриваемом случае зона пластической деформации в вершине трещины наиболее полно может менять свою форму. [c.331]

Полученные при исследовании кинетические кривые (рис. 7.28) показывают, что при наложении на выдержку около 1000 циклов малой амплитуды с частотой 150 Гц материал начинал проявлять чувствительность к бигармоническому нагружению уже при / niax < 20 МПа-м / . Этот результат совпадает с данными, представленными ранее (см. рис. 7.14). Число циклов низкой амплитуды оказывало сушественное влияние на величину продвижения трещины за блок нагружения. При этом блок нагружения по своим параметрам соответствовал условиям многоциклового вибрационного нагружения диска за ПЦН. Сопоставление фрактографических параметров излома при разных условиях нагружения показало, что при СРТ в пределах 10 м/цикл от циклов малой амплитуды на изломе формировались только фасетки ква-зихрупкого внутризеренного и внутрифазного разрушения материала, а усталостных бороздок в изломе не было. Бигармоническое нагружение при СРТ, когда материал проявлял чувствительность к циклам малой амплитуды, вызывало формирование преимуп1 ественно фасеточного отражающего пластинчатую щ + (3 ,)-структуру материала рельефа излома, на фоне которого имелись локальные [c.384]

При этом предполагается, что в зонах концентрации напряжений, где, как правило, происходят малоцикловые разрушения, накапливаются в основном усталостные повреждения в результате действия знакопеременных упругопластических деформаций. Вместе с тем в эксплуатационных условиях в результате работы конструкции на нестационарных режимах, в том числе при наличии перегрузок, возможно накопление односторонних деформаций, определяювцих степень квазистатического повреждения и влияю-ш их на достижение предельных состояний по разрушению. Для обоснования методологии учета накопления конструкцией (наряду с усталостными) квазистатических повреждений по результатам тензометрических измерений требуется решение прежде всего вопросов расшифровки показаний датчиков с целью воспроизведения истории нагруженности в максимально напряженных местах конструкции и оценки малоциклового повреждения для эксплуатационного контроля по состоянию. Малоцикловое повреждение может в общем случае оцениваться по результатам измерений, выполненных обычными тензорезисторами, но с расширенным диапазоном регистрируемых деформаций (до величин порядка нескольких процентов), характерных для малоцикловой области нагружений. Исследование [20] выполнялось в Московском инженерно-строительном институте и Институте машиноведения на базе разработанных в лаборатории автоматизации экспериментальных исследований МИСИ специальных малобазных тен-зорезисторов больших циклических деформаций. Аппаратура и методика эксперимента подробно описаны в [229]. На серийной испытательной установке УМЭ-10Т с тензометрическим измерением усилий и деформаций, а также крупномасштабным диаграммным прибором осуществлялось циклическое нагружение цилиндрических гладких образцов по заданному и, в частности, нестационарному режиму. Одновременно соответствующей автоматической аппаратурой производилась регистрация истории нагружения с помощью цепочек малобазных тензорезисторов, наклеенных на испытываемый образец. Сопоставление показаний тензорезисторов с действительной историей нагружения и деформирования образца, регистрировавшихся соответствующими системами испытательной установки УМЭ-10Т, давало возможность определить метрологические характеристики датчиков и особенности их повреждения в условиях малоциклового нагружения за пределами упругости. Наиболее существенными особенностями работы тензорезисторов в условиях малоциклового нагружения оказываются изменение коэффициента тензочувствительности при высоких уровнях исходной деформации и в процессе набора циклов нагружения, уход нуля тензорезисторов и их разрушение через определенное для каждого уровня размаха деформаций число циклов. [c.266]

Значительные различия в методике проведения экспериментов, применяемом оборудовании и воспроизводимых формах циклов при исследовании усталостных характеристик материалов в условиях действия бигармонических напряжений затрудняют сопоставление результатов испытаний. Можно полагать, что в результате дальнейших исследований будет создано необходимое испытательное оборудование и на основе усталостных испытаний материалов при бигармонйческом нагружении разработаны методы расчета деталей и конструкций, подвергающихся действию полигармонических нагрузок. [c.127]

Путем сопоставления рабочего цикла, определяемого координатами рабочей точки (Р. Т), с некоторым предельным циклом могут быть определены запасы прочности турбинного диска по отношению к двум опасным состояниям (знакопеременное течение, приводящее к термоусталости, и прогрессирующее нарастание деформации, результатом которого может быть нарушение работоспособности конструкции или разрушение статического типа). Аналогия между диаграммой приспособляемости (рис. 71) и известной диаграммой предельных амплитуд напряжений (эта аналогия будет наиболее полной, если линию, определяющую условия знакопеременного течения, построить для температурных циклов при со = onst) позволяет использовать некоторые соображения и методы, принятые в расчетах на выносливость [120, 151, 158]. [c.157]

На рис. 4.71 и 4,72 приведены результаты расчета циклических напряжений и деформаций в опасной точке сферического оболочечно-го корпуса при термоциклическом нагружении вшють до предельного (по условию прочности) состояния. Сопоставление расчетных кривых изменения напряжений в зависимости от числа циклов (сплошные пинии) с параметрами изохронных кривых деформирования для соответствующих температур и моментов времени (штриховые линии) показывает, что реологические эффекты проявляются только в режиме Вг при температуре 800° С на внутренней поверхности опасной зоны в полуцикле растяжения и на внешней поверхности в полуцикле сжатия. [c.239]

Двухчастотный характер нагружения в условиях жесткого режима деформирования, когда амплитуды высокочастотной и суммарной деформаций поддерживаются постоянными, проявляет дополнительные эффекты, связанные с изменением сопротивления деформированию материалов в этих условиях. Из сопоставления полученных в этих условиях экспериментальных данных (для стали Х18Н10Т с частотами /1 = 1 цикл/мин, /2 = — 30 Гц, амплитудами высокочастотной деформации = 0,025 и 0,045% и режимом нагружения, соответствующим изображенному на рис. 4.19, а) с соответствующими данными по одночастотному нагружению можно видеть (рис. 4.32), что наложение амплитуды высокочастотной деформации 6 2 = 0,025% (5- -8% от и 11—13% от Цд) приводит к увеличению степени упрочнения материала в процессе циклического нагружения и тем самым к повышению амплитуд максимальных напряжений (рис. 4.32, б) по сравнению с одночастотным нагружением (рис. 4.32, а) при одинаковых размахах максимальной деформации. Вместе с этим, как видно из рис. 4.32, б, при действии высокочастотной составляющей увеличивается и продолжительность стадии исходного упрочнения, которая в этом случае составляет пШр 0,25. Увеличение амплитуды Сда до 0,045% (8—25% от ва и 18—30% от щ) еще в большей степени растягивает период исходного упрочнения (до пШр 0,3 -н 0,4) и повышает уровень действующих максимальных напряжений, что свидетельствует о стимулировании высокочастотной деформацией свойства циклического упрочнения материала. [c.104]

В том же случае, когда цикл аЬсйа является вполне обратимым, он сам должен рассматриваться как термодинамический образец, так как для него будет выполнено условие равенства нулю суммарного изменения энтропии системы. Однако и в том случае, когда цикл аЬс(1а протекает вполне обратимо, сопоставление с соответственным циклом Карно имеет вполне определенный смысл. Правда, смысл этого сопоставления несколько иной, чем в первом случае, когда цикл аЬсйа является внешне необратимым. [c.49]

Испытания надрезанных призматических образцов из сталей 22К и 16ГНМ на малоцикловую усталость в режиме мягкого нагружения при пульсирующем изгибе показали, что в области относительно малых чисел циклов до 10 при сопоставлении по абсолютным значениям номинальных напряжений, несмотря на значительное различие пределов текучести (до 65%), оба материала располагаются в узкой полосе разброса опытных данных (сталь 16ГНМ имеет преимущество на 10—15%), мало отличаясь по величине предела выносливости. При сопоставлении относительных (к пределу текучести) характеристик видно, что заметным преимуществом обладает сталь 22К с меньшим значением предела текучести. При одной и той же величине разрушающей пластической деформации долговечность стали 22К больше, чем стали 16ГНМ, т. е. сталь 22К имеет большую деформационную способность, в условиях малоцикловых нагрузок. [c.14]

Малоциклоеая усталость. Чтобы рассчитать долговечность материала в условиях малоцикловой усталости конструктору деталей турбины нужна модель поведения материала, связывающая какие-то легко наблюдаемые условия с количеством рабочих циклов, не приводящих к отказу детали. Результаты расчетов по первой из таких моделей, разработанной с позиций физики твердого тела, при сопоставлении с результатами испытаний оказались чрезвычайно обнадеживающими. Чтобы улучшить согласие, ввели представление об изначально присутствующих микротрещинах, а свойства материала выразили через энергию единицы поверхности трещины. Эта концепция была распространена Гриффитсом [Ю] на разрушение вообще, хотя родилась она при экспериментировании на хрупких материалах. Этот фундамент механики разрушения был заложен в 1920 г., однако вплоть до недавнего времени большинство оценок усталостной долговечности для каждого конкретного материала основывали на эмпирической зависимости между величиной циклической нагрузки и числом циклов до разрушения. [c.68]

Сопоставление результатов испытаний показало, что локальный нагрев уменьшает ресурс при номинальной наработке 2,9 10 циклов с 5800 до 3030 ч, т.е. почти в 2 раза. При виброупрочнении дробью в условиях низких температур (- 150°С) наблюдается существенный рост сопротивления усталости. Таким образом, применение для повышения долговечности сплавов методов виброупрочнения дробью или других методов требует учета технологической наследственности. [c.336]

Для проверки корректности гипотезы линейного суммирования повреждений в случае циклически меняющихся температур были проведены испытания при разных законах изменения температуры в цикле (прямоугольном, треугольном, трапецеидальном). При длительностях порядка 2—4 тыс. ч испытанные материалы в условиях заданных режимов можно считать структурностабильными. Каждая группа образцов изготавливалась из материала одной плавки, имела стабильную термическую обработку. Для получения средних значений долговечности на каждом режиме испытывали 5—8 образцов. Результаты испытаний и их сопоставления с расчетными данными иллюстрирует рис. АЗ.20, на котором представлены кривые длительной прочности при циклически (а—Ь) изменяющихся температурах. Здесь же для сравнения представлены кривые, полученные при постоянных Значениях температуры, в том числе равных максимальным в рассматриваемых циклах. Режимы испытаний поясняет табл. А3.11. [c.95]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...