Модели парогенератора

Четвертое условие. Подобие температурных полей на границах в полном объеме осуществить также очень трудно. Поэтому обычно применяется приближенный метод локального теплового моделирования. Особенность этого метода заключается в том, что подобие температурных полей осуществляется лишь в том месте, где производится исследование теплопередачи, и опыт проводится при таких условиях, когда условия механического подобия в этом месте выполнены. В применении к трубчатым парогенераторам это значит, что теплопередача изучается последовательно для каждой трубки в отдельности. Таким образом, исследуя одну за другой все трубки модели парогенератора, очевидно, можно получить как суммарный результат показатели теплообмена для всего агрегата в целом. [c.277]

Изложенная в нормативном методе математическая модель парогенератора предназначена для использования в ручных методах расчета. При реализации этой модели на ЭВМ появляются вычислительные трудности, связанные с нелинейностью модели. [c.40]

Вышеприведенные системы линеаризованных алгебраических уравнений необходимо дополнить уравнениями состояния для энтальпии теплоносителей, уравнениями смещения (впрыски и др.), расхода топлива, теплообмена в топке, радиационного теплообмена, а также уравнениями, отражающими связи искомых переменных по поверхностям нагрева. Таким образом, получается математическая модель тепловых процессов в парогенераторе. Для реализации этой модели на ЭВМ разработан алгоритм, сводящийся к итеративному процессу решения данной системы комбинацией методов Зейделя и простой итерации. Расчет полной системы модели парогенератора наиболее эффективно проводится по ходу движения дымовых газов от топки. [c.48]

Определение динамических характеристик объекта по основным каналам возмущающих и управляющих воздействий при различных нагрузках. Результаты моделирования представляют информацию для последующего проектирования систем управления. В частности, по результатам моделирования оиределяется структурная схема системы управления, выбираются наиболее представительные импульсы, управляющие воздействия, определяются параметры настройки основных регуляторов для типовых систем регулирования питания, топлива, температуры перегрева. Для этой цели достаточно построить детерминированную линейную модель парогенератора, ограниченную по пароводяному тракту питательным насосом и регулирующими клапанами турбины. Модель должна включать также тракт вторичного пара от выхода из ЦВД до возврата в турбину. [c.64]

Поверхностные теплообменники являются основными структурными звеньями парогенератора по функциональному назначению и с позиций математического моделирования. Форма описания процессов в теплообменниках, способ моделирования их динамических свойств определяют математическую модель парогенератора в целом, выбор моделирующих средств, осуществимость и быстродействие алгоритмов. [c.69]

Математическая модель парогенератора в целом включает в себя модели всех теплообменников условия, отражающие последовательность их расположения ио трактам рабочей среды и газа уравнения, описывающие смешение потоков модель топки уравнения граничных условий, описывающие связь между координатами системы и внешними возмущающими воздействиями в граничных сечениях моделирующей системы. Для описания линейных динамических систем с большим числом звеньев наиболее удобна векторно-матричная форма уравнений, в которых векторами являются входные и выходные координаты элементов системы, а матрицы составляются из их передаточных функций [Л. 75, 77]. Такая форма описания необходима для составления унифицированных алгоритмов и программ решения систем. Как указывалось в предыдущей главе, линейная модель парогенератора для поставленных целей должна составляться и реализовываться на основе частотных методов расчета. [c.138]

При частотном подходе элементы векторов и матриц в соотношении (9-1) следует рассматривать как комплексные числа, зависящие от частоты. Рассматриваемая модель парогенератора основывается на том, что для каждого теплообменника в зависимости от типа его математической модели заданы аналитические выражения передаточных функций и реализована на ЭВМ процедура расчета значений частотных характеристик каждого канала по исходной информации о теплообменнике (описанная в предыдущей главе или подобная ей). [c.139]

Экспериментальное исследование пульсаций температур производилось на однотрубных [20,27,47] и на многотрубных моделях парогенератора [41], обогреваемых электрическим током [51] или жидкометаллическим теплоносителем [20,27,41,47,50]. [c.41]

На обогреваемых трубках стеклянных моделей парогенератора выбирались наиболее характерные сечения в зоне кипения ртути (фиг. 99), и для этих сечений анализировались условия омывания на основе сопоставления по времени заснятых кинокадров процесса кипения. Результаты этого анализа сведены в графики омывания. Каждый график составлен для всех точек одного сечения. Каждой точке соответствует полоса (спектр), обозначенная соответствующей буквой. Графики одноразмерны, по оси абсцисс отложено время. Последовательную пару белого и черного полей будем называть циклом омывания. [c.104]

Для проверки изложенных представлений были проведены опыты на малой модели парогенератора [5.32]. Основные результаты этих опытов представлены на рис. 5.27, 5.28. Как видно из рис. 5.28, модель удовлетворительно описывает результаты в области больших давлений. В области [c.229]

Математические модели парогенераторов как систем с сосредоточенными параметрами получаются из распределенных систем путем замены уравнений (2-12) или (2-13) уравнением (2-14), а уравнений (2-15) — (2-17) соответственно уравнениями (2-26) — (2-28). Все остальные эмпирические зависимости сохраняются теми же. В моделях с сосредоточенными параметрами также возможно сочетание подсистем во всех комбинациях, рассмотренных ранее. [c.51]

Физическая модель парогенератора, процессы в которой описываются уравнениями (3-18) — (3-22), представ- [c.69]

Первые динамические модели парогенератора и его отдельных элементов [Л. 7, 69, 104] представляли собой системы с сосредоточенными параметрами. Парогенератор разбивали на несколько последовательно и параллельно соединенных точечных элементов, представляющих собой источники вещества и энергии или сопротивления. Параметры потоков вещества и энергии при таком представлении зависят только от времени. [c.72]

Рис. 4-1. Упрощенная физическая модель парогенератора.

Для достижения хорошей точности требуется значительное число полос. Кроме того, при задании краевых условий решение краевой задачи для большой системы обыкновенных дифференциальных уравнений представляет известные трудности. Метод прямых применяется для расчета динамики простейших моделей парогенераторов, составленных из последовательно соединенных детектирующих звеньев без обратных связей, так что для каждого звена достаточно решить одну-две задачи Коши [Л. 81]. [c.351]

Составление математических моделей парогенераторов при использовании цифровых ЭВМ (842) [c.744]

При составлении модели парогенератора выделяют три основных участка водяной экономайзер, циркуляционный контур с барабаном, паровой тракт. Для задания граничных условий на выходе из парогенератора используется модель турбины. Вначале рассматривают каждый из указанных участков отдельно, а затем производится их объединение в единую динамическую систему. [c.832]

Как и в случае барабанного парогенератора, выделяют три основных участка водяной экономайзер, зону испарения и паровой тракт. Водяной экономайзер и паровой тракт ничем не отличаются от рассмотренных аналогичных участков барабанного парогенератора. Правой границей экономайзерного участка является координата точки начала кипения, выходной величиной — энтальпия среды. Поскольку в линейной модели парогенератора протяженность экономайзерного участка считается неизменной, то при отклонениях от исходного стационарного режима энтальпия рабочей среды на выходе из водяного экономайзера будет выше (или ниже) энтальпии воды при температуре насыщения. [c.837]

Зона испарения прямоточных парогенераторов обычно включает два технологических участка — радиационный испарительный участок, расположенный в топке, и переходную зону, которую обычно выносят в конвективную шахту. Поскольку инерционностью газового тракта пренебрегают, то в первом приближении оба эти участка при составлении математической модели парогенератора можно объединить, считая, что давление среды изменяется одновременно во всей зоне испарения. В этом случае при расчете коэффициентов передаточных функций участка вводят средние значения < , gM, F. [c.838]

СОСТАВЛЕНИЕ МАТЕМАТИЧЕСКИХ МОДЕЛЕЙ ПАРОГЕНЕРАТОРОВ ПРИ ИСПОЛЬЗОВАНИИ ЦИФРОВЫХ ЭВМ [c.842]

Составление математических моделей парогенераторов существенно ускоряется [c.842]

Для воспроизведения модели парогенератора с помощью аналоговых вычислительных машин по полученным амплитудно-фазовым характеристикам определяют выражения аппроксимирующих дробно-рацио-нальных передаточных функций (например, методом логарифмических характеристик, см. 13-5). [c.843]

Построение математических моделей по расчетным данным (832). 13-5-2. Составление математических моделей парогенераторов при использовании цифровых ЭВМ (842) [c.744]

Для устранения этих трудностей в ЦНИИКА предложен метод интегральной линеаризации [Л. 38, 39], позволивший эффективно реализовать математическое моделирование парогенераторов на ЭВМ. Ниже рассматриваются основные элементы математической модели парогенератора, а также метод реализации этой модели на ЭВМ по разработанной i3 ЦНИИКА программе поверочного теплового расчета парогенератора. [c.40]

Если значения действительных и мнимых частей передаточных функций по всем каналам для заданных значений частоты определены для каждого отдельного звена и хранятся в памяти вычислительной машины, то можно составить алгоритм и программу определения значений частотной характеристики сложной системы теплообменников. На этом этане задача заключается в выборе экономного способа решения соответствующей системы алгебраических уравнений с комилекснымн коэффициентами, реализации его в универсальной программе, разработке способа задания информации о связи между теплообменниками с тем, чтобы автомагически на ЭВМ составить модель парогенератора. [c.101]

В табл. 8-3 приведены выражения передаточных функций Wjk для радиационного теплообменника и трубопровода. Использование частных моделей приводит к ускорению расчетов и сокращению массива исходных данных за счет коэффициентов, не несущих полезной информации, а также массива результатов. Но применение частных моделей несколько увеличивает программу расчета и требует задания для каждого теплообменника логической информации, указывающей тип модели. Однако эта информация необходима для реализации модели парогенератора как системы взаимосвязанных теплообменников. Для расчета па приведенным моделям указывается следующая логичоакая информация для каждого теплообменника в виде признаков а) конвективный прямоточный б) конвективным противоточный в) радиационный г) трубопровод д) паропаровой е) входная координата— температура рабочей среды ж) выходная координата — температура рабочей среды. [c.129]

Точки разделения потоков рабочей среды и газов на подпотоки не описываются специальными уравнениями, поскольку предполагается, что отклонения температур, давлений и относительных расходов в подпотоках равны отклонениям соответствующих координат на выходе из теплообменника, расположенного непосредственно перед точкой разделения в рассматриваемом тракте. Для реализации модели парогенератора необходимо задавать номера теплообменников, за которыми осуществляется разделение потоков, номера теплообменников, на вход 144 [c.144]

Стенд предназначен для проведения исследований моделей парогенераторов натрий — вода для энергетических реакторов. На рис. 3.2 приведена принципиальная схема стенда. Он состоит из трех жидкометаллических контуров и одного водяного. Границы контуров обозначены штрихпунктирной линией. Основной контур (первый) служит греющим для промежуточного (второго) контура. На нем проводятся также теплофизические исследования и испытание узлов различного назначения. В качестве циркулятора используется винтовой электромагнитный насос ЭНИВ-4 9 производительностью до 50 м /ч , источником тепла служат два графитовых электрических нагревателя 8 мощностью 250 кет каждый. Верхний уровень температуры подогрева натрия достигает 650° С. [c.34]

В совокупности внешних факторов модели парогенератора опг одновременно с теплофизическими свойствами натрий-ка-лиевой эвтектики, ДФС и материала ЗПГК (стали 12Х18Н9Т) входят граничные термодинамические и расходные параметры потоков натрий-калиевой эвтектики (температуры на входе Т . вх и выходе Г . вых), а также допустимое значение потерь давления Арм дифенильной смеси (массовый расход /йд, температура Тд. и давление на входе Рд. вх относительное массовое паросодер-жание на выходе Хд, вых и минимально допустимое значение коэффициента потерь давления aj). Отметим, что задание величины Арм позволяет оптимизировать парогенератор безотносительно к конкретному высокотемпературному источнику теплоты, а введение параметра сгд вместо абсолютной величины допустимого перепада давления обеспечивает более общую постановку задачи оптимизации. [c.81]

Соляровое масло Воздух (3 = 0,232) 295 Центробеж- но-механи- ческая форсунка Экранированная камера сгорания— модель парогенератора Нормальные 2—3 10—40 1,07 1,1 13,6 13,5 1,9 2 0,3 0,05 0 0 0 0 [c.96]

В. M. Иванов, 3. И. Френкина. Некоторые вопросы горения и теплообмена при сжигании жидкого топлива под высоким давлением в модели парогенератора.— В сб. Новые методы сжигания топлив п вопросы теории горенпя . М., изд-во Наука , 1965. [c.310]

Аналитические выражения временных функций могут быть непосредственно реализованы в модели парогенератора при использовании электронных цифровых вычислительных машин (ЭЦВМ). Такая модель может оказаться наиболее удобной не только для расчета малых отклонений параметров от заданного режима, но и для установления оличесивенных зависим остей существенно нестационарного процесса (при больших отклонениях). [c.9]

При решени и динамических задач рассмотренные модели можно упростить, если отказаться от ограничений, накладываемых уравнением сохранения количества движения (2-17). С этой целью принимают, что давление по длине канала остается постоянным, а все сопротивление находится на выходе из канала в виде сосредоточенного сопротивления, с определенным приближением эквивалентного сопротивлению канала (рис. 2-5). Отказ от учета падения давления по длине канала приводит к созданию новой модели парогенератора. Теперь парогенерирующий канал состоит уже из двух последовательно соединенных систем обогреваемого канала и сосредоточенного сопротивления. Эти системы можно разделить и динамические характеристики определить отдельно для каждой из них. [c.49]

Модель парогенератора, составленная из частных моделей с сосредоточенными параметрами отдельных его элементов, в определенной мере учитывает реальную распределенность параметров по водопаровому и газовому трактам. По мере увеличения числа участков сосредоточения степень приближения такой модели парогенера- [c.73]

Наиболее грубое и вместе с тем вполне приемлемое для многих практических приложений описание может быть получено, если считать парогенератор состоящим всего из двух сосредоточенных элементов парообразующей поверхности нагрева и паропровода (рис. 4-1,а, б). При малых возмущениях перемещением границы парообразующей поверхности можно пренебречь, поэтому на выходе из этой поверхности всегда будет насыщенный пар. В этом смысле модель парогенератора независимо от его схемы может быть представлена в виде парогенерирующей емкости малой протяженности, к которой подводятся и от которой отводятся потоки вещества и энергии, отвечающие реальной схеме парогенератора и паропровода, соединяющего парообразующую поверхность с точкой постоянного давления (конденсатором) (рис. АЛ,в). С рассмотрения этих укрупненных элементов и начинается настоящая глава. [c.74]

В настоящее время тщательно разработаны. методы численного решения систем обыкновенных диффереициальных уравнений, рассчитанные на исиользование вычислительных машин различных классов. Поэтому реализация модели парогенератора, представленной в виде системы с сосредоточенными параметрами [Л. 117], трудностей не представляет. Однако логрешность модели с сосредоточенными параметрами чаще всего оказывается значительной. Это является причиной развития машинных методов решения уравнений динамики паротурбинного блока в частных производных. [c.350]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...