Гидравлическое сопротивление подвода

Гидравлические потери. Третьим видом потерь энергии в насосе являются потери на преодоление гидравлического сопротивления подвода, рабочего колеса н отвода, или гидравлические потери. Они оцениваются гидравлическим КПД i]r, который равен отногаению полезной мощности насоса ТУц к мощности N (см. рис. 2.5). Согласно уравнениям (2.2), (2.5) и (2.)) [c.160]

Если весь кавитационный запас преобразуется в области минимального давления в кинетическую энергию жидкости и израсходуется на преодоление гидравлического сопротивления подвода насоса, то давление понизится до упругости паров жидкости и возникнет кавитация. Кавитационный запас, при котором происходит кавитация, называется критическим. [c.158]

Конструкция подвода должна обеспечить минимальное гидравлическое сопротивление подвода осесимметричный (с вос> можно более равномерным распределением скоростей) поток в выходном сечении подвода минимальную закрутку потока [c.192]

Для теплового и гидравлического расчетов разнообразных теплообменных устройств с пористыми элементами необходимо иметь информацию о механизме и интенсивности теплопереноса и гидравлическом сопротивлении при движении однофазного теплоносителя и теплоносителя с фазовыми превращениями в проницаемых матрицах различной структуры. Характер этих процессов в каждом конкретном случае зависит от геометрии устройства, условий подвода и направления потоков теплоты и теплоносителя. [c.3]

В связи с тем, что в передачах винт — гайка скольжения практически невозможно осуществить гидродинамическую смазку, применяют гидростатические пары винт — гайка (рис. 15.7). На рабочих поверхностях витков гайки посередине их высоты делают выточки, которые не имеют выхода к торцам гаек (перекрываются мастикой или клеем). Ширина выточек составляет 1/3... 1/4 высоты профиля. Через отверстия в выточки подводится масло под давлением. Масло проходит через отдельные дроссели для каждой (правой и левой) стороны витка. Давление масла в выточках меньше, чем в сети оно определяется соотношением гидравлических сопротивлений в дросселях и в зазорах. При действии на пару осевой нагрузки зазоры с одной стороны витков (по направлению силы) уменьшаются, но при этом сопротивление вытеканию масла увеличивается и давление в соответствую- [c.314]

Тем не менее процесс эволюции этой учебной дисциплины продолжает отставать от запросов современной техники и от ее научных основ. Сегодня нельзя, например, излагать теорию турбомашин с позиций элементарной теории Эйлера и не ознакомить учащихся с теорией Кутта — Жуковского о подъемной силе крыла и индуктивном сопротивлении. Эта теория подводит учащегося также к более глубокому пониманию общей проблемы гидравлических сопротивлений. [c.7]

На рис. 6.5 представлена замкнутая схема, в которой насос 1 преодолевает только гидравлическое сопротивление всего контура. Расход вещества измеряется здесь при помощи калориметра-расходомера 2, работающего при комнатной температуре. В этом калориметре, как и обычно, подводится теплота и измеряется разность температур, а расход определяется при помощи уравнения (6.21) по известному значению теплоемкости вещества при комнатной температуре. Остальные элементы установки те же, что и на рис. 6.4. [c.119]

На рис. 6.3 изображены схема и цикл ГТД с регенерацией теплоты уходящих газов. В диаграмме s—T цикл ГТД с регенерацией без учета гидравлических сопротивлений изображается следующим образом линия 1—2 — процесс сжатия в компрессоре 2—5— подогрев воздуха в регенераторе 5—3 — подвод теплоты в камере [c.187]

Если Ке<2300, следует увеличить внутреннее сечение трубки или скорость движения воды. В последнем случае возможно придется делать несколько подводов воды, с тем чтобы уменьшить гидравлическое сопротивление и понизить давление. [c.182]

ГЦН на период выбега в аварийных ситуациях, связанных с отключением маслосистемы (например, при обесточивании).. При нормальной работе масляных насосов через бачок осуществляется непрерывная циркуляция масла. При этом бачок полностью заполнен и находится под давлением, приблизительно равным давлению в полости подшипникового узла. В случае отказа масляных насосов срабатывает автоматика, и ГЦН отключается. Масло под действием геометрического напора стекает из бачка в полость верхнего подшипникового узла, обеспечивая тем самым охлаждение и смазку рабочих поверхностей трения при выбеге насоса. Время истечения масла из масляного бачка около 180 с (время выбега насоса 150 с). Благодаря специально организованному подводу утечка масла из напорного бачка в обратную сторону, т. е. в масляную систему, исключается. Для предотвращения образования в верхней части бачка газовой подушки, а также вакуума (при опорожнении) предусмотрена перепускная трубка 9 внутренним диаметром б мм, сообщающая верхнюю полость бачка с атмосферой (трубопроводом свободного слива). Перепускная трубка ввиду малого диаметра является одновременно гидравлическим сопротивлением (дросселем), ограничивающим паразитную утечку масла. Из насоса масло по трубопроводам верхнего и нижнего слива направляется в сливной коллектор II и возвращается обратно в циркуляционный бак. Часть масла (около 10 % общего расхода) поступает на фильтры тонкой очистки 5 и возвращается также в циркуляционный бак. При номинальном режиме,, когда масло подается на четыре ГЦН, в работе находятся три маслонасоса, один холодильник, два фильтра грубой очистки и один фильтр тонкой очистки. На байпасе 6 вентиль должен быть полностью закрыт. Масляная система заполняется от системы объекта открытием вентиля 13. Объем циркуляционного бака 12 выбирается с учетом требуемой кратности циркуляции, а напорного бака 10 — из условия обеспечения подачи смазки на время выбега ГЦН при обесточивании. Все оборудование маслосистемы размещено в специальном помещении на 6 м ниже насосных. [c.102]

Горение топлив типа антрацита, содержащих до 95% углерода в горючей массе при выходе летучих 2—ЗОф, в основном происходит в слое, и поэтому даже тугоплавкая зола антрацитов в условиях высоких температур, развивающихся в слое, находится в жидкоплавком состоянии. Грануляция шлаков в этом случае требует подвода пара, способствующего не только охлаждению колосников, но и созданию более рыхлого и пористого шлака. Реакция Н,0-f С = СО-Ь Нг — эндотермическая. Накапливающийся на решётке шлак предохраняет колосники от оплавления. Однако эта шлаковая подушка является основной составляющей гидравлического сопротивления слоя. [c.87]

Гидравлическое сопротивление в патрубках подвода и отвода масла [c.267]

Повышение скорости теплоносителя вызывает увеличение гидравлических сопротивлений при прокачивании его через теплообменник и повышенные затраты электроэнергии. До известного предела это оправдывается улучшением теплообмена через поверхность нагрева. Но надо принять все меры для уменьшения излишне больших гидравлических сопротивлений на поворотах, подводах, в арматуре и т. п. Для их снижения надо увеличивать диаметры подводящих трубопроводов, ставить задвижки с малыми сопротивлениями и устанавливать направляющие для потока при его поворотах в карманах и корпусе аппарата. [c.305]

Для продольно обтекаемых теплообменных аппаратов с боковыми входом и выходом теплоносителя из межтрубного пространства определенный интерес может представлять закрутка витых труб относительно оси пучка (рис. 1.2). В этом случае обеспечивается выравнивание неравномерностей полей скорости и температуры теплоносителя, сформированных входными условиями, а также неравномерным тепло-подводом по радиусу и азимуту пучка, благодаря азимутальному переносу теплоносителя закрученными относительно оси пучка витыми трубами. При этом для лучшего выравнивания неравномерностей полей скорости и температуры на входе и выходе из теплообменника образуются коллекторы для среды межтрубного пространства, имеющие пористость большую пористости пучка благодаря использованию прямых концов труб с диаметром, равным меньшему размеру овала. Результаты исследования теплообмена и гидравлического сопротивления в пучках закрученных витых труб были рассмотрены в [39]. Обнаруженная интенсификация теплоотдачи в [c.10]

С уменьшением против единицы коэффициент гидравлического сопротивления тракта первичного воздуха вначале уменьшается, а затем, начиная с = 0,5ч-0,4, резко возрастает. Это имеет место как при полностью открытом подводя- [c.139]

Рассредоточение ввода при улиточном тангенциальном подводе вторичного воздуха путем увеличения числа соединительных каналов между улиткой и циклонной камерой также приводит к снижению гидравлического сопротивления тракта или — при одинаковой потере напора — к большим тангенциальным скоростям в камере. Конструкция улиточного тангенциального ввода в циклонную камеру через сплошной кольцевой канал описана и исследована в другой работе автора [Л. 12]. [c.147]

В таком виде гомогенная модель могла быть использована только для вычисления гидравлического сопротивления при дисперсном режиме течения, когда скольжение фаз и силовое взаимодействие на их границе отсутствуют. Применение гомогенной модели к расчету гидравлического сопротивления при остальных режимах двухфазного течения, в общем случае реализующихся в условиях подвода теплоты, потребовало ее существенной модификации. [c.60]

Промежуточное охлаждение воздуха Многоступенчатое сжатие воздуха с промежуточным охлаждением и многократный подвод тепла позволяют в 1,5—2 раза увеличить мощность газовой ступени ПГУ. Охлаждение воздуха в цикле ГТУ уменьшает потребляемую компрессором мощность, что увеличивает полезную мощность установки. Однако промежуточное охлаждение воздуха при сжатии приводит и к отрицательным явлениям — потерям тепла с охлаждающей водой и увеличению гидравлического сопротивления воздушного тракта ГТУ за счет промежуточных охладителей. [c.41]

Фильтруемая вода проходит сквозь слой гравия сверху вниз. Измерение гидравлического сопротивления фильтра производится манометрами, установленными на подводящем и отводящем трубопроводах. Давление воды на входе в фильтр должно быть не ниже 7 кгс/см (0,7 МПа). При снижении давления воды за фильтром до 4—5 кгс/см (0,4—0,5 МПа) производится его промывка. В этом случае в работе находится резервный фильтр. Для более быстрой и качественной промывки гравийных фильтров предусмотрен подвод сжатого воздуха, который, проходя через слой гравия, разрыхляет его. Расход и давление сжатого воздуха подбираются таким образом, чтобы происходило интенсивное взмучивание гравия, но без его выноса. Сброс воздуха из фильтра производится через воздушник, установленный на крышке. [c.134]

Расположенный в топочной камере котла ТП-90 двухсветный экран делит ее на два равных отсека. Оба отсека имеют одинаковые размеры, конфигурацию, компоновку горелок и т. д. и в аэродинамическом и тепловом отношении идентичны. Независимость друг от друга отсеков топочной камеры и плоское движение потока в остальных газоходах котла позволяют при моделировании взять в качестве образца для модели котел, ширина которого по фронту равна ширине одного отсека топочной камеры, т. е. плоскую вырезку . Такой прием позволяет в данном случае вдвое уменьшить расход рабочей жидкости через модель при сохранении автомодельного режима. Очевидно, что гидравлическое сопротивление модели при этом останется таким же, как и в случае II (см. табл. 3-2). Следует иметь в виду, что величина характерного линейного размера в рассматриваемом случае изменится, а это в свою очередь скажется на абсолютных значениях чисел Re. При пользовании этим приемом необходимо обращать внимание на условия подвода потоков в моделируемой установке. Необходимым условием является равномерное распределение их по направлению, нормальному к плоскостям, вырезающим модель. Примерами таких конструкций являются камерные топки с равномерным расположением горелок по фронту, камерные топки с двухсветными экранами, трубчатые и пластинчатые воздухоподогреватели котлов и др. В отдельных случаях при моделировании аппаратов, представляющих собой цилиндр большого диаметра, с целью сокращения потребных расходов рабочей жидкости можно согласиться на модели натурные по высоте и радиусу, выполненные в виде секторной вырезки . Однако это требует тщательного анализа возможных искажений результатов исследования. [c.71]

На рис. 71, а показана схема литниково-питающсй системы. Литниковая воронка, или чаша, / служит для приема металла из заливочного ковша. В чаше происходит частичное отделение от расплава шлаковых включений. Стояк 2, прсдставляюш,ий собой вертикальный канал для передачи металла другим элементам литниковой системы, заканчивается зумпфом 3 или углублением для частичного гашения динамической энергии потока металла. Дроссель 1 является гидравлическим сопротивлением, регулируюш,им скорость заполнения формы. В нем металл, проходя через суженное сечение, изменяет направление своего течения. Шлакоуловитель. 5 предназначен для задерживания шлаковых включений и подвода металла к питателям 6. При разливке из стопорного ковша стали, свободной от шлаковых включений, он выполняет только распределительную роль и называется горизонтальным ходом. Для отливок из цветных сплавов этот канал называется коллекто- [c.146]

Дросселирование — процесс понижения давления в потоке без совершения внешней рабозы и без подвода и отвода теплоты при прохождении через местное гидравлическое сопротивление. [c.49]

Изуч ение теплообмена в двухфазных потоках представляет собой весьма трудную задачу ввиду сложности гидродинамической структуры потока, взаимного, порой определяющего влияния теплообмена и гидродинамики, Случайных отклонений от гидродинамической и термодинамической неравновесности. Режимы течения определяются рядом факторов давлением, общим расходом потока и соотношением между фазами, свойствами фаз, тепловым потоком, предысторией потока и др. По имеющейся классификации основными режимами течения являются пузырьковый, снарядный, расслоенный, эмульсионный дисперсно-кольцевой и обращенный дисперсно-кольцевой (пленочное кипение недогретой жидкости). Четких границ между ними не наблюдается, и существуют целые области переходных режимов. Пока не имеется детальной информации для всех режимов течения по таким основным характеристикам потока, как распределение фаз, скоростей и касательных напряжений. Поэтому основой для понимания явления служат визуальные наблюдения и некоторые экспериментальные данные по распределению фаз, их полям скоростей, уносу и осаждению, гидравлическому сопротивлению и т. д. К настоящему времени накоплена достаточная информация о режимах течения адиабатных потоков, однако мало данных по диабатным (с подводом тепла) потокам при высоких давлениях, тепловых нагрузках и большом различии теплофизических свойств. Подавляющее большинство исследований выполнено на пароводяных и воздуховодяных смесях. [c.120]

Преследуя цель разгрузки невысоких циркуляционных контуров от значительных гидравлических сопротивлений на входе в выносной циклон, ОРГРЭС предложил в контур экранов перед выносным циклоном включать циклоны грубой сепарации, в которые пароводяная смесь от экранов подводится с небольшими входными скоростями. На рис. 3-12 изображена такая схема с предвклю-ченными циклонами грубой сепарации. Циклон грубой сепарации, в котором отношение тангенциальной скорости входа к осевой и1 0о<4—5, выдает влажный пар в обычный выносной циклон, где происходит окончательная очистка пара от влаги. Из циклона грубой сепарации возвращается по рециркуляционным трубам 70— 807о воды, циркулирующей в экранном контуре котла, что позволяет применять указанную схему включения выносных циклонов в экранных контурах небольшой высоты без опасения за надежность работы циркуляционных контуров. Некоторые организации выполнили соответствующие проекты и осуществили модернизацию кот- [c.79]

Показателем ухудшения работы теплообменников по причине загрязнения поверхности нагрева является повышение температуры греющего и понижение температуры нагреваемого веществ при выходе их из теплообменника при том же их часовом расходе. Если загрязнения привели к заметному сужению проходных сечений, то показателем этого служит увеличение гидравлических сопротивлений. Поэтому для контроля работы теплообменников желательно устанавливать достаточно точные термометры и дифференциальные манометры на патрубках подвода и отвода обоих веществ. Эксплуатационный персонал должен иметь инструкцию о выключении теплообменников на очистку, когда загрязнения сделают неэкономичной дальнейшую их работу. Влияние загрязнений на снижение общего коэффициента теплопередачи по сравнению с коэффициентом теплопередачи при чистой inoBepxiHO TH йч легко лроследить при анализе уравнения [c.310]

Исследования теплоотдачи и коэффициента гидравлического сопротивления проводились на экспериментальных установках с пучками из 37 и 127 витых труб, покрытых электро-иэолируюыдим лаком, с использованием в качестве теплоносителя воздуха. На этих установках для создания ступенчатого осесимметричного распределения вьщеления тепла по радиусу пучка электроэнергия подводилась соответственно к 7 и 37 центральным витым трубам. Эти установки подробно описаны в работе [39]. Исследование бьшо выполнено в следующем дитшазоне изменения параметров = 57. .. 1082, Ее = [c.130]

На рис. 7-5 представлена замкнутая схема. В этой схеме насос преодолевает только гидравлическое сопротивление всего контура. Расход вещества измеряется здесь при помощи калориметра-расходомера, работающего при комнатной температуре. В этом калориметре, как и обычно, подводится тепло и измеряется разность температур, а расход вещества определяется при помощи уравнения (7-21) по известному значению теплоемкости вещества при комнатных темпера ггурах. Для большинства веществ теплоемкость при комнатных температурах и атмосферном давлении известна (или легко может быть определена), а поправку к величине теплоемкости на давление можно почти всегда рассчитать по дифференциальным уравнениям термодинамики (см. [c.215]

Высота подъема питательного бака, необходимая для предотвращения вскипания воды при входе в насос, определяется давлением в питательном баке, температурой воды, гидравлическим сопротивлением всасывающего тракта скоростным напором при входе в насос, конструкцией насоса. При давлении в баке 1,2 ата и температуре воды 104° С высота низшего уровня воды в питательном деаэра-торном баке над осью насоса по требованию ЛМЗ должна составлять около 8 м. По проекту ЛМЗ для питательных насосов высокого давления минимальный дополнительный подпор во всасывающем колесе насоса сверх давления насыщения при ==104°С должен составлять около 3,8 м при высоте уровня воды в баке над осью насоса около 8 м величина гидравлического сопротивления трубопроводов и арматуры на всасывающей линии вместе со скоростным напором не должна превышать при этом 8—3,8=4,2 м. С повышением температуры воды (давления в деаэраторе) и усилением опасности возникнозения кавитации питательных насосов следует повышать уровень установки деаэраторов. Подвод пара к деаэратору должен выполняться надежно, обеспечивая давление насыщения при данной температуре.- [c.323]

Перечислим характерные виды гидравлических неравномерностей байпасные перетечки, несимметричный подвод теплоносителя и отвод его по периметру трубного пучка, неравномерный боковой подвод по высоте и глубине пучка на входных и выходных его участках, разверки из-за деформации трубного пучка, струйный подвод из патрубков в межтрубное пространство или в трубы, разверки из-за различных гидравлических сопротивлений неодинаковых каналов пучка, разверки из-за действия дистан-ционирующих решеток, разверки из-за случайных отклонений геометрии пучка, перераспределение расхода в межтрубном пространстве из-за действия термогравитационных сил при малых Ре. [c.176]

Патрубо К, подводящий вторичный воздух, снабжен языковым 1Кл апаном 5, позволяющим регулировать угол разноса факела в топке. Хорошее перемешивание пыли с воздухом и хороший разнос потока дают в данном случае возможность пол учать широкий короткий факел . В связи с простым и прямым подводом азропылевои смеси горелки ОРГРЭС имеют низкое гидравлическое сопротивление по первичному воздуху. [c.96]

Давление воды перед соплами орошения каплеуловителей должно поддерживаться в пределах 0,1 — 0,15 кгс/см2 (0,01—0,015 МПа), а перед форсунками орошения труб Вентури — 3—4 кгс/см . Повышение давления воды перед соплами орошения каплеуловителей до 0,2—0,25 кгс/см (0,025 МПа) приводит к интенсивному брызгоуносу. Для контроля за расходом и давлением воды, подаваемой на орошение золоуловителей, на подводящих магистралях устанавливаются расходомеры и манометры. При установке расходомера на линии орошения каплеуловителей после напорного бака высоту подъема бака необходимо рассчитывать с учетом гидравлического сопротивления расходомерной диафрагмы. Подвод воды к кольцевому коллектору сопл орошения каплеуловителей должен производиться снизу. Все горизонтальные трубопроводы укладываются с неболь- [c.135]

Таким образом, размещение вторичного пароперегревателя в зоне высоких температур привело к превышению допустимых значений температуры металла труб. Для снижения температуры стенки трубы необходимо либо увеличить массовую скорость пара, что приводит к увеличению гидравлического сопротивления, либо осу-ш ествнть рашомерный подвод и отвод пара. [c.69]

Основными причинами парового пе(рекоса являются неправильное соотношение между гидравлическими сопротивлениями коллектора и змеевиков перегревателя, неудачная схема подвода и отвода пара, повышенное сопротивление отдельных змеевиков и т. п. На рис. 51 показаны разные схемы подвода и отвода пара в пароперегревателях. В этом отношении схемы 2 являются наиболее неудачными. На рис. 51 показаны змеевики а, которые при этих схемах обычно хуже охлаждаются паром (из-за меньшей его скорости) по сравнению с остальными змеевиками более равномерны скорости пара в змеевиках при схемах II, III и особенно 1У, VI. [c.128]

Подводя итог краткому обзору схем группы 1 , MOJKHO отметить, что эти схемы, обладая рядом положительных свойств (малое гидравлическое сопротивление, высокая степень очистки при легких водных условиях), получили распространение лишь в некоторых типах сепараторных прямоточных котлов. Возможно и целесообразно расширение области применения схем этой группы на барабанные котлы. [c.134]

На Харьковском турбогенераторном заводе изготовляют цилиндрические воздухоподогреватели ВТИ с подводом воздуха с наружной стороны цилиндра (рис. 14). Трапециевидные пластино-ребристые ячейки из нагревательных элементов расположены радиально. Как показывают предварительные расчеты, в этих воздухоподогревателях значительно снижены масса и объем на единицу мощности. Так, подогреватели ВТИ-ХТЗ для газовой турбины мощностью 50 мет имеют объем от 1,75 до 3,0 м массу от 1,66 до 2,29 т на 1 мет мощности (табл. 2). Проведенное в ВТИ исследование пластино-ребристых пакетов показало, что наряду со значительным повышением компактности поверхности нагрева гидравлическое сопротивление этих пакетов не превышает сопротивления воздухоподогревателей, выполненных из гладких труб. Применение прерывистых ребер существенно повышает теплообмен. Фирма Джеенер Санки выпускает воздухоподогреватели прямоугольной формы из штампованных листов нержавеющей стали толщиной 0,7 М.М. [c.21]

Для уменьшения габаритов мокрых золоуловителей, состоящих из центробежных скрубберов, лучшей их компоновки у котла и меньшей зависимости коэффициента улавливания золы от диаметра аппарата ВТИ был разработан мокропрутковый золоуловитель МП-ВТИ. Он отличался от ЦС-ВТИ в основном значительно меньшей высотой и наличием в подводящем патрубке орошаемой многорядной прутковой решетки. Подвод очищаемых газов в нижнюю цилиндрическую часть корпуса в первых конструкциях выполнялся тангенциально, а в последующих, начиная с 1959 г.,—в виде улитки. Внутренняя поверхность корпуса и подводящего патрубка футерована керамической плиткой, как и в скрубберах ЦС-ВТИ. Коэффициент улавливания золы в этих золоуловителях при гидравлическом сопротивлении 65—90 кГ/м и удельном расходе воды —0,2 л/м составлял 84—92%. В связи с относительной простотой и малыми капитальными затратами такие золоуловители получили широкое распространение на ГРЭС. В настоящее время они изготовляются с внутренними диаметрами 2,3 2,5 2,75 3,0 3,3 4,0 4,5 и 5,5 м. [c.136]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...