Размещение вторичного пароперегревателя

Рис. 10-2. Размещение вторичного пароперегревателя в топке парогенератора.

Имеются предложения об отказе от установки БРОУ-2 и в схемах с прямоточными котлами при условии размещения вторичного пароперегревателя в области низких температур газов, что также желательно. [c.194]

РАЗМЕЩЕНИЕ ВТОРИЧНОГО ПАРОПЕРЕГРЕВАТЕЛЯ [c.95]

Пароперегреватель высокого давления, помимо указанной выше радиационной части, состоит из ширмовой и конвективной ступеней, последовательно расположенных за фестоном, а за ними размещен вторичный пароперегреватель. В опускной шахте расположены последовательно водяной экономайзер и одноступенчатый трубчатый воздухоподогреватель. [c.93]

Имеются также предложения сочетать регулирование перегрева с помощью рециркуляции газов с размещением первичного и вторичного пароперегревателей в разных газоходах и перераспределением потока газов в них с помощью заслонок, размешенных на холодной стороне газоходов. [c.177]

Основным достоинством паропарового перегрева является возможность размещения промежуточного пароперегревателя (одного или двух) в непосредственной близости от турбины, позволяющая уменьшить потери давления во вторичном (а иногда и в третичном) паровом тракте и тем самым несколько повысить тепловую экономичность установки, а также устранить опасность разноса турбины при сбросе электрической нагрузки (см. ниже). [c.47]

Характеристики вторичного пароперегревателя котла типа 68-СП приведены в табл. 3-4. В частности, из таблицы видно, что при размещении перегревателя в области умеренных температур газов, низкой выходной температуре вторично перегреваемого пара и довольно высокой его весовой скорости оказалось возможным выполнить вторичный пароперегреватель из углеродистой стали. При этом расчетное гидравлическое сопротивление перегревателя не слишком велико—1,6 ат. [c.76]

Так, у котла ТГМ-94 вторичный пароперегреватель размещен в двух параллельных (левом и правом) вертикальных газоходах (рис. 5-5). Температура вторичного пара регулируется изменением количества работающих верхних и нижних горелок. При проектировании была предусмотрена и возможность регулирования температуры пара путем изменения рециркуляции дымовых газов, но электростанции эту рециркуляцию обычно не включают. [c.95]

Турбулентные горелки размещены на фронтовой и задней стенах топки в два яруса —по 6 горелок на каждой стене и расположены в два ряда, образуя по два треугольника с вершинами кверху. Пароперегреватель высокого давления, состоящий из ширмового и конвективного перегревателей, размещен в одном корпусе котла, в другом — размещен вторичный перегреватель. [c.262]

В связи с резким увеличением доли тепла, приходящейся на перегрев пара при повышении его давления и температуры, особенно при наличии вторичного пароперегревателя, появляется необходимость, как указывалось выше, размещения части пароперегревателя в топке, т. е. выполнения части его поверхности нагрева либо в виде полурадиационного, или ширмового, либо в виде радиационного пароперегревателя. [c.389]

По величине и размещению поверхностей нагрева высокого давления оба корпуса котлоагрегата первого блока (за исключением вторичных пароперегревателей) идентичны. [c.29]

Парогенератор этой ПГУ (рис. 62) спроектирован для работы на природном газе. Он состоит из двух блоков. У обоих блоков топки цилиндрические, экранированные, с подачей воздуха и топлива снизу. Первичный пароперегреватель размещен в одном блоке, вторичный — в другом. При полной нагрузке парогенератора каждый блок дает 50% общей паропроизводительности. [c.113]

Схема с расщепленным хвостом реализуется [Л. 32] путем размещения в основном газоходе (в котельном агрегате типа ТПП-200 в двух параллельно включенных газоходах) последовательно по ходу газов промежуточного пароперегревателя и основного регенеративного воздухоподогревателя. Для защиты вторичного перегревателя от излучения из поворотной камеры перед ним установлен небольшой пакет первичного пароперегревателя. В байпасном газоходе, включенном также параллельно двум основным, размещен водяной экономайзер и за ним — вспомогательный воздухоподогреватель, где подогревается часть воздуха, которая затем смешивается с основным воздушным потоком. Расход продуктов сгорания по основным и байпасному газоходам может перераспределяться с помощью дымососов, раздельно устанавливаемых в основном и байпасном газоходах. [c.173]

По ходу вторичного пара теплообменник размещен до поверхности нагрева пароперегревателя. Через него проходит весь вторичный пар. Подача в теплообменник части первичного пара может регулироваться дроссельными клапанами. [c.114]

Опускная шахта каждого корпуса по ширине разделена на три газохода средний — шириной 7,07 м и два крайних но 10,19 м. В крайних газоходах расположена выходная конвективная ступень пароперегревателя из одного пакета и две ступени вторичного перегревателя. В среднем газоходе размещен экономайзер. Температура пара регулируется впрыском питательной воды в трех точках. [c.97]

Опускная шахта каждого корпуса по ширине разделена на три газохода. В крайних газоходах расположена выходная конвективная ступень пароперегревателя из одного пакета и две ступени вторичного перегревателя. В среднем газоходе размещен экономайзер. Тем- [c.127]

Можно указать на неудовлетворительный опыт, полученный на блоках с однобайпасной пусковой схемой при размещении вторичного пароперегревателя в зоне температур газов выше 850°С (например, блоки 20G Мет с турбинами К-200-130 и котлами ПК-33). Одновременно можно привести удовлетворительные данные по блокам с аналогичной пусковой схемой (без БРОУ-2) при размещении вторичного перегревателя в зоне умеренных газовых температур ниже 850° С (например, блоки с турбинам К-200-130 и котлами ПК-47). [c.263]

Таким образом, размещение вторичного пароперегревателя в зоне высоких температур привело к превышению допустимых значений температуры металла труб. Для снижения температуры стенки трубы необходимо либо увеличить массовую скорость пара, что приводит к увеличению гидравлического сопротивления, либо осу-ш ествнть рашомерный подвод и отвод пара. [c.69]

Пример расчета. Эффективность разработанной программы выбора оптимальной компоновки поверхностей нагрева котпоагрегата исследована на примере решения задачи для однокорпусного котлоагрегата паротурбинного блока мощностью 1200 Мет с двумя промежуточными перегревами пара [55]. Была поставлена задача выбора оптимального взаимного размещения по ходу продуктов сгорания пакетов основного пароперегревателя и пароперегревателей первого и второго промежуточных перегревов пара. В диапазоне температур продуктов сгорания (1500 -ь 470) °С, отвечающем теплосъему между экранами верхней радиационной части и конвективным экономайзером, необходимо разместить 10 поверхностей нагрева с различными величинами теп-ловосприятий 6 пакетов основного и по 2 пакета вторичных пароперегревателей. При этом учитываются все технические требования и ограничения, перечисленные выше. В диапазоне температур (1500 -f- Т ) °С любая поверхность нагрева рассматривается как ширмовая, а при температурах ниже — как конвективная. Учитывалось, что при температуре нише 7pj, = 760 °С конвективный газоход раздваивается по условиям регулирования параметров котпоагрегата при частичных нагрузках. [c.50]

Одно. из комбтированных предложений предусматривает размещение первичного и вторичного пароперегревателей в различных топках одного котлоагрегата. Топка первичного перегревателя рассчитывается на максимальную нагрузку с наибольшей рециркуляцией по мере снижения нагрузки степень рециркуляции уменьшается. Топка вторичного перегревателя рассчитывается на максимальную нагрузку без рециркуляции, а при снижении нагрузки степень рециркуляции растет. Это должно позволить [c.177]

Довольно детально разработаны вопросы пуска и останова прямоточных котлов сверхкритического давле-1 ия (950 г/ч, 255 ата, 585/570° С) ТКЗ и ЗиО, работающих в блоке с турбинами 300 Мет. Оба завода разработа-двухкор пусную компоновку котлов. При этом одним из принципиальных отличий является то, что ЗиО выполняет котлы с симметричными корпу-( ами, а ТКЗ котлы, в одном из корпусов которых размещен только первичный, а в другом—только вторичный пароперегреватели. [c.203]

По мере повышения давления и температуры пара растет доля тепла, поглощаемая пароперегревателем, и уменьшается доля тепла, идущая на испарение воды (рис. 1-18). Зто связано с необходимостью размещения шароперегрева-теля с гораздо большей по верх-ностью нагрева, чем у котлов прежних ТИП01В. Еще труднее одновременное размещение как первичного, так и вторичного пароперегревателя, в каждом из которых пар должен нагреваться до высокой температуры. [c.33]

У всех котлов этой группы топочная камера разделена двухсветным экраном. Объем топки выбран несколько меньшим, чем при сжигании антрацита (табл. 1-8). Вследствие этого, несмотря на увеличение размеров холодной воронки, представилось возможным уменьшить высоту всего котельного агрегата (у котлов на 420 т/ч — на 3 м). Дальнейшее сокращение габа. ритов котлов было достигнуто благодаря тому, ЧТО при меньших размерах конвективной части пароперегревателя стало возможным сокращение глубины горизонтального перепускного газохода и уменьшение расстояния 1между топкой и опускной конвективной шахтой. В частности, у 1котла ТП-92 весь первичный пароперегреватель исполнен в виде настенных трубных пакетов и расположенных в два ряда ширм, а вторичный пароперегреватель размещен в опускной конвективной шахте. Это позволило настолько сократить горизонтальный перепускной газоход, что опускная конвективная шахта непосредственно примыкает к стене топочной камеры (рис. 1-24). [c.37]

При проектировании Т-образных котлов на 140 ат рассматривался вариант размещения первичного и вторичного пароперегревателей в разных конвективных шахтах и регулирования температуры пара путем изменения распределения дымовых газов между этими шахтами. Такой способ регулирования был признан нецелесообразным ввиду его неточности и большой инерционности, а также потому, что при его внедрении пришлось бы рассчитывать поверхности нагрева на возможность омываиия повышенным количеством дымовых газов. Во избежание ускоренного эолового износа пришло-сь бы сделать больше сечения газоходов и выбрать пониженные скорости газов при работе в номинальных условиях, увеличив, таким образом, расход металла на изготовление котла. [c.55]

Котельный агрегат ЗиО типа ПК-39 для блоков 300 тыс. кет предназначен для сжигания многозольных углей экибастузского месторождения с высокой абразивностью золы. Это потребовало значительного снижения скоростей газа в конвективных газоходах (до 5—7 м1сек) и предопределило Т-образную компоновку кот-лоагрегата. Каждый корпус котла имеет две конвективные шахты. Перед шахтами расположены ширмы перегревателя высокого давления и далее в одной из них размещен конвективный пароперегреватель высокого давления, а в другой — вторичный пароперегреватель. Под [c.95]

Котел ПК-39 — двухкорпусный, предназначен для сжигания многозольных экибастузских углей с высокой абразивностью золы, котел имеет Т-образную компоновку с двумя конвективными шахтами, где скорость газов составляет 5—7 л/се/с. Перед шахтами- расположены ширмы перегревателя высокого давления. В одной из шахт размещен конвективный пароперегреватель высокого давления, а в другой — вторичный пароперегреватель. Далее в шахтах последовательно располагаются пакеты зоны максимальной теплоемкости, включенной после НРЧ вертикальные панели НРЧ выполнены вось-миходовыми с подъемно-опускным движением среды, СРЧ имеют вертикальные панели, а ВРЧ является радиационным пароперегревателем из горизонтальных труб. Котел имеет восемь регенеративных воздухоподогревателей с диаметром ротора 5 200 мм. [c.123]

Необходимость осуществления двойного перегрева пара приводит к тому, что возникает задача размещения в котельном агрегате двух пароперегревателей. При П-образной компоновке пароперегреватели размещаются в общем газоходе один за другим, так что сначала стоит основной пароперегреватель, а затем вторичный пароперегреватель. При Т-образной компоновке эта задача решается размещением основного пароперегревателя в одном горизонтальном газоходе, а вторичного пароперегревателя в другом горизонтальном газоходе. Часть пароперегревателя выполняется радиационной. Температура перегретого пара в рассматриваемых котлах регулируется в основном тремя методами охлаждением перегретого пара впрыском воды, изменением тепловос-приятия пароперегревателя путем осуществления рециркуляции топочных газов из газохода конвективной шахты в нижнюю часть топочной камеры и изменением положения ядра факела по высоте топки путем установки горелок в 3—5 ярусов. Топки для котлов, предназначенных для сжигания твердого топлива, вьшолняют с утепленной шлаковой воронкой для жидкого шлакоудаления. [c.375]

Спроектированные в настоящее время котельные агрегаты паропроизводительностью 950 и 1900 т/ч имеют (рис. 23-13) П-образную компоновку и состоят из двух рядом стоящих корпусов. Эти корпуса, соверщеино идентичные в смысле своих размеров, конфигурации и размещения испарительных поверхностей нагрева, отличаются один от другого тем, что в одном корпусе размещена большая часть первичного пароперегревателя, а в другом — меньшая его часть и весь вторичный пароперегреватель. Топка каждого корпуса состоит из камеры горения 1 с жидким шлакоудалением, с закрытыми вертикальными экранами и с 12 круглыми горелками 2, расположенными на передней и задней стенах камеры, и из камеры догорания и охлаждения дымовых газов 3 с открытыми вертикальными экранами. Выйдя из топки, дымовые газы поступают в пароперегреватель, состоящий из радиационной части 4 и конвективной части 6, и далее в конвективные поверхности нагрева котла 7 и водяного экономайзера 8, воздухоподогреватель 9, дымососы и дымовую трубу. Питательная вода поступает параллельными потоками 1в каждый корпус с возможностью раздельного регулирования подачи по корпусам. Вода проходит последовательно через конвективные водяные экономайзеры 8, размещенные в зоне малого температурного напора, экраны камеры горения 1 и поверхность нагрева переходной зоны 7, где превращается в пар. Последний проходит через экраны камер догорания 3, после чего паровые потоки обоих корпусов сливаются в один общий поток, который поступает в конвективную часть 6 первичного пароперегревателя, расположенного в первом корпусе, из него в радиационную часть 4 первичного пароперегревателя, расположенную в том же корпусе, и далее в турбину. Возвращающийся из турбины пар, подлежащий вторичному перегреву, поступает в радиационную часть 4 вторичного пароперегревателя, расположенного во втором корпусе котла, затем проходит в парапаровой тепл ообменяик 5, предназначенный для регулирования его температуры с помощью ответвляемого первичного пара, и далее в конвективную часть пароперегревателя 6 и турбину. Дополнительное регулирование температуры перегрева пара осуществляется впрыскивающими пароохладителями, а также путем некоторого изменения в распределении количества сжигаемого топлива по топкам обоих корпусов, что приводит к соответствующему изменению количества дымовых газов, проходящих по газоходам каждого корпуса. [c.377]

При размещении вторич ного пароперегревателя возникают дополнительные трудности. Температура выходящего из него перегретого пара должна, конечно, оставаться неизменной при работе котла с различными нагрузками. Но температура пара, возвращающегося из турбины для вторичного перегрева, оказывается тем ниже, чем меньше паропроизводительность котельного агрегата. Поэтому при низкой нагрузке вторичный пар должен перегреваться больше, чем при более высокой паропроизводительности котла (рис. 5-4). [c.95]

Оригинальный способ регулирования показан на рис. 11.40. Здесь регулирование температуры промперегрева осуществляется с помощью теплообменника типа тр и ф л ю к с, в котором теплообмен осуществляется между вторичным и первичным паром, с одной стороны, и между вторичным паром и дымовыми газами, с другой [Л. 18, 20]. Трифлюкс располагается в конвективной части котла и при правильном размещении обеспечивает в широком диапазоне соответствие между количеством тепла, подводимого к первичному и вторичному перегревателям, практически без участия регулятора. Система обычно дополняется впрыском в первичный пароперегреватель. Воздействие на впрыск осуществляется по< температуре на выходе из промперегревателя. Здесь можно применить и воздействие на расход первичного пара аналогично тому, как это было показано на рис. И.38,а. По своим динамическим свойствам система подобна схеме, изображенной на рис. 11.38,а. [c.276]

В котле ПК-40-1, предназначенном для сжигания каменных углей с жидким шлако-удалением, такое же расположение горелок, как в котле ПК-40. Экраны топочной камеры до отметки несколько выше горелок ошипованы и покрыты хромитовой массой. Пароперегреватели расположены одинаково в обоих корпусах. При этом первой ступенью вторичного перегревателя является вынесенный паро-паровой теплообменник, а второй — конвективный пакет в опускном газоходе, размещенный ниже выходного пакета змеевиков основного перегревателя. Во всем остальном сохраняется конструкция, аналогичная с конструкцией котла ПК-40. Незначительные изменения по сравнению с котлом ПК-40-1 имеет котел типа ПК-40-2, также предназначенный для сжигания каменных углей. [c.93]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...