Геометрия элементов соединения

Геометрия элементов соединения [c.856]

ГЕОМЕТРИЯ ЭЛЕМЕНТОВ СОЕДИНЕНИЯ [c.604]

Напряжения среза в элементах хвостового соединения обычно не определяют, так как для правильно выбранной геометрии хвостового соединения они не являются лимитирующими. [c.84]

Таким образом, можно сделать важные практические выводы. Перекос элементов соединения и нарушение геометрии зоны Ra (уменьшение радиуса) могут явиться причиной возникновения очага высоких напряжений и разрушения в условиях эксплуатации. [c.215]

После введения указанных упрощений тело можно рассматривать как дискретную систему, т. е. как совокупность элементов, соединенных между собой в узловых точках. Разбиение конструкции на подобласти и выбор аппроксимирующих функций для каждой из них можно осуществить различными способами. При этом должны быть учтены особенности геометрии тела и обеспечена хорошая аппроксимация перемещений, деформаций и напряжений для всего тела в целом. В этом случае решение, полученное по методу конечных элементов, будет в пределе (при уменьшении размеров элементов) стремиться к точному. Более подробно вопрос о сходимости приближенного решения к точному будет рассмотрен в гл. 6. [c.108]

Любую конструкцию можно рассматривать как комбинацию листов, балок, стержней, оболочек, труб и других элементов, соединенных воедино. Комбинируя эти элементы, можно получить большое количество различных по геометрии соединений. Их можно свести к нескольким основным видам стыковым, нахлесточным и угловым. В конструкциях из композитов соединительные узлы могут быть образованы с применением как одного из перечисленных видов соединений, так и их комбинации. [c.487]

Жесткость конкретного элемента соединения наиболее точно можно определить экспериментально. Поскольку при проектировании это не всегда возможно, обычно ее оценивают по геометрии соединения и упругим характеристикам применяемых материалов. В общем случае величина взаимного перемещения пары зубьев может быть найдена как сумма перемещений, обусловленных изгибом зубьев Од, поперечным сдвигом v%, контактной деформацией и перемещением за счет податливости основания (заделки) зуба. Однако большинство авторов (см. работы [c.76]

Для сложных по геометрии сварных соединений тепловой расчет процесса сварки необходимо выполнить численным методом конечных элементов (МКЭ) с использованием [c.43]

Для микроструктурного исследования сварного шва может быть применен также метод травления шлифованных срезов с образцов сварного соединения. Он позволяет отделить с поверхности среза образца часть закристаллизовавшегося материала от его аморфной фазы и выявить геометрию элементов надмолекулярной структуры различных зон шва. Перед травлением образцы полируют на корундовом камне, а затем на тонком сукне до получения зеркальной поверхности без видимых глазом дефектов. [c.87]

В кинематических парах, как известно, осуществляются геометрические связи. При таких связях относительные движения звеньев механизма с одной степенью подвижности определяются только геометрией элементов кинематических пар и траектория относительного движения двух звеньев, соединенных кинематической парой 1-го класса, не зависит от действующих сил. В связи с этим подвижное соединение челюсти и зачерпываемого материала в процессе зачерпывания не может рассматриваться как кинематическая пара, так как траектория движения челюсти по отношению к грунту (кривая зачерпывания) определяется не геометрией, а только соотношением усилий, под действием которых происходит движение. К этим усилиям относятся усилия в замыкающем канате, силы тяжести звеньев грейфера и силы сопротивления зачерпыванию. Это соотношение усилий может быть различным. [c.188]

Представляется необходимой также разработка датчиков параметров сварного соединения после сварки (геометрии элементов [c.174]

Задача трассировки выполняется после решения задачи размещения. При проектировании радиоэлектронной аппаратуры с помощью трассировки определяется геометрия соединений (трасс соединений) элементов, например из условия минимизации суммарной длины соединений. [c.21]

Задача трассировки заключается в определении конкретной геометрии печатного или проводного монтажа, реализующего соединения между элементами схемы. Исходными данными для трассировки являются список цепей, метрические параметры и топологические свойства типовой конструкции и ее элементов, а также результаты решения задачи размещения, по которым находят координаты выводов элементов. [c.326]

Третий раздел включает элементы графической статики и кинематики, а также кинематической геометрии. Четвертый раздел содержит сведения, касающиеся выбора и указания в конструкторской документации обозначений стандартных конструктивных и технологических элементов, материалов изделий, показателей свойств и качества поверхностей. В пятом разделе представлены изображения и обозначения резьб, крепежных деталей и обычных соединений с резьбой в соответствии с действующими стандартами. [c.3]

Для оценки изменения состава металла при сварке пользуются сравнением полученного состава (аналитического) с исходным (см. с 370). Доли основного (о, площадь F ) и наплавленного металла (площадь F + n) с учетом перехода элементов из стержня (с) и покрытия (п) можно определить по макрошлифу сварного соединения, если известна геометрия подготовки кромок под сварку, но в отличие от сварки под слоем флюса площадь наплавки F +n будет создаваться не только электродным металлом, но и металлом из покрытия (рис. 10.16) [c.397]

Для каждого столбца из шести параметров существует матрица преобразования Л1у, , которая связывает координаты системы на концах данного звена и полностью описывает параметры (форму) звена, необходимые для решения задач кинематического анализа. Совокупность этих параметров назовем условно кинематической формой звена. Ценность матрицы Му . заключается в соединении двух систем координат, жестко связанных с элементами двух пар в начале и конце одного звена постоянным пространственным соотношением, определяемым геометрией звена. [c.39]

Сварные соединения относятся к наиболее сложным объектам контроля. Это связано прежде всего со сложной геометрией соединения, разнородностью металла в контролируемом объеме, наличием мешающих контролю конструктивных элементов. Ломаный контур разделки кромок под сварку, отличие свойств наплавленного и основного металла, выступающие за пределы контро- [c.315]

Поскольку расчетные области могут быть одно-, дву- или трехмерными (пространственные системы трубопроводов АЭС с тройниковыми соединениями и другой арматурой, сосуды давления с зонами сопряжения, перфорированные оболочки и т. п.), используются и соответствующие конечные элементы, в том числе криволинейные, позволяющие описывать (интерполировать) реальную геометрию конструкций. [c.105]

Для расчета должны быть известны геометрия и механические характеристики материалов фланцев, прокладок и элементов резьбового соединения, диаграмма нагружения и разгрузки прокладок (может быть нелинейной), величина податливости резьбового соединения шпилька—корпус и шпилька-гайка, коэффициент трения для контактирующих поверхностей, величина нагрузок. Расчет выполняется на ЭВМ. [c.121]

К. м. различают по природе компонентов, обычно матрицы, по геометрии армирующих компонентов, по расположению компонентов (схеме армирования). По природе матричного компонента К. м. разделяют на металлические, полимерные и К. м. с матрицей из неорганич. элементов или соединений (углерод, оксиды, карбиды, бориды и т. п.). По геометрии армирующих компонентов К. м. делятся на порошковые. [c.429]

Для криогенных жидкостей и диаметра трубопровода dy>15 мм их применять не рекомендуется, так как в этом случае не может быть полной гарантии сохранения герметичности соединения при захолаживании системы. Это объясняется тем, что вследствие разности температур ниппеля и стягивающей гайки происходит ослабление натяга. При использовании стального ниппеля и латунной стягивающей гайки это явление может быть устранено. К недостаткам соединения со сферическим ниппелем следует также отнести жесткие требования к чистоте уплотняемых поверхностей и к геометрии сопрягаемых элементов. Кроме того, при затяжке соединения на контактирующих поверхностях могут образоваться надиры, которые выводят уплотнительные элементы из строя. [c.99]

Элементы подготовки кромок и геометрия сварного шва (в том числе и площадь наплавленного металла F ) задаются соответствующими ГОСТами или ТУ, в зависимости от способа сварки, толщины свариваемого металла, пространственного положения сварки, конструкции сварного соединения. В некоторых случаях, при сварке специальных изделий, геометрия сварного шва выбирается конструктором или технологом. [c.240]

Размеры сварных швов, характер их расположения, а также геометрия соединяемых элементов суш,ественно влияют на сопротивление усталости нахлесточных соединений. Анализ данных позволяет получить общее представление о сопротивлении усталостному разрушению нахлесточных соединений. [c.83]

Исследования механизма работы разъемных соединений показывают, что их герметичность зависит от соответствия геометрии уплотнительных элементов требованиям исходной документации, от качества проведения ремонтов (наличия приспособлений для контроля и обработки уплотнительных поверхностей и резьбовых соединений), а также наличия оснастки, необходимой для их обслуживания (устройства для затяжки основного крепежа) и определения усилий, которыми нагружается крепеж. [c.80]

Еще одной задачей в решении представленных проблем является формирование банка данных сверлильно-клепального технологического оборудования и технологического оборудования для постановки болтов. Основой банка данных является классификатор, связывающий геометрию каждого технологического элемента с затратами энергии и времени на выполнение технологического процесса и гарантированным натягом в соединении [4], который выступает как критерий долговечности механического соединения. [c.398]

Задаче о напряженном состоянии резьбовых соединений посвящен ряд расчетных исследований [1—4]. Однако сложная форма контура резьбы, наличие большого числа мест контакта, сложная геометрия сопрягаемых деталей и влияние на напряжения в резьбе работы деталей как элементов корпусов вызывает в общем случае непреодолимые в настоящий момент трудности при решении рассматриваемой задачи расчетными методами. Поэтому все известные работы в этой области рассматривают лишь частные случаи, характеризующиеся простой формой сопрягаемых деталей и действием осевых нагрузок. Кроме того, все указанные расчеты основаны на упрощающих допущениях, что не Позволяет учесть все существенные особенности работы резьбовых соединений. Поэтому требуется экспериментальное решение этой задачи на объемных моделях и на натурных соединениях. [c.83]

Обработанный металл удаляется из зоны резания путем отделения стружки. Стружка бывает элементная в виде отдельных не соединенных между собой элементов скалывания (суставчатая) в виде ленты, гладкой со стороны, контактирующей с клином, и с зазубринами с другой стороны сливной, не имеющей заметных следов зазубрин надлома. Вид стружки зависит от свойств обрабатываемого материала, геометрии режущего клина, режимов резания. Размеры сечения стружки определяются из соотношения [c.13]

Геометрия и классификация сварных швов. Элементами геометрической формы сварного шва являются при стыковых соединениях — ширина шва е , высота щва /г , при тавровых, угловых и нахлесточных соединениях — ширина шва в , высота шва к и катет шва К (рис. 38). [c.97]

Выше уже говорилось о том, что величина атомов и их относительные расстояния друг от друга в кристаллической решетке определенным образом влияют на тип решетки, образующей твердый раствор. Это говорит за то, что каждый атом имеет определенную величину и что определенные расстояния характеризуют соединение одинаковых или неодинаковых атомов. Ограниченность понятия размера была подчеркнута при обсуждении электронных орбит. Необходимо добавить, что межатомные рас стояния 1не имеют точно фиксированных значений для данного атома они могут изменяться в зависимости от состояния ионизации и типа связи. Тем не менее значения, приведенные в табл. 7-5, могут быть полезными при определении возможных структур металлов и сплавов. Хорошо известно, что атомный объем является периодической функцией атомного номера Z в таблице элементов. Межатомные расстояния в кристаллах элементов обнаруживают подобную же периодичность в зависимости от Z, как показано на рис. 7-9 [Л. 12]. Для кристаллов чистых металлов эти расстояния d получаются непосредственно из геометрии кристаллической решетки, параметр которой а определяется рентгеноструктурным анализом. Таким образом, получаем [c.160]

Сопоставлением действительных сварочных и критических напряжений, при которых происходит образование ХТ, оценивают стойкость сварных соединений против трещин (Осв < СУкр). Если условие стойкости против трещин не обеспечивается, то определяют значение конструктивно-технологических параметров (КТП) сварки, которые обеспечивают отсутствие ХТ. Регулируемыми КТП являются геометрия сварного соединения, жесткость закрепления сварных элементов, способ и режимы сварки, состав сварочных материалов, исходная концентрация диффузионного водорода в сварном шве, температура подогрева и режим послесварочного нагрева. [c.69]

Угловые, тавровые и нахлесточные соединения. Контроль таких соединений имеет свою специфику, вызванную геометрией сварного соединения. Основные схемы контроля угловых и тавровых соединений листовых конструкций показаны на рис. 16.118. Наиболее эффективна схема ввода УЗ колебаний через основной металл привариваемого листа, так как она позволяет выявить все виды внутренних дефектов в угловых соединениях при минимальном уровне ложных сигналов. Последние возникают при отражении УЗ от грубых неровностей выщ клостей и в случае контроля угловых швов - от угла элемента конструкции. Эти ложные сигналы можно отличить от сигналов, отраженных от дефектов, селектирова-нием по времени их прихода. [c.323]

Использование концепции предельно острых надрезов для расчетов сварных соединений на вьшосливость, естественно, вызьшает вопрос о применимости ее в отношении элементов конструкции с трещинами. Каких-либо принципиальных препятствий здесь нет. Зная номинальное напряжение и геометрию элемента с трещиной, можно определить коэффициент интенсивности напряжений [c.353]

Задача трассировки электронных устройств заключается в определении геометрии соединений конструктивных элементов. Выделяют трассировку проводных, печатных и пленочных соединений. Критериями оптимальности решения задачи трассировки могут быть минимальная суммарная длина соединений минимальное число слоев монтажа минимальное число переходов из слоя в слой минимальные наводки в цепях связи элементов и т. д. (при этом необходимо учитывать технологические и конструктивные ограничения и условия, например для проводного монтажа — максимальное число накруток на один контакт) тип монтажа ( внавал или жгутовой) максимальная длина проводов и т. д. для печатного монтажа — ширина проводников и расстояние между ними число проводников, подводимых к одному контакту максимальное число слоев наличие одного слоя для шин питания и т. п. Примерами конструктивных ограничений служат размеры коммутационного поля наличие проводников, трассы которых заданы максимальная длина проводников и т. п. Качество решения задачи трассировки в большой степени определяется результатами, полученными при размещении конструктивных элементов. [c.11]

Язык ГЕОМЕТР служит для описания геометрической информации, которая является исходной к процедурам, написанным также на языке АЛГОЛ-60. Любой ГО рассматривается в языке ГЕОМЕТР как составной из стандартных, типовых, элементарных и производных геометрических объектов. К стандартным ГО относятся конструктивные элементы, форма и размеры которых регламентируются ГОСТами, стандартами или нормалями (шпоночный паз, шлицевое соединение, резьба и т. д.). Типовыми геометрическими объектами являются сочетания поверхности и стандартных элементов в рассматриваемом классе деталей, например плоскости. Класс элементарных ГО составляют точка, прямая, окружность, плоскость, цилиндр. Производные ГО получаются как алгебрологические модели, включающие перечисленные ранее ГО. Входная информация описывает пространственный образ детали, а проекции,разрезы и сечения, указанные на чертеже детали, не используются. [c.165]

Подснсте1ма конструкторского проектирования тонко- и п толстопленочных микросборок рассчитывает геометрию резисторов, размещение разногабаритных элементов, тепловой режим элементов микросборок, трассировку соединений, выпуск конструкторско-технологических документов. Работа подсистемы на ЭВМ происходит в пакетном режиме. В комплект выходных документов входят фотооригиналы, послойные чертежи, сборочный чертеж, таблица координат и цепей, перечень элементов, спецификация. [c.91]

Наиболее точный и естественный подход к исследованию патрубковых зон сосудов давления при всем многообразии условий их нагружения заключается в непосредственном использовании трехмерных расчетных схем, принимая во внимание реальные геометрию сосуда, давления, краевые условия и распределение нагрузок. Такой подход оказывается единственно возможным для адекватного моделирования поведения сосудов давления с отношениями 1/4 сравнительного анализа с предьщущей схемой. Его практическая реализация возможна, как, впрочем, и для осесимметричных схем, лишь с использованием численных методов, ориентированных на применение современных ЭВМ. Наиболее универсальным и эффективным для решения подобных задач оказьшается, как это было отмечено вьпие, метод конечных элементов. Вместе с тем использование МКЭ гщя решения трехмерных задач все еще остается проблематичным, особенно для задач нелинейного деформирования конструкций, когда кривая вычислительных трудностей и необходимого машинного времени поднимается, образно говоря, круче кривых напряжения в зоне концентрации сосудов с патрубками. [c.122]

Для возможности сопоставления полученных опытных данных испытывались образцы с практически одинаковой геометрией поверхностей и клеевыми прослойками, отвержденными при идентичных условиях (7 ОТВ — 373 К). Возникающие в процессе отверждения внутренние напр яжения, оказывающие влияние на степень ориентации структурных элементов прослойки, релаксировались в процессе выдержки соединений при температуре 363 К в течение 1 392 ч. Определялись термические сопротивления клеевых прослоек в зависимости от давления отверждения для ВС-ЮТ до 5-10 Па и ВК-3 до 20-Ю Па при различных расходах Q клея. Результаты испытаний представлены кривыми на рис. 4-21, из расположения которых видно, что абсолютное значение термического 138 [c.138]

С каждым годом процессы эпитаксиального наращивания в сочетании с ионной имплантацией и импулы ным радиационным воздействием на материал играют все большую роль в формировании активных элементов сложнейших приборных структур. Особенно рельефно эго проявляется в технологии широкой номенклатуры приборов, создаваемых на основе полупроводниковых соединений А В" и др. В применении к полупроводниковым соединениям именно эпитаксиальные процессы позволяют наиболее полно реализовать преимущества этих материалов, обеспечивая получение монокристаллических слоев со свойствами, которые, как правило, недостижимы при выращивании монокристаллов из расплава. Кроме того, в процессах эпитаксиального наращивания сравнительно просто решаются проблемы создания высококачественных многослойных гомо- и гетероэпитаксиальных структур разнообразной геометрии и состава. [c.84]

Методика расчета фланцевых соединений МКЭ с использованием контактных элементов является удобной и достаточно универсальной. Она позволяет успешно рассматривать конструкции различных типов и конфигурации при наличии прокладок и без них, с непосредственно прилегающими фланцами [32, учитывать температурные и пластические деформации, кусочную однородность подобластей соединения. Использование контактных элементов в роли прокладки позволяет описать одновременно ее геометрию, жесткость в направлении сжатия и определить условия взаимодействия, характеризующиеся отсутствием касательных напряжений в радиальном направлении. Результаты расчетов фланцевых соединений по предложенной методике имеются также в работе [77], где проводится сравнение с решением по технической теории оболочек. Решения контактных задач для фланцевых соединений валов гидротурбин с непосредственно прилегающими торцами приведены в рабзте [32]. [c.207]

Ферритометрия применяется для контроля ферритной фазы, повышенное содержание которой снижает трещиностойкость сталей и особенно сварных соединений. Содержание этой фазы определяет магнитную проницаемость материала, поэтому для ее определения измеряют магнитное сопротивление. Измерительным элементом ферритометра является одно- или двухполюсный феррозондовый магнитный преобразователь, содержащий возбуждающую и измерительную катушки. Магнитный поток, создаваемый возбуждающей катушкой феррозонда, зависит от магнитного сопротивления участка объекта контроля, определяемого содержанием ферритной фазы. Поэтому ее величину оценивают по ЭДС, наведенной при этом в измерительной катушке. Градуировка ферритометров производится по эталонным образцам с известным содержанием ферритной фазы. Большую погрешность при измерении может внести изменение зазора между преобразователем и поверхностью объекта контроля, а также геометрия этой поверхности (край, кривизна). [c.120]

Однако если даже чисто ионные структуры не могут быть объяснены только с геометрической точки зрения, то тем более это справедливо по отношению к сложным химическим соединениям, в которых поляризация ионов существенна, п в связи с этим наблюдается тенденция перехода к гомеополярной связи. Так, с точки зрения только геометрии нельзя объяснить, почему не образуются соединения ЗгзЬагиОд и ВазЬагиОд, в то время как Рг, имеющий почти такой же ионный радиус, что и Ьа, образует подобные соединения. В этом случае, по-видимому, надо привлекать другие аргументы и, в частности, различие в электронном строении 4 /-оболочки Ьа и лантаноидных элементов. [c.346]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...