Оценки параметров течения

Оценки параметров течения [c.365]

Второй важной задачей, связанной с переходом ламинарного пограничного слоя в турбулентный, является вычисление основных параметров течения в переходной области. В настоящее время нет строгой теории переходной области в силу сложности происходящих процессов, поэтому при проведении количественных оценок в переходной области приходится использовать различные эмпирические и полуэмпирические методы. [c.312]

Для теоретической оценки параметров единичной струи использовались данные работы [Л. 1], согласно которой структура плоской струи до зоны взаимодействия определяется течением Прандтля-Майера (если взаимодействие происходит до границы волны разрежения) или течением плоского сверхзвукового источника (если взаимодействие- происходит за границей волны). Взаимодействие струй начинается на оси системы при пересечении воли разрежения. Для параллельно расположенных и идентичных сопел ось симметрии системы определяет направление центральной линии тока в зоне взаимодействия струй. Учитывая, что при истечении в вакуум на границе струи будет существовать область с низки.м давлением, за приближенную границу струи принимаем такую линию тока, для которой режим течения соответствует [c.457]

Заслуживает внимания вариант, когда 1 -1а , т. е. имеется немонотонное распределение гидродинамических напоров в направлении основного течения. Приведем некоторые важные оценки параметров. На рис. 3.5а показано расположение нуль-изоклин, когда выполнено необходимое условие возникновения автоколебаний изоклина Рф- , А) = О немонотонна, имеет участок с убывающей характеристикой, и на этом участке в точке (0, о) пересекается с монотонно убывающей изоклиной Q h ,A) = О уравнения движения. Для такого расположения изоклин нужно удовлетворить неравенствам а, >0, Ад < О, Сд < min -2 -2//,/3//2 , Ар < Aq< О, т. е. т,Дз / А, < 4с Ке(а<) + Последнее неравенство означает, что для кон- [c.96]

Предварительные оценки показали, что в канале МГД-генератора большой мощности радиационные потоки могут быть сравнимыми и даже превышать конвективные. Следует подчеркнуть, что в такой ситуации радиационные эффекты могут влиять не только на тепловые потоки на стенки канала, но и на параметры течения. Последнее может быть существенно даже при небольших изменениях профиля температур, поскольку проводимость рабочего тела и, следовательно, мощность генератора весьма чувствительны к температуре. [c.222]

В то же время оценки предельных степеней кумуляции плотности и энергии [2], а также оценки параметров соответствующих экономичных процессов сжатия требуют рассмотрения более общих классов решений. Подробному анализу одного из таких классов точных решений [2], уже обладающему в общем случае свойством движений с однородной деформацией, и посвящена предлагаемая работа. Кроме задач неограниченного плоского и осе симметричного безударного сжатия, при помощи этого же класса течений решается задача об истечении газа в вакуум из неограниченного конуса. [c.437]

В табл. 14.4 представлены расчетные зависимости для течений в следах за обтекаемыми телами. Метод расчета Г. Н. Абрамовича позволяет не только рассчитать параметры течения на большом удалении от тела (х > 100%), но и произвести оценки размеров циркуляционной зоны, формирующейся непосредственно за телом. Для расчета необходимо располагать значением коэ( и-циента лобового сопротивления тела. Например, для цилиндра Сх = 1,32. [c.210]

Все, что не входит в данную систему, является по отношению к ней внещней средой. Система может испытывать воздействия этой среды и сама воздействовать на нее. Первые воздействия называют входными, а вторые—выходными. Входные воздействия разделяют на регулируемые воздействия и шум системы. Для фиксации и измерения выходных воздействий обычно используют различные измерительные устройства (тракты), которые также вносят некоторые ошибки, т. е. создают шум измерений. Задача ее исследования состоит в определении методами математической статистики вероятности пребывания многомерного вектора выходного параметра V в пределах заданных ТЗ, в течение требуемого времен i при условии, что входные воздействия Xi,...,Xk также находятся в пределах, оговоренных ТЗ. Эта задача может быть решена при использовании математических моделей. Сущность построения (идентификации) математической модели системы заключается в выборе структуры модели и в определении оптимальных (в соответствии со статистическими критериями) оценок параметров модели на основании результатов эксперимента. [c.35]

Для определения порядка величин параметров течения в этом слое имеем известные оценки [c.50]

Оценка параметров вторичных течений в пограничных слоях на тонких крыльях [c.201]

Пусть число Рейнольдса Ке = Роо оо- /мо (Роо, оо, Мо — плотность и скорость газа в невозмущенном потоке и значение коэффициента вязкости при температуре торможения набегающего потока) таково, что взаимодействие течения в пограничном слое с внешним гиперзвуковым потоком будет сильным. Тогда для параметров течения в пограничном слое справедливы оценки [c.297]

Проведем оценки величин возмущений параметров течения, задавая характерную величину возмущения давления Ар и определяя, какому размеру <5 1 и какой картине возмущенного течения соответствуют такие значения Ар. [c.297]

Оценка порядков величин параметров течения из соотношений на скачке позволяет ввести безразмерные переменные [c.192]

Учитывая оценки параметров возмущенного течения при обтекании тонких тел гиперзвуковым потоком (25.11), проведем следующую замену переменных в уравнениях (25.13) и в соответствующих граничных условиях [c.187]

При наличии между трущимися телами промежуточного слоя, содержащего полимерные материалы, способные к течению, целесообразно использовать механику неньютоновских жидкостей, изложенную в гл. 2. Эмпирический закон скольжения, как и закон течения, выражаемый соотношением (1.2.67), найден [112] при изучении скольжения на ротационном биконическом вискозиметре. Методы оценки параметров степенного закона скольжения описаны в работах [112, 118]. По данным работы [112], коэффициенты трения резиновых смесей по гладким стальным поверхностям довольно высоки, что указывает на значительное адгезионное взаимодействие. [c.282]

Рассмотренные области течения представлены на рис. 146. Следует еще раз подчеркнуть, что указанное выше разделение течения на различные режимы является весьма условным и предназначено только для общей ориентировки. При решении конкретных задач, в частности, задач об обтекании тел с большими сверхзвуковыми скоростями, вследствие возникающих в потоке ударных волн или ударных слоев (т. е. областей с большими градиентами параметров), средний свободный пробег молекул вблизи тела не равен значению I в невозмущенном набегающем потоке, и при оценке режимов течения следует пользоваться местными значениями I в области вблизи тела. [c.598]

Выражение (5.14) определяет оптимальную структуру средства измерений для данной модели измеряемого сигнала, так как позволяет определять оптимальные по выбранному критерию оценки параметра сигнала. Как видно из формулы (5.14), для получения X ог.т необходимо произвести следующие операции проинтегрировать Z(t) в течение времени Т, сложить с nix(l+v) из полученного результата вычесть mNu[(l-j-u)5] . Таким путем будет получена структура синтезируемого средства измерений первого уровня. В свою очередь, каждый из блоков полученной структурной схемы нуждается в особом рассмотрении с целью точного определения входящих в него параметров. Указанные формулы устанавливают взаимосвязь всех участвующих в данном косвенном измерении параметров, характеристики которых в основном и опре- [c.178]

Снова возникает проблема оценки параметров турбулентности. В турбулентном течении /( " пренебрежимо мал по сравнению с К Хотя К определяется свойствами потока, во многих случаях предполагается, что он постоянен и изотропен Ки = Кбц). [c.154]

Возможны и некоторые другие модели изоэнтропического расширения, полезные для разного рода инженерных оценок. Рассматривается, например, химически замороженное течение, когда все остальные релаксирующие параметры, кроме молярных долей компонент, изменяются в соответствии с соотношениями равновесной термодинамики. Рассматривается также течение, когда заморожены лишь фазовые переходы, конденсация или кристаллизация. Такое рассмотрение позволяет оценить предельное влияние конденсации и кристаллизации на параметры течения. Наконец, возможно рассмотрение замороженного двухфазного течения, когда изменение всех параметров, кроме скорости и температуры частиц, происходит равновесно, а эти последние неизменны в процессе истечения. [c.42]

НИЯ большего количества тепла состояние перенасыщения снимается и переход в состояние насыщения может произойти достаточно резко на малой длине и носить почти скачкообразный характер. Однако при некоторых условиях возможен и достаточно плавный переход в состояние насыщения. Даль- о,75 нейшее изменение давления и температуры происходит по равновесной кривой. Отметим, что переход в состояние насыщения происходит почти скачкообразно при больших давлениях и малых числах М в точке росы, при уменьшении давления наблюдается (и, следовательно, при увеличении числа М) более плавный переход (см. рис. 5.9). В то же время из-за больших градиентов газодинамических параметров течение может не достигнуть состояния равновесия. В силу отмеченных особенностей для оценки влияния конденсации на параметры потока можно воспользоваться расчетом равновесного течения. [c.207]

Для приближенных оценок параметров газа в неравновесном двухфазном течении иногда возможно использование газодинамических функций. Если отклонение от равновесия невелико и известны скорость, температура и параметры торможения, то можно, определив число М по равновесной скорости звука и используя газодинамические функции, найти все остальные параметры, которые будут приближенно соответствовать параметрам неравновесного течения. В этом случае использование числа М, определенного по замороженной скорости звука, может привести к большим ошибкам в определении давления и плотности. Аналогично, по известному отношению давления р/ро в точке, можно определить остальные параметры. Из результатов расчета следует, что даже при размерах частиц до 20 мкм и а5<0,6 параметры газа в неравновесном течении не более чем на 5.. .10% отличаются от равновесных, вычисленных с использованием показателя адиабаты 7°. [c.216]

В соответствии с общей точкой зрения, развитой в гл. 2, ударная волна интерпретируется как узкая область, в которой происходит резкое изменение параметров течения. На некотором уровне описания ударная волна соответствует разрыву, и этот разрыв заменяется узкой областью при более точном описании. Решающей здесь является проверка правильности выбора сохраняющихся величин, а также — в случае необходимости — оценка толщины ударного слоя в частном случае ударного перехода из одного однородного состояния в другое. Эту задачу о структуре разрыва мы здесь и рассмотрим. [c.186]

Для оценки средних параметров течений следует определить эффективные параметры (проводимость или проницаемость) объекта. При этом необходимо учесть естественную для осадочных пород анизотропию, и, следовательно, вычислить тензор эффективной проводимости. [c.8]

Оценка параметров теплообменного двигателя возможна на основе решения уравнения Навье — Стокса. Задача усложняется из-за двумерного характера течения в сопле, а также в связи с наличием больших градиентов температуры и изменения теплофизических свойств газовой смеси в теплообменной камере (коэффициенты поглощения, теплопро- [c.174]

Конечно, если принять некоторое уравнение состояния (такое, например, которое будет обсуждаться в следующей главе), то результаты эксперимента по ползучести могут быть предсказаны на основании решения соответствующей краевой задачи через параметры уравнения состояния. Такие эксперименты могли бы тогда проводиться для оценки достоверности принятой формы уравнения состояния и для определения численных значений параметров этого уравнения. Такая методика может, по крайней мере в принципе, быть применена к любому типу течения, но ее справедливость ограничена из-за рассуждений, приведенных выше. [c.177]

Работоспособность конструктивных элементов оборудования представляет собой очень широкое и комплексное понятие, охватывающее возможность выполнять свои рабочие функции без разрушений и аварий в течение длительного, но определенного и ограниченного времени. При этом должна быть обеспечена безопасность и надежность эксплуатации, соответствующая объектам такого ответственного назначения, как сосуды и аппараты, работающие под внутренним давлением. При оценке работоспособности конструктивных элементов аппаратов необходимо опираться на данные о реальной их дефектности и данные о реальных механических характеристиках металла с учетом эффектов старения. Диагностическое оборудование должно давать возможность производить измерения всех основных параметров повреждаемости, определяющих работоспособность элементов. Необходимо иметь методы, позволяющие оценивать работоспособность по данным о дефектах, свойствах металла в процессе эксплуатации, параметрах нагруженности с учетом перепадов давления, состояния коррозионной защиты и др. [c.277]

Ранее было показано (см., например, соотношение (3.3)), что особенности процессов деформирования оболочковых конструкций при их нагружении учитываются при оценке несущей способности конструкций через параметр Р (параметр неустойчивости пластического течения), с помощью которого осуществляется коррекция условных напряжений, действ тощих в стенке оболочки, на уровень их истинных значений с -четом формоизменения оболочки. [c.96]

Для приближенной оценки влияния неравновесности на течение воздуха можно рассматривать двухатомную модель воздуха, состоящую из аддитивной смеси кислорода и азота. В этом случае коэффициент с определяют для кислорода, а все остальные параметры, в частности степень равновесной диссоциации а , характеристические плотность и давление, находят для двухатомной модели воздуха. [c.136]

Таким образом, карты режимов двухфазных потоков следует рассматривать как достаточно грубый инструмент для приближенной оценки. Более перспективными представляются расчетные рекомендации по определению границ режимов течения, построенные на приближенных физических моделях [69—71]. Авторы этих работ отдельно моделируют каждый переход, например, от пузырькового режима к снарядному или эмульсионному, от снарядного к дисперс-но-кольцевому или к эмульсионному и т.д. Естественно поэтому, что границы между различными областями описываются не двумя универсальными параметрами, как на традиционных картах режимов, а большим их числом. [c.304]

Оценки параметров течения за такими скачками с соотношениями (8.1.3) на них не отличаются от приведенных вышеЧ [c.210]

Для более точной оценки параметров испарителя в зоне ухудшенного теплообмена была разработана [4. 16] одномерная модель расчета параметров потока и теплоотдачи в иаригенерирующем канале при дисперсном режиме течения теплоносителя. [c.127]

Актуальной становится задача оценки параметров сверхвукового течения гомогенного двухфазного потока без скольжения. Без этого невозможно оценить эффективность разгонных устройств, в которых стремятся получить скорость жидкости, максимально близкую к скорости разгоняющего ее газа. В ранее выполненной автором работе [55] были изложены некоторые теоретические предпосылки, позволяющие для однородной двухфазной смеси по заданным начальным параметрам определить критические параметры смеси и параметры смеси в конце процесса расширения ее при заданных конечных параметрах. [c.146]

Абсолютные значения параметра течения характеризуют степень улав-ливаемости пыли. Однако теоретический расчет параметра течения Т может быть выполнен только в простых случаях, для приближенной оценки пыли. [c.86]

Методика этих испытаний заключалась в проведении серии экспериментов каледый раз с новой алюминиевой моделью. Во всех экспериментах длина каверн поддерживалась постоянной, что соответствует постоянному числу кавитации, а скорость течения изменялась от максимально достижимой в трубе до величины, при которой впадины практически не образовывались. Согласно ранее проведенным экспериментам, вплоть до момента, когда число впадин, приходящихся на единицу площади поверхности, становилось столь большим, что их трудно было сосчитать, частота образования впадин при данных параметрах течения оставалась постоянной. В связи с этим продолжительность экспериментов подбиралась таким образом, чтобы плотность впадин была не слишком большой и не слишком малой, т. е. время эксперимента было самым коротким при самой большой скорости течения и возрастало с уменьшением скорости течения. Во всех случаях поверхность пластин выглядела аналогично. Это позволило предположить, что для приближенной оценки интенсивности кавитации можно использовать частоту образования впадин без учета их размеров. Полученные результаты представлены на фиг. 8.9. Они показывают, что частота образования впадин в сильной степени зависит от скорости течения. Действительно, судя по наклону кривых в логарифмических координатах, она пропорциональна примерно шестой степени скорости. Потребуется еще немало экспериментальных данных, чтобы четко определить область применимости этого соотношения. В случае присоединенных каверн, образующихся при других условиях, были получены другие эмпирические соотношения. Будем пользоваться соотношением [c.402]

Оценки параметров ударного сжатия металлов, необходимых для того, чтобы при изэнтропической разгрузке вещество попадало в область испарения и окрестность критической точки, выполнены в работе [57]. Область плотностей, промежуточных между твердым телом и идеальным газом, характеризуется очень большой неопределенностью теоретических предсказаний, что не позволило провести прямые вычисления изэнтрюп. Поэтому для оценок был использован энтропийный критерий [5], основанный на изэнтропичности течения в волне разгрузки. Необходимые параметры ударных волн рассчитывались путем сопоставления табличных значений энтропии фазовых [c.361]

Условия автомодельности по критерию Рейнольдса в задачах, где требуется оценка осредненных параметров течения, достаточно подробно изучены для основных геометрических схем. Условия автомодельности высших моментов турбулентных пульсаций в гидравлике начали изучать лишь в последние годы, главным образом применительно к задачам оценки пульсации давления на границе потока. В настоящее время установлено, что низкочастотная часть спектра пульсаций и дисперсия пульсации давления в явлениях типа гидравлического прыжка почти не зависят от числа Рейнольдса, во всяком случае при значениях этого числа, изменяющихся в диапазоне от (2 -Ь 5) X 10 до (2 -h 5) X 10 (Д. И. Кумин и др., 1954 А. С. Абелев, 1959 В. И. Букреев и О. Ф. Васильев,. 1965). Недостаточно изучены характеристики турбулентности в зонах отрыва при больших скоростях, [c.787]

В своей интересной работе Зарянкин [11.18] показал, что-большое расхождение в коэффициентах пропорциональности объясняется тем фактом, что различные исследователи измеряют параметры течения на неодинаковом расстоянии от выходного фронта решетки. В этой работе представлено соотношение для приближенной оценки изменения коэффициента кромочных потерь в зависимости от осевого расстояния между местом измерений и выходным фронтом решетки g [c.320]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...