Сравнение трех случаев

В эксплуатации разрушались болты из стали ЗОХГСА. Разрушение в трех случаях проходило по впадинам резьбы и в двух — по переходу от конусной части к цилиндрической по гру бым рискам от резца. Было установлено низкое качество вы полнения резьбы аварийных болтов надиры, риски, надрывы По этим дефектам наблюдалось множественное растрескивание В зоне ЗР излом имел хрупкий характер, в зоне долома наблю дались скосы с шероховатой поверхностью. В ряде случаев на поверхности излома наблюдались поперечные надрывы. Газовый анализ показал по-вышенное содержание кислорода (7,5— 8,0 см /100 г) и водорода (14,6—15,2 см /100 г) по сравнению с болтами неаварийной плавки (кислород 6,2 см ЮО г, водород 9,24 см ЮО г). Ударная вязкость образцов аварийной плавки была на 26% ниже повторная термическая обработка повысила работу разрушения при статическом и ударном изгибе в среднем на 50 7о- Причиной разрушения болтов явилось некачественное выполнение механической обработки, наличие надиров и острых надрезов в сочетании с повышенной склонностью к хрупкому разрушению материала (высокое содержание водорода). [c.69]

На фиг. 337 дан график для сравнения себестоимости заготовок для этих трех случаев в зависимости от принятой серийности. [c.423]

Расчеты проводились при импульсных характеристиках грунта [при электрической прочности грунта (рис. 1-6) и значениях параметра k (табл. 4-1)], принятых в соответствии с характером грунта и его удельным сопротивлением по опытным данным исследователей. Сравнение расчетных импульсных сопротивлений с опытными показывает, что в трех случаях (при малых [c.91]

При сравнении трех реакций, приведенных на схеме 6, видно, что в первом случае образуется соединение с эфирной связью, а в двух других — с метиленовой связью между мономерами. [c.40]

Сравнение кривых для трех концентраций хлороформа в четыреххлористом углероде, при которых наблюдается расщепление (рис. 3), показывает, что величина последнего мало зависит от концентрации и несколько меньше по своему значению от таковой для чистого кристалла (15.5 см при —70°). Кроме того, для всех трех случаев не наблюдается такого коротковолнового смещения максимумов компонент, какой наблюдается в чистом кристалле. [c.271]

Сравнение трех рассмотренных циклов. Рассмотренные ранее два цикла являются частными случаями цикла со смешанным подводом теплоты. Так, например, при р = 1 объемы ИО4 равны между собой, следовательно, цикл со смешанным подводом теплоты превращается в цикл с изохорным подводом теплоты. При Я = 1, когда давление р-1 = рз, цикл является изобарным. [c.226]

Сравнение диаграмм /, II и 111 показывает, что прочность образца во всех трех случаях почти одинакова, и различие в диаграммах сводится к последовательному уменьшению предельной пластической деформации (удлинения при разрыве, или относительного поперечного сужения) из-за понижения температуры испытаний,или увеличения содержания в металле загрязняющих примесей или неоднородности металла. [c.29]

Наибольшее влияние на время торможения оказывают следующие факторы начальная скорость поступательно движущихся частей, степень открытия тормозного дросселя и нагрузка на штоке. На характер перемещения большое влияние оказывает масса движущихся частей. В качестве примера на рис. П1 показаны осциллограммы привода с различными сечениями тормозного дросселя на выходе. Опыт проводился при следующих параметрах М = 0,16 т) = 0,11 Х = 0,05 Xj = 0,13 и при изменяющейся площади (fes) . Из сравнения осциллограмм можно видеть, как растет скорость поршня в момент конца хода с увеличением степени открытия дросселя и уменьшается время торможения. Очевидно также, что в первых трех случаях действительный тормозной путь является излишне большим. Тормозное устройство можно включить несколько позднее, при этом необходим запас на затухание колебаний скорости что касается последнего случая [c.277]

При сравнении прочностных, весовых и жесткостных показателей деталей, изготовленных из различных материалов, будем предполагать, что длина деталей одинакова, а сечения (в последних трех случаях) изменяются геометрически подобно. [c.202]

Наконец, сравнение рисунков с (5) 322 показывает, что в силу симметрии движения равенства (6) 323 имеют место во всех трех случаях, причем С = О в случае ( ). В то же время из 326 следует, что С ф Ов случаях ( ) и (и). [c.324]

На рис. 13.9 представлены данные по сходимости решений в случае крутильной и поперечной форм потери устойчивости, полученные с помощью выписанных формулировок. Для сравнения приведены результаты для ранее рассмотренного случая изгибной формы потери устойчивости. Во всех трех случаях при двухэлементной идеализации ошибка составляет менее 1%. [c.409]

На графике рис. 62 нанесены числа оборотов п и степени повышения давления 5 односкоростного и двухскоростного нагнетателей по сравнению с теми же величинами у нагнетателя, имеющего передачу с бесступенчатым изменением скоростей. Во всех трех случаях нагнетатели сохраняют постоянное давление наддува р до расчетной высоты Н = Н . [c.141]

Один из основных подходов для анализа и упрощения уравнений Павье — Стокса заключается в полном или частичном пренебрежении нелинейными инерционными членами (V по сравнению с линейными вязкими членами иАУ. Этот метод оправдан при Ке = Ы1 /г <С 1 и широко используется для исследования движения частиц, капель и пузырей в жидкости. Малые числа Рейнольдса характерны для следующих трех случаев медленных (ползущих) течений, сильно вязких жидкостей, малых размеров частиц. [c.41]

Вполне понятно, что это сравнение относится к трем системам водной репрессии с тем же самым расстоянием между нагнетательными и эксплоатационными скважинами, и не учитывает разности в величине уплотнения числа скважин на единицу площади для любой из трех сеток размещения. Легко убедиться в том, что степень уплотнения скважин для всех трех случаев размещения при водной репрессии будет [c.488]

Имеются три крупных потребителя энергии в США С — бытовое потребление, Сг — транспорт и Сз — промышленность. Они составляют третий, или низший уровень иерархии. Целями, по отношению к которым оцениваются потребители, являются вклад в развитие экономики, вклад в качество окружающей среды и вклад в национальную безопасность. Цели составляют второй уровень иерархии. Построим матрицу парных сравнений трех целей в соответствии с их воздействием на общую цель — благоприятного социального и политического положения. Мы навязываем согласованность в этом случае, требуя уверенности в суждениях. Поэтому, заполнив первую строку, оставшиеся элементы получим исходя из требований, предъявляемых определением согласованности. [c.60]

В качестве примера на рис. 3.14 приведены рабочие диаграммы для оптимальных комбинаций фазовых углов а и отношений вытесняемых объемов к при постоянных значениях т и X. Для всех трех случаев давление выражено в долях его максимального значения в цикле, что позволяет осуществить сравнение рассматриваемых диаграмм. Аналогичным образом для всех трех случаев максимальное значение общего внутреннего объема принято одинаковым и равным произвольно выбранному значению 4,6. Для каждого случая крайние левые диаграммы относятся к рабочим диаграммам полости расширения, средние — к полости сжатия, а крайние правые — к общему внутреннему объему. [c.76]

Сравнивать различные металлы по значению скорости коррозии в данной среде можно лишь в том случае, если кривые кинетики коррозии, т. е. кривые коррозии —время или скорость коррозии—время, имеют близкий характер. При сравнении средних скоростей коррозии трех металлов с различным характером кинетических кривых (рис. 314) при длительности испытаний Ti наиболее стойким является металл 3, а наименее стойким металл 1, а при большей длительности испытаний наоборот, наиболее стойким окажется металл , а наименее стойким металл 3. Поэтому для надежного суждения о коррозионной стой- [c.430]

На рис. 92 приведено сравнение величин пластической деформации деталей, выполненных из трех сталей различной прочности. Пусть на деталь действует растягивающая сила 7,5 тс, вызывающая напряжение, превосходящее предел упругости для всех сталей. Относительная деформация е под действием этой силы для сталей, соответствующих кривым 1—3, равна соответственно 2,5 1 и 0,5%. Таким образом, деформация детали," выполненной из наиболее прочной стали 3, в 2 раза меньше, чем в случае стали 2 и в 5 раз меньше чем в случае стали 1. [c.208]

В общем случае поглощенная энергия W, необходимая для разрушения единицы объема, состоит из трех частей энергии упругой деформации (W ), энергии пластической деформации (W ) и энергии, необходимой для движения трещины (Wf). В случае одноосного растяжения гладкого образца из пластичного материала составляющие W , и Wf пренебрежимо малы по сравнению с W , поэтому можно принять W S W и выразить W в виде [c.276]

При построении приближенных моделей необходимо учитывать несколько важных особенностей анализируемой задачи. Прежде всего паровой пузырек на стенке, несмотря на внешнее сходство, вовсе не аналогичен воздушному шару, привязанному за нитку ко дну сосуда с водой (хотя такая аналогия и кажется естественной). По существу у пузырька нет каких-либо механических связей с твердой стенкой, кроме поверхностного натяжения на линии контакта трех фаз. Ясно, что роль поверхностного натяжения совершенно ничтожна в случае крупных пузырьков, характерных для низких приведенных давлений (больше числа Якоба). Кроме того, поверхность пузырька легко изменяет свою форму локальный импульс давления (например, за счет турбулентных пульсаций), воздействующий на участок поверхности пузырька, не передается центру масс пузырька, но может изменить его форму. В экспериментах наблюдали как расположенный в жидкости вблизи стенки термометрический проволочный зонд свободно входит в паровой пузырек, не влияя на его эволюцию (фактически пузырек растет, не замечая малого в сравнении с его размером твердого препятствия). Ясно, что в случае с воздушным шариком ситуация совершенно иная. [c.273]

При составлении уравнений движения следует иметь в виду, что моменты инерции рамок карданова подвеса пространственного гиростабилизатора с наружным кардановым подвесом сравнимы с моментами инерции платформы. При этом в первом приближении уравнения движения платформы разделяются на независимые системы дифференциальных уравнений для трех отдельных его каналов только для осей х, у, г или х, у , 2 (рис. XX.6), связанных с осями рам карданова подвеса. В этом случае уравнения движения платформы следует составлять относительно осей трехгранника xyz или xy z. Для гиростабилизатора с внутренним кардановым подвесом моменты инерции рамок карданова подвеса малы по сравнению с моментами инерции платформы, и в первом приближении уравнения движения платформы разделятся на независимые системы дифференциальных уравнений для осей трехгранника х у г , связанного с платформой гиростабилизатора. В этом случае уравнения движения платформы целесообразно составить относительно осей трехгранника х У( г[. Составим уравнения движения трехосного силового [c.485]

Рассмотрим диаграммы зависимости между нагрузкой Р и прогибом / в задачах устойчивости для стержня (рис. 97, а), пластинки (рис. 97,6) и оболочки (рис. 98). Во всех случаях рассматриваемые прогибы малы по сравнению с габаритными размерами элемента конструкции, но могут быть сравнимыми с высотой сечения стержня или толщиной пластинки или оболочки. На всех трех диаграммах участок ОА относится к исходным равновесным состояниям, являющимся безмоментными, а участки АС и АО — к изогнутым, моментным равновесным состояниям. [c.253]

Прежде всего отметим, что процедура построения уравнений в МКЭ имеет важную особенность по сравнению с методом конечных разностей. При построении конечно-разностной схемы мы рассматривали уравнение теплового баланса для элементарного объема, построенного около узла сетки с номером т (см. 3.3), и сразу получали т-е уравнение общей системы. В случае МКЭ в т-е уравнение системы (4.21) входит сумма производных от функционалов /<">, вычисленных для различных элементов, которые содержат узел с номером т. Поэтому при составлении каждого уравнения надо производить суммирование вкладов от разных элементов. Из-за этой особенности процедура построения системы уравнений МКЭ несколько менее наглядна, чем в случае конечных разностей, и при ее первоначальном изучении возникают некоторые трудности. Для простоты изложение начнем с разбора конкретного примера для области, изображенной на рис. 4.8 и состоящей всего из трех элементов, которые содержат пять узлов. [c.141]

Значение краевой емкости зависит от конструкции, формы и размера электродов и образца. Выше отмечалось, что для измерения емкости применяют трех- или двухэлектродную систему, причем в последнем случае размеры электродов могут быть одинаковыми или разными и совпадать или не совпадать с размерами образца. В том случае, когда диаметры образца и электродов одинаковые (см. рис. 4-1, а), электрическое поле в образце практически однородно, поскольку все поле рассеяния находится в воздухе. При достаточно малой толщине электродов по сравнению с толщиной образца краевая емкость рассчитывается по формуле [c.89]

Таким образом, температура в охлаждаемой камере не может быть ниже Т3, а температура воды в охладителе должна иметь температуру не выше Гь Процесс сжатия в компрессоре может проходить или по адиабате, или по изотерме, или по политропе с показателем 1< ц<й. Сравнение конечных температур этих трех. процессов, осуществляемых с одинаковым отношением давлений Р4/Р3. показывает, что наибольшая температура получается в конце адиабатного сжатия. И хотя в этом случае температурный перепад между воздухом и окружающей средой возрастает, вследствие чего улучшается теплоотдача, следует учитывать то, что затраченная работа на адиабатное сжатие будет наибольшей. [c.221]

Различные типы трех- и четырехзвенных плоских кулачковых механизмов приведены на рис. 4.1. На рис. 4.2 приведены различные типы пространственных кулачковых механизмов. Проектирование и изготовление пространственных кулачковых механизмов более сложно по сравнению с плоскими, но применение их в ряде случаев упрощает общую кинематическую схему автоматического устройства, так как при этом отпадает необходимость в дополнительных пространственных передачах. [c.97]

Сравнение трех случаев. Полезно произвести сравнение распределения напряжений для трех случаев, показанных на диаграммах (фиг. 403 — 405). Первые две диаграммы относятся к случаю цилиндра с закрытыми торца ми, находяш егося под действием внутреннего давления при довольно большом отношении а = а/6— 0,4. На фиг. 403 показано распределение напряжений в упругом цилиндре под давлением р = 0,485ац [вычисленным по формуле (32.7)], когда течение только что началось, а на [c.517]

На рис. 1.32 для сравнения приведены профили скорости для всех трех случаев. Следует отметить, что влияние расширения и сужения труб на распределение скоростей принципиальвю одинаковое для турбулентного и ламинарного течений. [c.38]

В каждом отдельном случае необходимо делать сравнительные технико-экономические расчеты для различных типов энергетических установок. Характерным примером обоснованного выбора типа энергетической установки для покрытия пиковых нагрузок является выбор агрегатов для газотурбинной электростанции близ Бэр-Поинт на о. Ванкувер в Британской Колумбии. Изучение нагрузок гидроэнергосистемы Британской Колумбии показало, что необходимая мощность пиковых станций была равна 20 000—40 000 кет к концу лета 1957 г. и около 80 000 кет к концу 1957 г. Коэффициент нагрузки для новой станции при работе ее на номинальной нагрузке будет около 25%. Были произведены сравнения трех типов установок паротурбинной, газотурбинной и дизельной. Поскольку расход топлива не играет решающей роли для пиковой станции, то паровая турбина была признана непригодной для такого графика нагрузки. Поэтому основное сравнение производилось для дизельных установок и газотурбинных без регенерации и с регенерацией. Для сравнительных расчетов были приняты следующие показатели установок (табл. 1-1). [c.8]

Чтобы проиллюстрировать практические аспекты довольно абстрактного представления о производстве энтропии, обусловленном необратимостью, рассмотрим три следующих примера стационарного адиабатического потока сжимаемой жидкости из инженерной практики а) через сужающееся сопло, б) через турбину и в) через компрессор. Поскольку эти процессы являются адиабатическими, жидкость не обменивается теплом с внешней средой. Поэтому, как мы знаем из разд. 12.11, при прохождении жидкости через перечисленные устройства ее энтропия должна возрастать. Это связано с тем, что ввиду той или иной степени необратимости реальных физических процессов будет образовываться некоторая энтропия AS . Так, на рис. 12.8 во всех трех случаях Si > s. В то же время, как известно, в идеальном случае, возможном лишь в Термото-пии , эти процессы могли бы быть одновременно адиабатическими и обратимыми, так что энтропия жидкости оставалась бы постоянной. Следовательно, все три процесса были бы изэнтропическими, т. е. S2s=Si. Теперь мы кратко обсудим эти эффекты с помощью диаграмм, представленных на рис. 12.8, а также установим способ сравнения реального случая с идеальным. Для лучшего понимания диаграмм энтальпия — энтропия читателю рекомендуется вначале изучить разд. Д. 2 приложения Д, помещенного в конце настоящей главы. [c.181]

Кривая усилия резки в этом случае будет иной, чем в двух предыдущих. Ее отличие заключается в наличии двух максимумов на кривой О abed (рис. 22, а), что вызывается особенностью формы режущих кромок пуансона (при этом величина Я должна быть больше ь). Максимальное усилие вырубки при таком пуансоне снижается на 50—60% по сравнению с плоским пуансоном. В приведенных выше трех случаях пресс также следует подбирать по наибольшему усилию с учетом коэффициента k. [c.63]

Вследствие близости ориентационных соотношений Курдюмова-Закса, Нишиямы и промежуточных результаты расчета во всех трех случаях будут различаться несущественно. Сравнение расчетных и [c.125]

Соотношение (5.1.5) является условием существования функции тока. Из сравнения (5.1.2) и (5.1.5) следует, что (5.1.5) представляет собой частный случай уравнения неразрывности плоских течений, когда др1д1—0. Последнее имеет место в трех случаях [c.62]

При анализе экономических показателей различных методов нанесения покрытий методически наиболее правильно сравнивать затраты, произведенные на конвейерных установках при использовании методов как воздушного распыления (включая распыление в нагретом состоянии), так и электростатического. В этих трех случаях для выполнения одной и той же работы требуются одинаковые затраты рабочей силы на загрузку и выгрузку изделий на конвейере. При электростатическом распылении, кроме указанных, других затрат рабочей силы не требуется. Когда рассматривают два других метода, то исходят из того, что затраты труда, связанные с нанесением покрытия распылением, относятся к затратам труда на загрузку и выгрузку конвейера как 2 1. При использовании метода распыления с применением подогретого лакокрасочного материала толщина слоя, нанесенного за один цикл покрытия, приблизительно в два раза превышает толщину, достигаемую при применении двух других методов. Следовательно, при нанесенин одинаковых по толщине слоев эмали прямые затраты рабочей силы для нанесения покрытий методами электростатического распыления, распыления в нагретом состоянии и при нормальной температуре относятся между собой приблизительно как 2 3 6. Вследствие практического отсутствия потерь краски при нанесении ее электростатическим методом этот метод отличается наибольшим коэффициентом использования эмали. Однако распыление в нагретом состоянии имеет преимущество в том, что по сравнению с другими методами здесь самый низкий расход растворителя. [c.493]

Поэтому линии ветви Q, как правило, не совпадают с началом полосы. Находятся ли эти линии сравнительно близко друг к другу, образуя центральный максимум, зависит от асимметрии молекулы и от того, какой из матричных элементов [ д г]" или отличен от нуля. Как можно видеть из сравнения правил отбора (4,109) — (4,111) с [4,97] — [4,99], возможные вращательные переходы для трех случаев [а ,]" " г/ О, [а г]" Ф 0> совпадают с возможными переходами в инфракрасных полосах типа С, В и А соответственно (см. фиг. 160, 154 и 149) с той разнице , что дополнительно появляются и переходы ДУ= 2. Так как последние переходы дают, как правило, линии, более удаленные от начала, то при рассмотрении контура комбинационной полосы можно применить те же соображения, что и при анализе неразрешенных инфракрасных полос. В частности, комбинационные полосы [ лг]" 9 будут иметь центральный минимум. Но и другие неполносимметричные полосы, как правило, также не будут иметь резкого центрального максимума и в отличие от полносимметричных полос будут более или менее широкими. [c.521]

Как правило, габаритные размеры секций в одном тепло-массомере одинаковы, однако в отдельных случаях их целесообразно выбирать разными, но одинаковой толщины, которая определяет величину термического сопротивления. Два других габаритных размера — ширина и длина — определяют рабочий коэффициент секции, иногда удобнее, например, увеличивать размеры светлой секции по-сравнению с темной , чтобы получить примерно одинаковые их сигналы в процессе исследования лучисто-конвективного теплообмена. Можно увеличивать и габаритный размер перфорированной секции, если испарение будет происходить непосредственно из ее каналов, для увеличения ее сигнала за счет i/ ,. Добавочные (свыше трех) секций могут устанавливаться для контроля равномерности д и / но поверхности исследуемого продукта, их габаритные размеры меньше, чем у основных секций. [c.63]

Методы расчета коэффициентов интенсив-ности напряжений для пространственных задач. В случае трехмерной трещины в упругом теле для прогнозирования разрушения рассчитывают коэффициенты интенсивности трех типов, Ki, Кц, Кщ, как функции положения точки на фронте трещины. Основные трудности решения трехмерных задач на ЭВМ но сравнению с двумерными возникают вследствие большого объема перерабатываемой информации. Это ведет к усложнению программного обеспечения, вызванному организацией эффективного обмена с внешними запоминающими устройствами. Необходимо также обеспечить э ффективпость вычислений, так как время счета может быть значительным. [c.95]

При четырех направлениях армирования, из которых три создают изотропию свойств в плоскости (табл. 1.2, схема 5), Хпр снижается по сравнению с коэффициентом армирования по гексагональной однонаправленной схеме 1 на 38 %. В схеме 5 вследствие косоугольной укладки волокон в плоскости при касании их с волокнами ортогонального к плоскости направления имеется больше свободных вакансий для заполнения связующим, чем в случае трех ортогональных направлений армирования (схема 4). В случае пространственного косоугольного армирования волокна укладываются по четырем направлениям (схема 6) параллельно каждой из двух ортогональных плоскостей с наклоном к третьей плоскости под углом Преимущество этой схемы состоит в эффективнЬм [c.20]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...