Модель Риса

Убедиться, правильно ли решена задача, можно, вычертив третью проекцию модели (рис. 170). [c.93]

На пространственной модели (рис. 23) нетрудно убедиться, что профильная проекция Ь" точки Д, расположенной в октанте II, при совмещении плоскостей проекций располагается слева от оси z. [c.29]

На модели (рис. 76) прямая EF перпендикулярна к плоскости Q. Любая плоскость Т, R... прямой КЕ перпендикулярна к плоскости Q. [c.60]

Литейная модель (рис. 4.6, а) — приспособление, при помощи которого в литейной форме получают полость с формой и [c.127]

Сначала для этих целей были предложены проволочные структуры и изготовленные по ним модели (рис. 4.6.1). В дальнейшем такие чистые пространственные конструкции стали применяться только на последнем этапе обучения и в кружковой работе. Для большинства студентов они оказались сложными, так как не имели достаточно четкого объемного характера. Для их изображения приходилось овеществлять пространство, т. е. изображать подразумеваемый объем, а в нем уже располагать линейную форму. [c.172]

Следует по возможности избегать конструктивных форм деталей, требующих применения стержней и отт.емных частей на моделях (рис, 22,4, г )- Возможность свободного удаления модели из формы (без применения отъемных частей и стержней) проверяют следующим образом. Воображаемый поток лучей, перпендикулярных плоскости разъема формы, не должен давать теневых участков (рис. 22.4, г). Если невозможно обойтись без стержней, следует предусматривать технологические отверстия для надежного их крепления (рис. 22,4, d), а если возможно, то унификацию стержней. [c.464]

Кинетическая энергия модели (рис. 4.9,6) определяется следующим образом [c.150]

В дистанционно управляемых копирующих манипуляторах применяют обратимые следящие системы симметричного типа, состоящие из двух взаимосвязанных следящих систем, обеспечивающих активное отражение усилий вариант такой системы, наиболее простой, дан на рис. 11.19, а. При наличии нагрузки на исполнительном звене в виде момента М и движущемся или неподвижном звене управления сельсин на стороне нагрузки развивает момент а сельсин на стороне оператора — равный ему, но противоположный по знаку синхронизирующий момент Мц. В результате оператор ощущает внешнюю нагрузку от объекта манипулирования не только при движении, но и при неподвижном положении схвата манипулятора. Динамика таких систем весьма сложна, уравнения движения составляются и исследуются с помощью чисто механического аналога (динамической модели, рис. 11.19,6). Здесь учитывают внешнюю нагрузку в виде момента М,,, приведенные моменты инерции Vi, У2, /и масс механизмов, связанных с валом оператора, с валом нагрузки и самой нагрузки, угол рассогласования между осями сельсинов в виде некоторой расчетной жесткости с упругой передачи, зависимость динамических синхронизирующих моментов Мц, Мдо, развиваемых сельсинами при вращении, от скорости вра- [c.336]

При одномассной динамической модели (рис. 17.17, в) масса ш" учитывает инерционные характеристики всех звеньев механизма, приведенные к одной точке с учетом соответствующих кинематических передаточных функций. [c.473]

Симметричная модель (рис. 3.1, а). Коэффициенты взаимодействия между катушками статора и ротора являются периодическими функциями угла поворота ротора, так как любое взаимное положение статора и ротора повторяется, по крайней мере, через один оборот вращения. Все остальные коэффициенты, т. е. коэффициенты самоиндукции, взаимоиндукции между катушками статора и взаимоиндукции между катушками ротора постоянны, так как при вращении магнитопроводящая среда для всех катушек остается неизменной (равномерный воздушный зазор по всей окружности). [c.57]

Структурная последовательность решения уравнений обобщенной модели (рис. 3.2,6) устанавливает следующие зависимости [c.69]

Другой подход можно предложить с помощью последовательных приближений к оптимальному решению задачи А, когда процесс оптимизации осуществляется поэтапно. Количество этапов и их последовательность выбираются в соответствии со структурной схемой решения уравнения обобщенной модели (рис. 3.2, б). На первом этапе оптимизируется выбор К, на втором — выбор Z, на третьем — выбор Y(t). [c.72]

Дальнейшую детализацию типовой модели (рис. 5.1, а) можно осуществить с помощью усложненной семантической модели, представленной на рис. 5.1,6. Ее анализ позволяет высказать определенные представления о структурной реализации подсистемы расчетного проектирования САПР ЭМП. Например, представляется [c.117]

В случае плоской волны (бесконечно удаленный источник) площадь зоны Френеля равняется лfk, где f — расстояние до глаза наблюдателя, а радиус зоны = Таким образом, для равенства числа зон Френеля надо выбрать расстояние f таким, чтобы х1г = х1У к, где х — размер отверстия, имело одно и то же значение. Таково условие подобия дифракционных картин. Как видно, при двух подобных объектах размером х и х можно наблюдать подобные дифракционные картины, выбрав расстояние до места наблюдения Д и /2 таким образом,, чтобы / //а = х 1х1. Так, в опытах В. К. Аркадьева на моделях (рис. 8.18) можно было моделировать картину дифракции от руки, держащей тарелку, на экране, расположенном на расстоянии 11 км, с легко осуществимого расстояния 40 м, заменив руку и тарелку вырезанной из жести моделью в масштабе, уменьшенном в ]/П 000/40 = 16,5 раз. [c.166]

С классической точки зрения колебательное движение можно описать с помощью модели (рис. 33.6), состоящей из двух масс т. и Тг, связанных упругой силой, которая согласно (33.12) равна [c.238]

Рассмотрим теперь более сложные случаи, когда относительная скорость не равна нулю. Начнем со случая, когда рассматриваемая точка движется вдоль прямой, проходящей через ось вращения и перпендикулярно к ней. Иллюстрировать этот случай можно следующей моделью (рис. [c.346]

Изучение этих случаев мы начнем с рассмотрения простейшей модели (рис. [c.439]

Частота биений и скорость перекачки энергии зависят от того, как быстро изменяется сдвиг фаз между движениями двух масс, т. е. насколько отличаются друг от друга частоты нормальных колебаний. Чем больше их разность, тем больше скорость изменения сдвига фаз, т. е. частота биений, и тем быстрее происходит перекачка энергии (полная перекачка энергии происходит за полпериода биений). Чтобы выяснить, от чего зависит разность частот нормальных колебаний, вернемся к нашей первой модели (рис. 410). [c.637]

Разрушение сферических моделей (рис. 4,29) происходило по линии сплавления основного металла и металла паяного шва. Основные гео- [c.253]

Геометрическое подобие, из которого следует пропорциональ- ость сходственных линейных размеров натуры и модели (рис. ХП.1) [c.294]

При численном равенстве соответствующих условий однозначности для процессов теплопроводности и электропроводности (4.28) — (4.31) в сходственных точках расчетной сетки (рис. 4.3, а) и электрической модели (рис. 4.3, б) в сходственные моменты времени (Fot=Fo) решения уравнений (4.49) и (4.50) будут численно одинаковыми, т. е. 9 = г или, что то же, [c.88]

Были выполнены экспериментальные исследования в сверхзвуковой аэродинамической трубе, позволившие дать количественную оценку влияния отсоса на отрыв турбулентного пограничного слоя при обтекании вогнутого угла. Номинальное число Маха набегающего потока М было равно 2,01. Отсос с поверхности модели (рис. 6.6.4) осуществлялся через зазор 2 [c.420]

Компоненты, определяемые формулами (и), направлены вдоль осей поляризации Qp. Обозначая через р угол между л и направлением в модели (рис. 100, б), а вновь через Д — разность фаз, вызванную напряжением в элементе, для света, покидающего модель и связанного только с х , получаем [c.168]

При исследовании фильтрации, например, под бетонным гидротехническим сооружением с двумя рядами шпунтов (рис. 28.13, а) создается геометрически подобная модель (рис. 28.13, б), на которой плоский проводник соответствует водонепроницаемым грунтам, а изолирующие границы — водонепроницаемым контурам Со и С , на контурах j и j поддерживаются [c.294]

РОЛЬ АККОМОДАЦИИ И ВНУТРИЗЕРЕННОГО ТЕЧЕНИЯ ДЛЯ ЗЕРНОГРАНИЧНОЙ ПЛАСТИЧЕСКОЙ ДЕФОРМАЦИИ. Рассмотрим поведение двух предельно идеализированных моделей (рис. 103). Предположим, что поликристаллический металл описывается набором жестких полиэдров, способных только к жесткому смещению путем проскальзывания по границам. [c.176]

После приведения жесткостей получаем одномассовую динамическую модель (рис. 66,6), в которой на звено приведения с массой т воздействует линейная пружина с приведенным коэффициентом жесткости Сп- [c.233]

Кинематическое подобие выражается в подобии параллелограммов скоростей в любых сходственных точках натуры и модели (рис. 10.4), [c.119]

Например, требуется прочитать чертеж модели (рис. 52, а). Мысленно расчленяем изображенную модел .. на элементарные геометрические формы и представляем себе, как эти геометрические формы изображаются на всех трех проекциях, выясняем общую форму модели. Представляя форму модели в целом, выполняем аксонометрическую проекцию (рис. 52, б), которая определяет правильность прочитанного чертежа. [c.118]

Формовка в и а р и ы X опоках по разъемной м о -дели наиболее распространена. Литейную форму (рис. 4.11, е), состоящую из двух полуформ, изготовли10т по разъемной модели (рис. 4.11, й) в такой последовательности на модельную плиту 3 устанавливают нижнюю половину модели 1, модели питателей 4 и опоку 5 (рис. 4.11, б), в которую засыпают формовочную смесь и уплотняют. Опоку поворачивают на 180° (рис. 4.11, в), устанавливают верхнюю половину модели 2, модели шлакоуловителя 9, стояка 8 и выпоров 7, По центрирующим штырям устанавливают верхнюю опоку 6, засыпают формовочную смесь и уплотняют. После извлечения модели стояка и выпоров форму раскрывают. Из полуформ извлекают модели (рис. 4.11, г) и модели питателей и шлакоуловителей, в нижнюю полуформу устанавливают стержень 10 (рис. 4.11, <3) и накрывают нижнюю полуформу верхней. На рис. 4.11, е показана литейная [c.134]

Более полные исследования показали, что рассмотренный вариант газораспределительного устройства для данной установки не является единственно возможным. В частности, результаты, близко совпадающие с приведенными выше (/Ик = 1,03), получены для второго варианта той же модели (рис. 9.4, б). Этот вариант характеризуется тем, что в выходном сечении 1Солена / (без лопаток) установлен небольшой плоский экран 3 под углом 30°. Вместе с горизонтально направленной верхней стенкой колена этот экран содействует изменению направления потока, выходящего из колена, в сторону оси и частично вниз аппарата. Это облегчает двум расчетным решеткам обеспечить необходимое выравнивание потока но всему сечению рабочей камеры электрофильтра. [c.230]

На рисл 3.3.6,а изображена композиция, составленная из нескольких непроизводных фигур. На графической модели показан объемный рельеф. На последующей модели (рис. 3.3.6,б) кроме светотеневой рельефной обработки изображен силуэтный характер каждой фигуры как целого. Благодаря такому выделению элементов между ними возникают пространственные связи. Композиция становится пространственно-соподчиненной. [c.118]

Выберем в качестве начального звена исследуемого механизма коленчатый вал ДВС, т. е. звено / (рис. 4.6, а). К условному звену (рис. 4.6, б) предъявим такое требование пусть его момент инерции J"] и момент MV , которым оно нагружено, будут такими, что закон движения условного звена получится полностью совпадающим с законом движения начального звена /. Это значит, что условное звено окажется своеобразной динамической моделью механизма, А отсюда следует, что если определить закон движения ЭГОН простой модели (рис. 4.6,6), то автоматически станет известным искомый закон движения начального звена заданног о механизма, т. е. будет справедливым для любого момента времени уравнение [c.144]

Замени.м заданный механизм ertj динамической моделью (рис. [c.150]

BbinojmnB приведение сил и масс, любой механизм с одной степенью свободы (рычажный, зубчатый, кулачковый и др.), столь бы сложным он ни был, можно заменить его динамической моделью (рис. 4.10). Эта модель в обшем случае имеет переменный приведенный момент инерции w к ней приложен суммарный приведенный момент M t Закон движения модели такой же, как и закон движения начального звена механизма [см. уравнение (4.1)1. [c.153]

Для демонстрации явления застоя может служить следуюш,ая модель (рис. 100). На горизонтальной планке лежит груз, к которому с двух сторон прикреплены пружины. Трение груза о подставку вызывает явление застоя. Если отвести груз от положения равновесия, например вправо, и предоставить его самому себе, то он начнет двигаться к положению равновесия, но остановится, вообш,е говоря, не точно в положении равновесия, а в какой-то точке в области застоя, либо не дойдя до положения равновесия (рис. 100, 6), либо перейдя его (рис. 100, в) это зависит от начального отклонения груза, которое определяет скорость груза на границе области застоя. [c.203]

В окрестности вершины дефекта осуществляется поворот вектора главного напряжения о в металлах Т и М соответственно на углы и Согласно принятой модели (рис. 3.15), точка А является одновременно очагом разрушения и разделом упругой и пластической зон. Здесь соблюдается условие неразрывности упругих напряжений и напря- [c.97]

Согласно другой модели (рис. 12.17), называемой моделью Даг-дейла — Леонова — Панасюка, считается, что на длине с у острия трещины между ее берегами существует тонкая пластически деформированная клиновидная область. Остальной материал за берегами трещины считается упругим. Со стороны клиновидной части на берега трещины действует напряжение = а,., стягивающее берега. Для упругого матерала напряжения не могут быть равны бесконечности. Следовательно, в точке О острия трещины сингулярная часть напряжений должна быть равна нулю, откуда, согласно (12.8), следует, что суммарный коэффициент интенсивности К[ от действия на- [c.387]

В результате экспериментальных исследований в аэродинамической трубе измерен момент тангажа относительно поперечной оси, проходящей через точку А в кормовой части модели (рис. 1.7). По этому значению момента вычислен аэродинамический коэффициент гПг, рассчитанный по площади 5мпд и длине модели Хд. Зная Шг, найдите соответствующее значение коэффициента момента тангажа относительно оси, проходящей через другую точку О, при условии, что этот [c.13]

Затупленные тела. Рассмотрим результаты некоторых экспериментальных исследований [38]. Эти результаты получены в aэpoдинaмичe-ских трубах на пористых моделях цилиндра i сферическим носком и затупленного конуса, а также тела с двумя изломами образующей — би-коническая модель (рис. 6.5.1). [c.412]

Рассмотрим схему примесного центра свечения в однокоординатной модели (рис. 3.20), в которой энергия примесного центра является функцией так называемого конфигурационного параметра г. Для двухатомной молекулы г означает расстояние между ядрами. В общем случае г имеет смысл усредненного расстояния между ядрами. В результате взаимодействия центра свечения с полем кристаллической решетки егю энергетические уровни становятся квазимолекуляр-ными. На рис. 3.20 кривые W, и изображают потенциальную энергию возбужденного и основного (певозбужденного) состояний центра. [c.72]

Типы моделей. В инженерном анализе различа1Ьт три типа моделей геометрическую, расчетную и сеточную. Геометрическая модель обычно представляет собой модель машиностроительного изделия в целом или его детали. Расчетная модель - это упрощенная геометрическая модель, которая используется для анализа. Нередко эта модель является составной частью самого анализа. Упрощение или идеализация геометрической модели достигается путем удаления тех ее элементов, которые несущественно влияют на результаты анализа. Сеточная модель представляет собой совокупность узлов и элементов, которая натягивается на расчетную модель (рис. 1.38). Как уже отмечалось, геометрическая и расчетная модели обычно создаются на этапе конструирования средствами твердотельного и поверхностного моделирования. [c.64]

Прерывистое движение ползуна в направляющих. Динамическая модель (рис. 43, а) путем обращения движения приводится к модели, соответствующей медленным движениям ползуна в направляющих металлорежущих станков н некоторых приборов (рис. 43, в). Предполагается, что на ползун действует только сила трения в направляющих и сила упругости пружины Fnp, которая имитирует влияние упругости звеньев. Правый конец пружины движется с постоянной скоростью Уо, а ее левый конец получает перемещение 2и отсчитываемое от положения, соответствующего началу движения ползуна массы /п. Коэффициент нсесткости пружины обозначен через с. [c.107]

Расчетное значение модуля упругости в направлении 3, в отличие от модуля упругости в плоскости 12, в большей степени зависит от выбора исходной модели (рис. 5.5, б). Из сравнения кривых I н 2 следует, что для слоистой модели значения модуля могут существенно различаться. Эта особенность объясняется различным выбором плоскости слоя. Для кривой / плоскость слоя 13 параллельна волокнам направления 3, тогда как для кривой 2 плоскость слоя 12 ортогональна им. Вследствие этого завышение значения модуля получалось при условиях Фойгта, а заниженное при условиях Рейсса. Их сравнение показывает, что вилка Хилла в рассматриваемом случае велика. Указанное обстоятельство, приводящее к значительному расхождению расчетных значений трансверсального модуля упругости, следует учитывать при моделировании реальной структуры материала слоистой среды. [c.139]

На кривых высыхания электролита с повертаости модели (рис. l) можно выделить три ( 1,М,П1 ) участка. 1-й отвечает временному пери- [c.16]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...