см Механические свойства — Зависимость от температуры

Механические свойства в зависимости от температуры отпуска см. на фпг. 130. [c.274]

Преимуществом баббитов Б83 и Б89 перед свинцовыми является также более низкий коэффициент линейного расширения, более высокие (на 30—60%) теплопроводность н коррозионная стойкость. Баббит Б83 применяют при ударной нагрузке на подшипник и напряженности работы подшипника (Pv), превышающей 100 кГ/см -м/сск, а при спокойной нагрузке — выше 150 кГ/см м/сек. Зависимость механических свойств баббита Б83 от температуры пока.чана нв рис. 16—20. [c.254]

Технические характеристики а. Механические свойства. В зависимости от сорта стального литья TGL 7458 гарантирует следующие свойства (предельные значения) ав=45- 80 кгс-мм- os при температурах 20, 200, 300, 350, 400 °С равно 2.5—40, 22—35, 17—32, 15—31, 13— 29 кгс-мм-2 соответственно, 65=15- -22% Оа=4- 5 кгС М СМ- . [c.269]

Данный полимер подвергается закалке при резком охлаждении. У закаленных образцов улучшаются механические свойства (см. табл. 6-4). В этой же таблице дана зависимость механических свойств фторопласта-3 от температуры. [c.90]

Рис. 49. Механические свойства стали различных способов выплавки при скручивании образцов диаметром 8 мм, длиной 100 мм в зависимости от температуры испытаний в аргоне. Состав стали плавок 2, 3, 5, 6 см. в табл. 51. Сталь после нормализации с 860° С. Сплошные линии — среднее значение плавок 2 и 3, штриховые линии — для плавок 5—6 (данные Л. Н. Давыдовой)

Рис. 57. Влияние мышьяка на механические свойства стали, закаленной с 850 С в масле, в зависимости от температуры отпуска с последующим охлаждением в масле (состав стали см. рис. 56) а — без As 6 — 0,19 % As в — 0,30 % As [63]

Изменение механических свойств латуни, бронз в зависимости от температуры отжига см. т. 4, гл. И. [c.555]

Свойства изделий из спеченного ВеО- Полученные из порошкового оксида бериллия изделия обладают весьма ценными свойствами. В спеченном оксиде бериллия удается реализовать специфические природные физические свойства этого оксида и получить материал с исключительно высокой теплопроводностью, большой механической прочностью, отличной термостойкостью. Оксид бериллия имеет исключительную способность рассеивать радиоактивное излучение высоких энергий, что послужило причиной применения этого материала в ядерной энергетике в качестве различных элементов тепловых реакторов. Технические свойства изделий из оксида бериллия могут существенно зависеть от технологических методов производства. Некоторые свойства определяются главным образом плотностью обожженных изделий. Чем больше плотность, чем больше она приближается к теоретической, тем выше могут быть показатели этих свойств. В зависимости от методов оформления изделий и температуры окончательного обжига плотность спеченного оксида бериллия может составлять 0,9—0,99 тео- ретической. Твердость хорошо спеченного ВеО по шкале Мооса 9, микротвердость 15,2 ГПа. Механические свойства спеченного оксида бериллия как в холодном, так и в нагретом состоянии зависят главным образом от плотности, характера кристаллизации и наличия - примесей, образующих инородную фазу. Известное влияние оказывает также метод изготовления изделий. Предел проч ности при сжатии при нормальной температуре (по определению большинства исследователей) образцов плотностью 2,9 г/см составляет около 1500 МПа. [c.132]

Испытания механических свойств катаных прутков в зависимости от температуры (см. рис. 46) показали,что с повышением температуры от 500 до 550° С сплав практически не разупрочняется, а при 600 предел прочности на 15 кге/мм ниже, чем при 550° С. Пределы длительной прочности за 100 ч составляют 63, 38 и 20 кгс/мм при 500, 550 и 600° С соответственно. [c.122]

Механическая смесь сухого воздуха с водяным паром называется влажным воздухом, или воздушно-паровой смесью. К влажному воздуху с достаточной для технических расчетов точностью может быть отнесено все, касающееся смесей идеальных газов (см. 1.2), так как водяной пар находится в воздухе большей частью в перегретом состоянии при незначительных парциальных давлениях и поэтому близок по свойствам к идеальным газам. В то же время следует подчеркнуть, что влажный воздух нужно рассматривать особо как разновидность газовой смеси. Это объясняется тем, что при атмосферном давлении в интервале температур, ограниченном снизу температурой обычно не ниже — 50°С, сухой воздух может быть только в газообразном состоянии, тогда как вода встречается в виде пара, жидкости или твердой фазы в зависимости от температуры смеси и может выпадать из смеси. Поэтому количество водяного пара в смеси с сухим воздухом не может превышать определенной величины — в этом и состоит принципиальное отличие влажного воздуха от обычных газовых смесей. [c.90]

Однако, в отличие от теплового контакта при механическом или диффузионном контакте системы и внешней среды для выравнивания соответствующих интенсивных свойств на граничной поверхности системы необходимо, чтобы изменялись ее внешние свойства (объем, массы компонентов и др.). Зависимость же состояния от внешних свойств, т. е. от индивидуальности выбранной системы и внешних воздействий на нее, следует уже из определения этих свойств и является очевидной ез дополнительных постулатов. Поэтому в термодинамике постулируется существование только термического равновесия и температуры, другие же термодинамические силы (давление, химические потенциалы компонентов и другие интенсивные переменные, выравнивание которых на граничной поверхности системы является необходимым условием соответствующего контактного равновесия) получаются как следствия применения к равновесным системам второго закона термодинамики (см. гл. 5). [c.23]

Возможность проведения таких микроструктурных исследований реализована в установке ИМАШ-11 (см. гл. III). На этой установке изучали особенности изменения структуры образцов на примере термостойких ориентированных стеклопластиков АГ-4С и ЭФ-С в зависимости от интенсивности и продолжительности теплового воздействия при одностороннем программированном нагреве. Стеклопластик ЭФ-С представляет собой анизотропный прессованный волокнистый материал, связующим в котором служит эпоксидно-фе-нольная смола, а наполнителем являются стеклонити. Стеклопластик АГ-4С— это анизотропный прессованный волокнистый материал на основе модифицированной фенольно-формальдегидной смолы. Выбор стеклопластиков ЭФ-С и АГ-4С для исследования обусловлен тем, что уже накоплены основные данные о механических свойствах этих эффективных и широко применяемых в высокотемпературной технике материалов при их статических испытаниях в условиях нормальных температур и изотермических режимах нагрева [77 114] . [c.263]

Наиболее ярко выраженное влияние низких температур на механические свойства титановых сплавов проявляется в очень значительном увеличении пределов текучести, прочности и пропорциональности (см. рис. 2). Повышение указанных характеристик на 100 % и более в интервале 298—4 К является типичным как для титана промышленной чистоты с относительно низкой прочностью, так и для более прочных титановых сплавов. При 298 К модуль упругости составляет 96,5—110,2 ГПа в зависимости от сплава и направления волокна и возрастает до 117—131 ГПа при 4 К. [c.272]

На фиг. 153 представлены кривые, характеризующие изменения механических свойств (процентное возрастание) при снижении температуры от - - 20° до — 70° С для тех же марок стали, что были взяты для испытания на ударную вязкость (см. фиг. 150). Какой-либо зависимости между характеристиками металла при статических испытаниях (на растяжение) и результатами испытаний на удар не отмечается. Процесс испытания на растяжение требует значительного времени, в течение которого образец может заметно изменить перво- [c.67]

Физико-механические свойства при повышенных температурах. Зависимость прочностных показателей (пределы прочности при разрыве, сжатии, срезе) и твердости от температуры для большинства материалов имеет падающий характер и описывается экспонентой. Для отдельных материалов наблюдается переход через минимум — после первоначального снижения некоторое повышение показателей при 300° С. Это, по-видимому, объясняется протеканием термохимических процессов (см. гл. 3), приводящих к структурным преобразованиям в материале. [c.180]

Обнаруженная обратная зависимость прочностных свойств от скорости активного растяжения при исследовании основного металла и металла сварного шва представляет особый интерес. Проявление такой зависимости подтверждает принципиальную важность исследования физико-механических свойств материалов в процессе облучения при температурах 0,3—0,47 пл, когда определяющими считаются кратковременные, а не длительные прочностные свойства. Аномальное поведение основного металла при флюенсе 0,5 10 нейтр. см- и металла сварного шва при флюенсах 0,5 10 и 2 10 нейтр. см- связано, вероятно, с переходом от дислокационно-субструктурного механизма деформационного упрочнения в необлучаемых образцах к диффузионно-дислокационному механизму в процессе облучения. Последний обусловлен диффузионной релаксацией напряжений в деформируемых материалах и проявляется в виде обратной скоростной зависимости физико-механических свойств [4]. Проявлению действия механизма диффузионно-дислокационного упрочнения способствует миграция избыточных точечных дефектов, образующихся при облучении. Необходимым условием диффузионно-дислокационного упрочнения является также постоянство скорости деформирования, обеспечивающее равенство между внутренним сопротивлением деформированию и прилагаемой растущей нагрузкой [4]. Как показано в [5], при этом происходит перераспределение примесей в неоднородном поле внутренних напряжений и их релаксация вследствие направленной (восходящей) диффузии. Такое перераспределение, наряду с процессами микротекучести и диффузионного залечивания очагов разрушения, повышает структурную однородность решетки и лежит в основе программного упрочнения кристаллических тел [4]. Характерно, что обратная скоростная зависимость прочностных свойств [c.109]

Формула для определения величины пробного давления для сосудов (см. табл. 5.24) отражает зависимость механических свойств материалов от температуры. Она справедлива в любом интервале температур и должна применяться при определении величины пробного давления сосудов независимо от температуры стенок. Граница ее применимости выше 200 °С справедлива для сталей, так как для них в интервале от 20 до 200 °С отношение [а2о]/[ст<] близко к единице. Для цветных металлов это возможно при температурах значительно ниже 200°С. [c.611]

При жестком малоцикловом нагружении, как отмечалось выше, сопротивление разрушению при долговечности до 10 циклов определяется пластичностью и темпом ее исчерпания при увеличении предельного числа циклов в соответствии с зависимостями (4.56) и (4.57) увеличивается роль упругой составляющей деформации, которая может быть определена характеристикой статической прочности, что вытекает из уравнений кривых малоциклового разрушения (4.56) и (4.57), рассмотренных в гл. 4. На рис. 7.3 приведены зависимости этих характеристик механических свойств, определяемых при кратковременных статических испытаниях, от температуры испытаний. Из представленных данных, а также результатов эксперимента следует, что (см. рис, 7.4—7.7) сопротивление разрушению при жестком нагружении деформационно стареющей стали 22к с повышением темпе- [c.257]

Особенно резкое различие в свойствах наблюдается в области высоких температур. Например, по механической прочности при 100° С полиэтилен НД превосходит полиэтилен ВД в пять раз. Л одуль упругости полиэтилена НД при 50° С почти в два раза выше, чем у полиэтилена ВД (1660 и 970 кГ/см ). Ползучесть полиэтилена в зависимости от температуры приведена на рис. 4-5 и 4-6. Теплостойкость полиэтилена НД равна 120° С (вязкость ниже единицы). Однако полимер (типа НД) с вязкостью, равной двум, обладает теплостойкостью в пределах 130—138° С. [c.46]

В условиях непрерывного охлаждения, так же как и при 1гзогср-мическом (см. рис. 6.6). можно получить продукты разложения гипа перлита, сорбита, троостита и мартенсита, различающиеся по структуре (дисперсность пластинок) и механическим свойствам (рис 6.7) и зависимости от температуры превращения. [c.162]

Рис. 3. Механические свойства при растяжении плит сплава 7039-Т6151 в зависимости от температуры испытания (условные обозначения см. рис. 2)

Полиуретановые поропласты эластичные 146, 147 Полиуретаны 111 —см. также Пенополиуретаны Полифен — Свойства 326, 327, 329 Полиформальдегид 117, 118 Полиформальдегидные пленки 129 Полиэтилен 88—95 — Виды 88 — Модуль упругости — Зависимость от температуры 94 — Свариваемость 95 — Свойства механические 90— 92 — Склеивание с алюминием 268, 275 [c.536]

На рйс. 79 приведены привес и толщина слоя в зависимости от температуры азотирования для сталей с разным содержанием -углерода. Снижение содержания углерода в данных сталях влияет положительно на все характеристики азотированного слоя. При всех температурах азотирования толщина слоя и привес на сталях с низким содержанием углерода оказались большими. Причем, чем выше температура, тем большее влияние оказывало снижение содержания углерода. Одновременно повышались и микротвер- дость слоя при всех исследованных температурах азотирования (см. рис. 80). Понижение процента углерода позволило на стали с 4% А получить микротвердость того же уровня, что на стали с 6% А1 и 0,3% С. При этом механические свойства изменялись незначительно. Так, предел провдости и ударная вязкость стали с 4% А1 и 0,3% С составили 121 кгс/мм и 4,2 етс>м/см , а после снижения Процента"углерода (до 0,1) — 105 кгс/мм и 5 кгс-м/см соответственно. Таким образом, целесообразно снижать содержа- ниё углерода в азотируемых сталях этого типа. [c.189]

Физико-механические свойства технического органического стекла температура размягчения (в зависимости от толщины) 92-130 °С, КС = 6 + 9 кДж/м , Y = 1,18 н-1,19 г/см при 20 °С, светопрозрач-ность (при толщине до 30 мм) 85-88 %, усадка прогрева при 40 °С в течение 1 ч 3,5-4 %, разрушающее напряжение при растяжении 60-80 МПа, 5 при разрыве 2-2,5 %. [c.277]

Преимуществом наполненных термореактивных пластмасс является большал стабильность механических свойств и относительно малая зависимость от температуры, скорости деформирования и длительности действия нагрузки. Они более надежны, чем термопласты. При испытаниях на растяжение материалы разрушаются без пластического течения и образования шейки (см. рис. 13.15, б). Верхняя граница рабочих температур реактопластов определяется термической устойчивостью полимера или наполнителя (меньшей из двух). Несмотря на понижение прочности и жесткости при нагреве, термореактивные пластмассы имеют лучшую несущую способность в рабочем интервале температур, и допустимые напряжения (15-40 МПа) для них выше, чем для термопластов. Важными преимуществами термореактивных пластмасс являются высокие удельная жесткость Е/ рд) и удельная прочность а рд). По этим показателям механических свойств реактопласты со стеклянным волокном или тканями превосходят многие стали, сплавы титана и сплавы алюминия. Термореактивные порошковые пластмассы наиболее однородны по свойствам. Такие пластмассы хорошо прессуются и применяются для наиболее сложных по форме изделий. Недостаток порошковых пластмасс — пониженная ударнал вязкость (табл. 13.9). [c.393]

Изменение механических свойств инструментальной стали К14 в зависимости от температуры закалки и отпуска, а также продолжительности обработки представлено в табл. 105. Из этих данных (см. также рис.. 202) следует, что увеличение температуры закалки стали марки К14 выше 1000° С только в незначительной степени улучшает прочностные характеристики, при этом вязкие свойства ухудшаются. Стали, полученные методом электрошлакового переплава и, кроме того, хорошо обработанные путем пластической деформации, по сравнению с обычными инструментальными сталями, имеют более высокие значения вязкости при одних и тех же значениях прочности. Поэтому стали, полученные способом переплава, можно закаливать на ббльшую прочность (твердость) и благодаря этому увеличить износостойкость и долговечность инструмента. С уменьшением скорости охлаждения (охлаждение в масле или в соляной ванне вместо охлаждения на воздухе) или же с увеличением количества заэвтектоидных карбидов и содержания бейнита (см. рис. 199, б) в значительной степени ухудшаются прочностные и главным образом вязкие свойства сталей. Наиболее предпочтительные свойства получаются при ступенчатой закалке в соляной ванне. На прогрев детали с толщиной поперечного сечения 100 мм требуется около 15 мин. При закалке в масле нет необходимости держать детали в масле до полного охлаждения, а достаточно только до тех пор, пока температура сердцевины не достигнет 500° С. При толщине поперечного сечения 100 мм на охлаждение требуется таким образом около 8 мин, а при толщине 250 мм 25 мин. Повышение температуры отпуска выше 600° С приводит к ухудшению вязких свойств стали марки К14, а также сталей, полученных способом электрошлакового переплава. Сталь марки К14 более склонна к обезуглероживанию, чем стали марок К12 и К13. Обезуглероживание можно уменьшить путем цементации упаковкой в ящики с твердым карбюризатором При повышении температуры отпуска теплостойкой штамповой инструментальной стали для горячего деформирования марки 40 rMoV5.3 с содержанием 3% Мо и 5% Сг снижаются прочностные характеристики, растет значение ударной вязкости, значение вязкости при разрушении вначале также увеличивается. Путем отпуска при температуре 560—580° С можно добиться более благоприятного сочетания свойств. Отпуск при температуре выше 600° С охрупчивает эту сталь в меньшей степени, чем сталь К14. [c.249]

На рис. 3.37 приведены механические свойства сплава НЗО в зависимости от температуры нагрева при а-> у превращении, а также дана кинетическая кривая этого превращения. Вследствие образования дисперсных кристаллов у-фазы различной ориентации (см. рис. 3.14) в пределах исходного мартенсита наблюдается сущест- [c.143]

Для иолиизобутиленовых пластин ПСГ удельный вес 1,33 —1,42, предел прочности при растяжении до 20 кг см , твердость по Шору 67, удлинение при растяжении до 300%. Они не стойки к маслу и бензину, но стойки к воде. Уплотпитсдьиыс пластины ПТА и ПГ имеют твердость, соответственно, 93 и 52 по Шору, а предел прочности при растяжении 94 и 51 кг см . Механические свойства полиизобутиленов существенно меняются в зависимости от молекулярного веса и температуры. Например, для полиизобутилена П-200 при 20° предел прочности при растяжении 14, остаточное удлинение 40% при температуре 100° эти показатели, соответственно, 3 и 219. Холодная текучесть и неспособность к вулканизации также ограничивают область применения полиизобутиленов. [c.275]

Рис. 90. Изменение механических свойств стали Х14Г14Н4Т в зависимости от температуры испытания в пределах 800 — 1200° С п — число оборотов при кручении). Химический состав и обозначения см. рис. 89

В то же время все физические и механические свойства этих материалов в зависимости от температуры изменяются более резко, чем свойства металлов. Так, с повышением температуры от 40° С на каждый градус прочность органического стекла при растяжении падает на 0,6 Мн1м (6,0 кГ/см ). Не менее резко [c.32]

Фиг. 1. Изменение механических свойств среднемарганцовистой стали в сыром состоянии в зависимости от температуры подогрева мета л л иче ско 11 формы. При отливке в сырую песчаную фop iy эта же сталь имела пч -"4 8 кг1мм , — 35 кг1мм — 5 6% . —5,8% йд.—0,58 кгм см-

Рис. 22. Изменение механических свойств стали 23Г в околошовной зоне в зависимости от температуры в процессе охлаждения с различными скоростями. При Wq — 1 apadj en мартенситному превращению предшествуют перлитное и бейнитное, при И о = 30 град сек происходит практически только мартенситное превращение /см. рис. 16 м 19) i = 4,5сек I = 1,5 сек W = 300 zpad eK, == 1350 (исиытания в машине ИМЕТ-1)

Жаропрочные стали. Некоторые детали машин (двигателей внуфеннего сгорания, паровых и газовых турбин, металлургического оборудования и т.п.) длительное время работают при больших нагрузках и высоких температурах (500- 1000 С). Для изготовления таких деталей применяютспециальные жаропрочные стали. Под жаропрочностью принято понимать способность материала выдерживать механические нагрузки без существенных деформаций при высоких температурах. К числу жаропрочных относят стали, содержащие хром, кремний, молибден, никель и др. Они сохраняют свои прочностные свойства при нагреве до 650 С и более. Изтакихсталей изготавливают элементы теплообменной аппаратуры, детали котлов, впускные и выпускные клапаны автомобильных и тракторных двигателей (см. табл. 8). В зависимости от назначения [c.61]

Магниевые сплавы, имеющие гексагональную реиютку, при низких температурах малопластичны, так как сдвиг происходит только по плоскостям базиса (0001). При нагреве появляются дополнительные плоскости скольжения (1011) и (1120), и пластичность возрастает. Поэтому обработку давлением ведут при повышенных температу )ах. Чем меньше скорость деформации, тем выше технологическая пла стичиость магниевых сплавов. Прессование в зависимости от состава сплава ведут при 300—480 С, а прокатку в интервале температур от 340—440 С (начало) до 225—250 С (конец). Штамповку проводят в интервале 480—280 °С в закрытых штампах под прессами. Вследствие текстуры деформации полуфабрикаты (листы, прутки, профили и др.) из магниевых сплавов обнаруживают сильную аии и)трои1ио механических свойств. Холодная прокатка т )ебу1т частых промежуточных отжигов. Магниевые сплавы удовлетворительно свариваются и легко обрабатываются резанием (см. табл. 24). [c.341]

Медь — пластичный металл розовато-красного цвета. Плотность, г/см при 20° С — 8,94, расплава — 8,3. Температура плавления 1083° С, отшига 500— 700 С, начала рекристаллизации наклепанной меди 200—300° С. Скрытая теплота плавления 50,6 кал/г, кипения — 1290 кал/г. Удельная теплоемкость при 20 С 0,092 кал/ (ч ° С), расплава — 0,13 кал/ (г С). Теплопроводность при 20 С 0,94 кал/(см-с- С). Коэффициент линейного расширения при 20—100°С 16,42-10 Литейная усадка 2,1%. Удельное электрическое сопротивление при 20° С 0,0178 Ом/ (мм м). Водородный потенциал 4-0,34 В. Механические свойства очень меняются в зависимости от обработки 0в=22- -45 кгс/см б=4-г-60% да 35-130. [c.149]

Э. В. Бурсиан и Н. П. Смирнова[40] отмечают, что с уменьшением толщины образца е уменьшается и зависимость е = / (Е) сглаживается. Существенно, однако, что возрастание е в больших полях имеет место даже для очень тонких пленок, по крайней мере до 1 мк. Однако независимо от величины используемого поля, максимум диэлектрической проницаемости для пленок толщиной менее 10 мк сильно размыт. Обычно на пленочных материалах даже напряжение 0,5 в образует поле до 300 в см, что приводит к поляризации образцов. Пробой наступает в интервале от 4 до 10 в, причем пробойность тем ниже, чем выше дефектность по кислороду. Диэлектрическая проницаемость возрастает с ростом величины зерна, т. е. со временем термообработки. Диэлектрические потери растут с температурой. Лезгинцева [39] утверждает, что присутствие а доменов замедляет процесс поляризации и снижает величину 33. При каждом последующем цикле измерений некоторая часть а доменов совершает необратимые 90-градусные повороты и концентрация их таким образом уменьшается. Об этом можно судить по увеличению пьезомодуля и снижению поля, при котором наблюдается наибольший рост 33. Таким образом, изучение зависимости 33 = / [Е] позволяет установить качественно связь между пьезомодулем и доменной структурой кристалла. Необратимое изменение доменной структуры кристалла в процессе измерений может быть причиной нестабильности электрических и механических свойств. Поэтому использование таких пластинчатых монокристаллов на практике требует их монодоме-низации и исключения всех этих нежелательных явлений. [c.304]

Таким образом, анализируя рассмотренные выше экспериментальные данные по малоцикловому деформированию при мягком режиме нагружения с временными выдержками на экстремумах нагрузки (см. рис. 4.8—4.10), можно видеть, что как температура испытаний, так и форма цикла накладывают свои особенности на кинетику деформаций в этих условиях. В общем случае для комнатной и умеренных температур кинетика ширины петли пластического гистерезиса и односторонне накопленной в циклах деформации ё > описывается зависимостями (2.10) и (2.18). Причем для циклически упрочняющихся материалов в двойных логарифмических координатах, что соответствует степенному виду кинетической функции, они представляют собой прямые ниспадающие линии (рис. 2.3, в), а для циклически разупрочняющихся материалов в полулогарифмических координатах — прямые восходящие линии (рис. 2.3, а), отвечающие экспоненциальному виду этих зависимостей. Как показывают приведенные выше экспериментальные данные для высоких температур и сложной формы цикла нагружения, в этих условиях наблюдается более сложный характер поведения деформационных характеристик. Так, уже при 450 С сталь Х18Н10Т обнаруживает в исходных циклах некоторое упрочнение, переходящее затем на основной стадии процесса деформирования в циклическое разупрочнение, причем это характерно как для нагружения с треугольной, так и с трапецеидальной формами цикла. Если при t = 450° С степень разупрочнения еще невелика, то с повышением температуры до 650° С, когда начинается интенсивное проявление в материале температурно-временных эффектов, кинетика деформаций становится ярко выраженной и в существенной степени зависящей от времени, формы цикла и уровня нагружения. Указанные обстоятельства не учитываются зависимостями (2.10), (2.18) и для их описания было предложено [13] связать параметры этих уравнений с механическими свойствами материалов, а последние рассматривать зависящими от температуры и времени нагружения. [c.79]

Поведение урана при испытании на пшзучссть изменяется в зависимости не только от указанных выше факторов, но и от эффектов циклической термообработки и неупругости. На рис. 2 показаны данные, полученные в Институте нм. Баттела I130I при точном контроле температуры. Следует отметить редкое снижение напряжения для данной скорости ползучести в интервале 300 — 400° в этом интервале резко изменяются и другие механические свойства (см. Твердость , стр. 834). [c.837]

JViexaHH4e iaie свойства сортового металла из перлитных сталей, предусмотренные ГОСТ 10500—63 или существующими ТУ, а также рекомендуемые резетмы -термической обра ткн приведены в табл. 96. Механические свойства при повышенных температурах, определяемые кратковременным испытанием на растяжение, как правило, не регламентируются. Решающее значение имеют нормы длительной прочности и ползучести при рабочих температурах в зависимости от дли адьноста службы за время 10 000—100 ООО ч (см. табл. 97). Сведения о примерном назначении сталей перлитного класса и их рабочие темпера ы приведены в табл. 98. [c.246]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...