Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

19 — Зависимость от механических

Значения коэффициента состояния поверхности в зависимости от механической обработки и предела прочности (при изгибе и кручении)  [c.214]

При нагревании углеродистых сталей временное сопротивление (предел прочности) сначала повышается (до t = 390° С), потом резко снижается. Характеристики пластичности сначала уменьшаются (до t = 300" С), потом увеличиваются. На рис. 2.19, а, б, в показаны кривые зависимости от температуры механических характеристик а , характеристик пластичности фо>  [c.41]

Механические свойства сплавов платины с золотом (табл. 19) в закаленном состоянии значительно изменяются в зависимости от температуры закалки, температуры и времени старения. Сплавы с 20—35%. 11, закаленные с 1200° С и отпущенные при 400° С, имеют твердость 440. Старение особенно заметно на со-ставах с 10—35 и 60—75% Ли.  [c.413]


Таблица 13. Механические свойства стали состава, 0,51 Мп 0,13 Si 1,84 Ni 0,19 Mo в зависимости от вида термической обработки [5] Таблица 13. Механические свойства стали состава, 0,51 Мп 0,13 Si 1,84 Ni 0,19 Mo в зависимости от вида термической обработки [5]
Механические свойства стали в зависимости от сечения при термической обработке (табл.19, 20)  [c.27]

Таблица 19. Механические свойства стали в зависимости от диаметра заготовки и режима термической обработки [20, с. 95] Таблица 19. Механические свойства стали в зависимости от диаметра заготовки и режима термической обработки [20, с. 95]
Рис. 57. Влияние мышьяка на механические свойства стали, закаленной с 850 С в масле, в зависимости от температуры отпуска с последующим охлаждением в масле (состав стали см. рис. 56) а — без As 6 — 0,19 % As в — 0,30 % As [63] Рис. 57. Влияние мышьяка на механические свойства стали, закаленной с 850 С в масле, в зависимости от температуры отпуска с последующим охлаждением в масле (состав стали см. рис. 56) а — без As 6 — 0,19 % As в — 0,30 % As [63]
Таблица 105. Механические свойства в зависимости от температуры испытания электростали [состав, % 0,19 С 0,44 Мп 0,34 Si 1,51 Сг 3,38 Ni 0,014 Р 0,007 8 0,17 Си <0,03 Ti 0,02 А1 0,0035 0 0,011 N (2 плавки)] после закалки с 800 °С в масле и отпуска при 180 °С, 2 ч с последующим охлаждением на воздухе заготовок диаметром 10—11 мм. Слиток 3,5 т. Печь емкостью 25 т. Номер зерна 6. Образцы поперечные (данные Л. Н. Давыдовой) Таблица 105. Механические свойства в зависимости от температуры испытания электростали [состав, % 0,19 С 0,44 Мп 0,34 Si 1,51 Сг 3,38 Ni 0,014 Р 0,007 8 0,17 Си <0,03 Ti 0,02 А1 0,0035 0 0,011 N (2 плавки)] после закалки с 800 °С в масле и отпуска при 180 °С, 2 ч с последующим охлаждением на воздухе заготовок диаметром 10—11 мм. Слиток 3,5 т. Печь емкостью 25 т. Номер зерна 6. Образцы поперечные (данные Л. Н. Давыдовой)
Таблица 165. Механические свойства стали (состав, % 0,37 С 0,69 Мп 1,69 Сг 1,73 Ni 0,29 Мо) после закалки с 950 °С в масле и отпуска при 580—600 °С в зависимости от диаметра заготовки [19, с. 23] Таблица 165. Механические свойства стали (состав, % 0,37 С 0,69 Мп 1,69 Сг 1,73 Ni 0,29 Мо) после закалки с 950 °С в масле и отпуска при 580—600 °С в зависимости от диаметра заготовки [19, с. 23]

Таблица 171. Механические свойства стали состава, % 0,37 С 0,63 Мп 0,28 Si 0,76 Сг 1,40 Ni 0,14 Мо 0,008 S 0,018 Р 0,005 0 0,015-0,012 N (1) и 0,44 С 0,62 Мп 0,19 Si 0,62 Сг 1,38 Ni 0,20 Мо 0,013 S 0,017 Р 0,005 0 0,015—0,012 N (2) после закалки с 850 С в воде и масле и отпуска при 620 °С в зависимости от диаметра заготовки [139] Таблица 171. Механические свойства стали состава, % 0,37 С 0,63 Мп 0,28 Si 0,76 Сг 1,40 Ni 0,14 Мо 0,008 S 0,018 Р 0,005 0 0,015-0,012 N (1) и 0,44 С 0,62 Мп 0,19 Si 0,62 Сг 1,38 Ni 0,20 Мо 0,013 S 0,017 Р 0,005 0 0,015—0,012 N (2) после закалки с 850 С в воде и масле и отпуска при 620 °С в зависимости от диаметра заготовки [139]
Рис. 197. Механические свойства стали (состав, % 0,18 С 0,28 Si 0,40 Мп 1,49 Сг 4,19 Ni 0,95 W), закаленной с 800° С в масле, в зависимости от раз-мера заготовки. Сплошные линии — образцы из центра, штриховые — с поверхности заготовки [86] Рис. 197. Механические свойства стали (состав, % 0,18 С 0,28 Si 0,40 Мп 1,49 Сг 4,19 Ni 0,95 W), закаленной с 800° С в масле, в зависимости от раз-мера заготовки. Сплошные линии — образцы из центра, штриховые — с поверхности заготовки [86]
Таблица 226. Механические свойства электростали (состав, 0,18 С 0,25 Si 0,42 Мп 1,19 W 1,48 Сг 4,17 Ni 0,015 5 0,020 Р) в зависимости от температуры испытаний при растяжении и кручении [53, с. 80] Таблица 226. Механические свойства электростали (состав, 0,18 С 0,25 Si 0,42 Мп 1,19 W 1,48 Сг 4,17 Ni 0,015 5 0,020 Р) в зависимости от температуры испытаний при растяжении и кручении [53, с. 80]
Таблица 250. Механические свойства стали (состав, % 0,31 С 0,27 Si 0,43 Мп 0,79 Сг 2,24 Ni 0,23 Мо 0,014 S 0,014 Р 0,19 V 0,18 Си), закаленной с 860 °С в масле и отпущенной при 680 °С, 1,5 ч, охлаждение на воздухе, в зависимости от диаметра заготовки и температуры испытания [157] Таблица 250. Механические свойства стали (состав, % 0,31 С 0,27 Si 0,43 Мп 0,79 Сг 2,24 Ni 0,23 Мо 0,014 S 0,014 Р 0,19 V 0,18 Си), закаленной с 860 °С в масле и отпущенной при 680 °С, 1,5 ч, охлаждение на воздухе, в зависимости от диаметра заготовки и температуры испытания [157]
Сырая вода от источника водоснабжения поступает в бак сырой воды 19. Из него сырая вода насосом 18 подается в фильтры для очистки от механических примесей. Очищенная вода идет в водоумягчительные установки 17 и через деаэратор 16 (удаление воздуха, и СО2) попадает в емкость питательной воды 15. Питательными насосами 14 вода перекачивается через водяной экономайзер 8, где она подогревается до 50—230° С (в зависимости от типа и марки котла), и поступает в барабан 4 (сепаратор). Из барабана более холодная вода по опускным трубам попадает в кольцевой коллектор 2, а из него — в экранные трубы. В экранных трубах происходит парообразование, пароводяная смесь поднимается в барабан 4, где пар отделяется от воды. Водяной пар по паропроводу под высоким давлением поступает в пароперегреватель 7, а из него — к потребителю.  [c.128]

Припуски на механическую обработку отливок из чугуна и стали и допускаемые отклонения от номинальных размеров установлены ГОСТ 1855—55 и 2009—55 для трех классов точности их изготовления, отливок из цветных сплавов для восьми классов (табл. 19 и 20). Классы точности указываются в чертеже отливок в зависимости от предъявляемых требований к изготовляемым деталям, при этом допускаются различные классы точности для одной и той же отливки разных размеров.  [c.51]

В зависимости от температуры закалки показано на фиг. 18 изменение механических свойств в зависимости от температуры отпуска после закалки — на фиг. 19.  [c.703]

Тепло- и электропроводность сплавов в твердом состоянии зависит от их состава и структуры. Для эвтектических систем эта зависимость графически изображается прямой линией, соединяющей точки на диаграмме состояния системы, отвечающие при выбранной температуре электро- или теплопроводности соответствующих фаз, составных частей механической смеси (чистых металлов, предельных твердых растворов, химических соединений). Образование твердого раствора сопровождается понижением тепло- и электропроводности, и изменение этих свойств в зависимости от состава представляет собой вогнутую кривую [19]. У жидких металлических сплавов эти свойства являются более сложной функцией состава.  [c.8]


Помимо потери от механического недожога q изменение зольности сказывается и на других потерях, в частности, на потере с отходящими газами как за счёт ухудшения условий теплопередачи (засорение поверхности нагрева), так и за счёт некоторого повышения коэфициента избытка воздуха. В результате этого падение к. п. д. котла оказывается более значительным, чем увеличение потери <74. Изменение к. п. д. в зависимости от зольности топлива приведено на фиг. 19, где кривая 1 относится к случаю сжигания подмосковного  [c.94]

На рис. 19 показана зависимость механических свойств кованых и отожженных прутков диаметром 15—20 мм от содержания алюминия в сплаве. Для сопоставления там же приведены свойства сплавов систем Ti—Sn и Ti—Zr.  [c.51]

Характер и степень влияния примесей во многом определяются и химическим составом сплава. Добавление легирующего элемента может значительно сокра-ш,ать предел растворимости примесных элементов в а-фазе титана. Кроме того, легируюш,ие элементы, обладающие большей химической активностью, чем титан, могут образовывать с примесями прочное химическое соединение. И в том и в другом случае отмечается весьма существенное понижение пластичности и вязкости сплава. Примером различной чувствительности сплавов разной легированности к воздействию примесей может служить приведенное в табл. 19 изменение величины ударной вязкости сплавов Ti—6А1—1,5V и Ti—6А1—1,5V—5Zr в зависимости от содержания кремния. Влияние качества структуры полуфабриката, определяемой условиями его термопластической деформации и габаритами, было рассмотрено в предыдущих разделах. В соответствии с изложенным при выборе сплава по справочным данным необходимо учитывать, что приведенные значения механических свойств сплава относятся, как правило, лишь к определенному виду полуфабриката после вполне определенной термической обработки. При изготовлении полуфабриката другого типа и других размеров можно получить комплекс свойств, существенно отличающийся от справочных данных.  [c.65]

Механические свойства сталей после различных вариантов упрочняющей обработки для различных температур испытаний приведены в табл. 16—18. На рис. 4 представлена диаграмма растяжения одной из сталей, а на рис. б—8 — их характеристики сопротивления усталостному разрушению в зависимости от вида используемой упрочняющей обработки. Показатели вязкости и трещиностойкости сталей приведены в табл. 19, 20.  [c.25]

Основой прибора являются акустические датчики, выполненные на основе пьезопластин для генерации, и приема высокочастотных ультразвуковых колебаний с частотами от 1 до 10 МГц. Толщина пьезопластин размером 5x5 мм из керамики ЦТС-19 составляет 0,2-0,4 мм. Датчик продольной волны обеспечивает измерение толщины стенки трубы. Датчики сдвиговых волн обеспечивают измерение коэффициента анизотропии металла и величины механического напряжения. Датчик рэлеевских волн обеспечивает определение начальной анизотропии металла, не зависимой от механического напряжения, вызванного эксплуатационными факторами. Показания акустического термодатчика используют для уменьшения температурной составляющей погрешности измерений при вычислении механических напряжений.  [c.13]

Изменение механических свойств монеля НМЖМц-28-2,5-1,5 в зависимости от температуры  [c.281]

Таблица 212. Механические свойства стали [состав, % 0,16 С 0,35 Si 0,32 Мп 1,35 Сг 4,15 Ni 0,91 W (1) и 0,22 С 0,19 Si 0,38 Мп 1,40 Сг 4,26 Ni 0,95 W (2)] в зависимости от термической обработки заготовок диаметром 10 мм (данные В. А. Эрахтина) Таблица 212. Механические свойства стали [состав, % 0,16 С 0,35 Si 0,32 Мп 1,35 Сг 4,15 Ni 0,91 W (1) и 0,22 С 0,19 Si 0,38 Мп 1,40 Сг 4,26 Ni 0,95 W (2)] в зависимости от термической обработки заготовок диаметром 10 мм (данные В. А. Эрахтина)
Рис. 203. Предел выносливости электростали состава, % 0,16 С 0,24 S1 0,32 Мп 1,37 Сг 4,18 Ni 0,19 Мо 0,48 W 0,17 Сп 0,010 S 0,013 Р Оз = 1,39 ГПа (/) н 0,17 С 0,27 Si 0,40 Мп 1,47 Сг 4,16 Ni 0,14 Мо 0,64 W 0,16 Си 0,009 5 0,017 Р ав = 1,46 ГПа (2) в зависимости от среды испытаний. Поперечные образцы испытаны изгибом при вращении со скоростью 3000 об/мнн па базе 10 циклов по методике Львовского физико-механического института АН УССР на растворе Na I (б). Заготовки диаметром закалены с 860° С на воздухе и отпущены, Н. Давыдовой и D. С. Павлова) Рис. 203. Предел выносливости электростали состава, % 0,16 С 0,24 S1 0,32 Мп 1,37 Сг 4,18 Ni 0,19 Мо 0,48 W 0,17 Сп 0,010 S 0,013 Р Оз = 1,39 ГПа (/) н 0,17 С 0,27 Si 0,40 Мп 1,47 Сг 4,16 Ni 0,14 Мо 0,64 W 0,16 Си 0,009 5 0,017 Р ав = 1,46 ГПа (2) в зависимости от среды испытаний. Поперечные образцы испытаны изгибом при вращении со скоростью 3000 об/мнн па базе 10 циклов по методике Львовского физико-механического института АН УССР на растворе Na I (б). Заготовки диаметром закалены с 860° С на воздухе и отпущены, Н. Давыдовой и D. С. Павлова)
Были предприняты попытки разработать аналитические методы, позволяющие прогнозировать влияние диффузии через поверхность раздела на механические свойства комшоиентов при этом градиенты состава в химическом континууме по нормали к поверхности раздела аппроксимировали с помощью дифференциальных методов [19]. Хотя развитый в работе [19] метод не является достаточно общим, там убедительно показано, что при наличии химически размытой зоны раздела вне зависимости от того, имеются ли в ней химические соединения или нет, композит превращается в многокомпонентное образование, каждый компонент которого вносит свой вклад в свойства композита.  [c.49]

Условие (24) позволяет определить границу области приспособляемости по возникновению односторонне накапливающейся, пластической деформации. Соответствующий теоретический анализ и опытные данные о приспособляемости для случая сочетания механического и теплового нагружения [361 позволили построить диаграммы приспособляемости в зависимости от параметров этого нагружения. На рис. 19 представлена схема такой диаграммы а относительных величиных механической Р 1Р(, и тепловой q /qo знакопеременной нагрузки. Область приспособляемости А) ограничена кривой 1, по достижении которой возникает знакопеременная пластическая деформация Б), приводящая к малоцикловому усталостному разрушению, и кривой 2, по достижении которой наступает одностороннее накопление пластической деформации от циклических напряжений (В), образованных механической нагрузкой, и термических, вызванных изменением температуры. Если механической нагрузки нет, а только циклически изменяется температура, то условие (24) с учетом (25) переходит в  [c.28]

На фиг. 19 показан резервуар для масла с паровым подогревом и двумя перегородками. Масло поступает по сливной трубе в левый отсек резервуара, являющийся пеносборником, из которого оно проходит в средний отсек через большое отверстие между днищем резервуара и левой перегородкой, доходящей почти до верха резервуара. Из среднего отсека, предназначенного для частичного отстаивания масла, т. е. для выделения из него тяжелых механических примесей, масло переливается через правую невысокую перегородку, доходящую до самого днища, в правый отсек, из которого забирается насосом через всасывающую трубу с поплавком. Применение всасывающей трубы с поплавком обеспечивает забор наиболее чистого масла вне зависимости от уровня масла в резервуаре. На передней стенке резервуара предусматриваются отверстия для присоединения парового змеевика, спускных кранов и пробок, указателя уровня масла и поплавкового реле уровня, термометра, сепаратора масла, регулятора температуры, а также патрубков для нормального и глубокого всасывания. Днище резервуара делается с уклоном в сторону передней стенки. На крышке резервуара предусмотрены два смотровых люка, монтажный люк и Сливной патрубок. Размеры резервуаров с паровым подогревом приведены в табл. 3.  [c.49]


Для магниевых литейных сплавов ГОСТ 2856—79 в зависимости от химического состава устанавливает следующие марки МЛЗ МЛ4 Л1Л4пч МЛ5 , МЛ5пч МЛ5он МЛ6 МЛ8 МЛ9 МЛЮ МЛИ МЛ 12 МЛ 15 и МЛ 19, Буквы пч и он означают пч — повышенной чистоты, он — общего назначения. Механические свойства сплавов приведены в табл. 14.20.  [c.335]

Механические свойства стали марки 10Г2 в зависимости от температуры закалки и отпуска холоднокатаного листа толщиной 2 мм (35%-ное обжатие)  [c.334]

Рис. 107. Механические свойства стали марки 12ХНЗА (0,17%С 0,19% 51 0,35% Мп 1.26%Сг 3,25% N1) в зависимости от температуры отпуска. Закалка с 800 С в масле. Заготовки диаметром 70 мм Рис. 107. Механические свойства стали марки 12ХНЗА (0,17%С 0,19% 51 0,35% Мп 1.26%Сг 3,25% N1) в зависимости от температуры отпуска. Закалка с 800 С в масле. Заготовки диаметром 70 мм
Рис. 139, Диаграмма прокаливаемости стали Рис. 140. Механические свойства стали марки марки 18Х2Н4ВА (0,19% С 0,36% Мп 18Х2Н4ВА в зависимости от температуры 1,4% Сг 4,15% N1 0,75% 0,10% Мо). отпуска. Закалка с 860 С на воздухе Рис. 139, Диаграмма прокаливаемости стали Рис. 140. Механические свойства стали марки марки 18Х2Н4ВА (0,19% С 0,36% Мп 18Х2Н4ВА в зависимости от температуры 1,4% Сг 4,15% N1 0,75% 0,10% Мо). отпуска. Закалка с 860 С на воздухе
В среде водорода до 600° С. Механические свойства и содержание элементов в карбидной фазе стали 12Х1МФ в зависимости от срока эксплуатации при 550° С указаны в табл. 19.  [c.101]

В зависимости от марки стали и комплекса требований к химическому составу и механическим свойствам стальной лист по ГОСТ 5520—79 может поставляться по 17 категориям поставки. Категория поставки указывается в заказе потребителем. Комплекс гарантированных свойств для каждой категории приведен в табл. 2.19. При отсутствии в заказе указания категории поставки она устанавлииваетсл предприятием — изготовителем стального листа.  [c.108]

Значения величины В для цехов, оснащенных в основном металлорежущим оборудованием, в частности, для инструментальных и ремонтно-механических цехов в зависимости от размеров станков и площади цеха, приведены в табл. 21 (совместная рекомендация институтов ЭНИМС, Гипроста-нок и Гипроавтопром, изложенная в письме ЭНИМСа № 19-12-24 от 24.П 1.1971 г. в Главное Санэпидуправление Минздрава СССР).  [c.33]

В зависимости от массы машины и мощности силовой установки автогрейдеры разделяют на легкие (массой до 9 т и мощностью до 50 кВт), средние (до 13 т, до 75 кВт), тяжелые (до 19 т, до 150 кВт) и особо тяжелые (более 19 т, более 150 кВт). По конструктивному исполнению ходовых устройств они бывают двухосными и трехосными. Особенности конструкции ходового устройства отражаются колесной формулой типа АхВхС, где А, В и С - число осей соответственно управляемых, ведущих и общее. Например, наиболее распространенный в строительстве трехосный автогрейдер с двумя ведущими задними осями и передней осью с управляемыми колеса имеет колесную формулу 1x2x3. По управлению рабочим органом различают автогрейдеры с механической (обычно легкие автогрейдеры) и гидромеханической системами привода.  [c.254]

Если сравнивать характер убывания равномерного поперечного сужения (рис. 5.19, а) и сужения при окончательном разрушении (рис. 5.19, б), то видно, что интенсивность убывания со временем предельного равномерного сужения 1(35 ниже, чем остаточной пластичности в особенности при малых ресурсах (до 10 ч). При долговечностях более 10 ч падение остаточной пластичности ipit замедляется с увеличением времени нагружения. Причем так же, как и для других характеристик (оь, Оо.г). интенсивность изменения пластичностей грк и ipf, выше при нагружении с выдержками на экстремальных уровнях нагрузки (как с наложением нагрузки второй частоты, так и при отсутствии последней). Для структурных параметров Ша,, и. 4 0,2 относительный характер их изменения со временем сохраняется временные выдержки в большей мере интенсифицируют структурные изменения по сравнению с одночастотным и длительным статическим нагружениями. Определение этих структурных параметров по структурной характеристике dll хорошо согласуется с данными расчета по зависимостям (5.16)—(5.19). При этом следует отметить, что для А при больших долговечностях имеет место более сильно выраженная зависимость от времени. Однако надо иметь в виду, что принятый здесь метод экстраполяции dll на времена до 10 ч основан лишь на том, что зависимости (5.16)—(5.19) также предполагают монотонное изменение характеристик во времени, определяемых по механическим свойствам материала а0,2 и а -  [c.199]

Физико-механические свойства технического органического стекла температура размягчения (в зависимости от толщины) 92-130 °С, КС = 6 + 9 кДж/м , Y = 1,18 н-1,19 г/см при 20 °С, светопрозрач-ность (при толщине до 30 мм) 85-88 %, усадка прогрева при 40 °С в течение 1 ч 3,5-4 %, разрушающее напряжение при растяжении 60-80 МПа, 5 при разрыве 2-2,5 %.  [c.277]

Чтобы с самого начала испытаний на термическую усталость при одноосном растяжении—сжатии деформация стала знакопеременной, образец устанавливают между максимальной и минимальной температурами. Даже, если фиксируется максимальная или минимальная температура, у пластичных материалов часто не обнаруживаются различия в усталостной долговечности. Это обусловлено тем, что при повышении температуры происходит релаксация напряжений вследствие ползучести.- При увеличении числа циклов нагружения петля гистерезиса уравновешивается, напряжения стремятся приблизиться к знакопеременным. Однако у материалов с недостаточной пластичностью, механические свойства которых при растяжении и сжатии различны (например, у чугуна в случае установки образца при максимальной температуре фиксируется односторонняя петля гистерезиса при растяжении) усталостная долговечность уменьшается [18] по сравнению с установкой образца при минимальной температуре. Даже у чугуна петля гистерезиса по различному смещается в зависимости от того, насколько легко происходит ползучесть вблизи максимальной температуры. При термической усталости при однонаправленном сжатии с установкой образца при минимальной температуре по мере облегчения ползучести происходит сдвиг в сторону напряжений растяжения, поэтому усталостная долговечность падает [19].  [c.259]


Смотреть страницы где упоминается термин 19 — Зависимость от механических : [c.215]    [c.221]    [c.543]    [c.41]    [c.42]    [c.398]    [c.41]    [c.56]    [c.492]    [c.109]    [c.236]    [c.236]   
Расчеты деталей машин и конструкций на прочность и долговечность (1985) -- [ c.0 ]



ПОИСК



108 - Категории в зависимости от нормируемых характеристик 108 - Механические свойства 109 - Глубина сферической

108 - Категории в зависимости от нормируемых характеристик 108 - Механические свойства 109 - Глубина сферической лунки при испытании на выдавливание

12%-ные сложнолегированные жаропрочные 131—138 —Азотируемый слой — Глубина и твердость Марки и назначение 135—137 — Механические свойства — Зависимость

12%-ные сложнолегированные жаропрочные 131—138 —Азотируемый слой — Глубина и твердость Марки и назначение 135—137 — Механические свойства — Зависимость литейные 202—206 — Марки и назначение 202, 204 , 206 •—Механические свойства 203—205 — Пределы прочности длительной и усталости 204, 205 — Термическая обработка 203, 204 — Химический состав

12%-ные сложнолегированные жаропрочные 131—138 —Азотируемый слой — Глубина и твердость Марки и назначение 135—137 — Механические свойства — Зависимость от температуры 132—136, 138 —Обработка давлением горячая 227 Пределы выносливости и длительной

12%-ные сложнолегированные жаропрочные 131—138 —Азотируемый слой — Глубина и твердость Марки и назначение 135—137 — Механические свойства — Зависимость прочности 134, 137 — Пределы ползучести 135, 137 —Термическая обработка

19 — Зависимость от механических свойств сталей

19 — Зависимость от механических статическом и циклическом деформировании

614 — Структура после термообработки углерода по глубине слоя 631 Свойства механические — Зависимость от содержания углерода

Алюминий — Механические свойства Зависимость от степени деформации

Алюминий — Механические свойства Зависимость от степени деформации и температуры отжига

Вариант 1.4. Определение зависимости механических свойств покрытия от продолжительности отверждения

Вариант 14.2. Определение зависимости толщины и физико-механических свойств покрытия от температуры предварительного нагрева металла

Вариант 14.3. Определение зависимости физико-механических свойств покрытия на основе термореактивных полимеров от режима оплавления полимера на поверхности металла

Винипласт — Зависимость механических

Винипласт — Зависимость механических свойств от температуры

Графики зависимости механических свойств от режимов термической обработки

Группы обрабатываемости стали по скорости резания в зависимости от марки и механической характеристики

Детали машин крупногабаритные Зависимость механических свойств

Детали машин крупногабаритные Зависимость механических свойств абсолютных размеров сечения

Детали машин крупногабаритные Зависимость механических свойств напряжений

Дуралюмин — Механические свойства Зависимость от температуры закалк

Дьяченко. Зависимость микрогеометрии поверхности от условий механической обработки

Жаропрочные Механические свойства — Зависимость от температуры

Железо вихревое — Механические свойства — Зависимость от частиц порошка

Железохромоникелевые сплавы с заданными упругими свойствами Механические свойства и их зависимость от температуры

Зависимость износа от механических характеристик материалов

Зависимость между физико-механическими свойствами стекол и основными технологическими показателями процесса их шлифовки

Зависимость механических свойств зоны при однопроходной сварке сплавов титана от скорости охлаждения и оптимальные интервалы скорости охлаждения

Зависимость механических свойств монокристаллов от температуры и скорости деформации

Зависимость механических свойств околошовной зоны при однопроходной сварке от скорости охлаждения W0 и критерии выбора режимов сварки исследованных сталей Данные методики ИМЕТ-1, валиковой пробы, пробы TS и крестовой пробы

Зависимость механических свойств от температуры и скорости деформации

Зависимость механических свойств сталей от режима термической обработки

Ковкий чугун Зависимость от механической обработки

Кривые изменения механических свойств в зависимости от степени деформации при дрессировке

Кривые изменения механических свойств в зависимости от степени деформации при холодной прокатке

Методы оценки надежности механических систем в зависимости от основного вида разрушений

Механические свойства в зависимости от ковочных температур

Механические свойства в зависимости от температуры испытания

Механические свойства в зависимости от температуры отпуска

Механические свойства и их зависимость от конструкционных факторов паяных соединений Условия равиопрочиости паяных соединений

Механические свойства и удельное электросопротивление нихромов в зависимости от температуры

Механические характеристики в зависимости от темпе- ( ратуры

Механические характеристики материалов в зависимости от температуры

Механические характеристики температурно-временная зависимость

Модифицированный Механические свойства — Зависимость от термической обработки

Определение зависимости физико-механических свойств и коррозионной стойкости грунтовочного слоя от природы лакокрасочного материала

Определение зависимости физико-механических свойств покрытия от природы шпатлевочного материала

Определение зависимости физико-механических свойств покрытия от толщины слоя шпатлевочного материала

Пенопласты Свойства механические — Зависимость от объемного веса и температуры

Пластмассы древесно-слоистые — Гнуть свойства 295 — Механические свойства — Зависимость от температуры 302 — Применение 296 — Физико-механические свойства

Прочность встык — Зависимость от зазора и от площади шва 292, 294, 296, от механических свойств паяемого материала 293, от термической обработки

Прочность деталей при переменных напряжениях в зависимости от качества и механических свойств поверхностных слоев материала деталей

Расчетные зависимости вероятности безотказной работы механических узлов по заданным критериям

СВАРК сортовой — Механические свойства Различия в зависимости от вида образцов

Самосинхронизация механических вибровозбудителей зависимость устойчивой фазировав

Скорость деформирования - Зависимость механических свойств конструкционных

Скорость деформирования - Зависимость механических свойств конструкционных сталей

Слой наклепанный — Толщина в зависимости от вида механической обработки

Соединение Зависимость прочности сварного соединения от механической обработки

Сплавы Механические свойства в зависимости от массивности тела

Сплавы Механические свойства — Зависимость от массивности тела отливок

Сплавы Механические свойства — Зависимость от нагрева

Стали Свойства механические Зависимость от температуры

Сталь Механические свойства после термообработки — Зависимость диаметра

Теорема о зависимости между кинетическими моментами механической системы относительно неподвижного центра и относительно центра масс системы

Термопластики Зависимость механических свойств

Хромоникелевая сталь — Ковка и штамповка — Температуры 45 — Механические свойства при различных температурах 35, 36 — Нагрев — Температуры критические 27 — Обрабатываемость — Зависимость от влияющих факторов 167, 169—172 —Обрабатываемость — Оценка

Хромоникелевые Механические свойства — Зависимость от длительности старения

Хромоникелевые стали — Диаграммы состояния тройные 29 — Диаграммы структурные 31, 32 — Коррозионная стойкость 33, 34 — Механические свойства — Зависимость

Чистота поверхности после химико-механической при строгании на шепинге — Зависимость от вылета долбяка

Чугун Механические свойства — Зависимость от термической обработки

см Механические свойства — Зависимость от температуры



© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте