Зависимость механических свойств от температуры и скорости деформации

S. ЗАВИСИМОСТЬ МЕХАНИЧЕСКИХ СВОЙСТВ ОТ ТЕМПЕРАТУРЫ И СКОРОСТИ ДЕФОРМАЦИИ [c.237]

В общем можно отметить, что у празеодима наблюдается умеренная зависимость механических свойств от температуры и скорости деформации. [c.106]

Применение подходов теории подобия к анализу разрушения металлов и сплавов с трещиной в условиях плоской деформации и установленная масштабная инвариантность критических параметров, контролирующих точки бифуркаций, позволили сформулировать условия проведения тестовых испытаний, с целью получения в наиболее простых условиях эксперимента необходимых данных для расчета механических свойств, определяющих работоспособность материала с трещиной. Вводится три фундаментальных свойства материала критическая плотность энергии упругой деформации W с, сопротивление пластической деформации ((1т) и трещиностойкость (/ i )- Знание Kw а,, позволяет прогнозировать разрушение материала по механизму нормального отрыва в различных условиях нагружения при известной зависимости предела текучести от температуры и скорости нагружения по данным тестовых испытаний. [c.380]

Зависимость механических свойств сплава ВТ6 от температуры и скорости деформации в основном подобна наблюдаемой для сплава ВТ9, При оптимальной температуре СП сплава ВТ6 (900 °С) [c.185]

Для каучука и резины характерны большие деформации при сравнительно низких напряжениях. Напряжения зависят от времени действия силы и от скорости деформирования, т. е. являются релаксационными. Эти свойства зависят от соотношения энергии межмолекулярного взаимодействия и энергии теплового движения звеньев. Релаксация убыстряется при нагревании (энергичнее тепловое движение). Поэтому для резин характерна резко выраженная зависимость механических свойств от температуры. Напряжение [c.446]

Зависимость механических свойств монокристаллов от температуры и скорости деформации [c.27]

В книге рассмотрены механические свойства (сопротивление деформации, характеристики пластичности, усталости, ползучести и длительной прочности) редких и ряда других металлов, а также их зависимости от температуры и скорости деформации. Закономерности деформационного упрочнения, параметры тем-пературно-скоростных зависимостей напряжения и пластичности и другие экспериментальные данные обсуждаются с позиций теории Дефектов и современных представлений о типах связей в кристаллах. [c.2]

В общем изменение показателей прочности и пластичности с температурой свидетельствует об умеренной зависимости механических свойств гольмия от температуры и скорости деформации. [c.112]

Некоторые данные ГПИ по механическим свойствам лютеция (95,72%), в частности по сопротивлению деформации при сжатии и по пластичности (б, г 5 и х), з также предела прочности в зависимости от температуры и скорости деформации приведены на рис. 95, б и 34. [c.115]

Характер напряженного состояния является одним из важнейших факторов, определяющих механические свойства твердых тел в процессе деформации. При одинаковых температурах и скоростях деформации механические свойства- твердых тел, и особенно металлов, могут меняться в довольно широких пределах в зависимости от распределения напряжений внутри образца. Диаграммы деформации при неоднородном напряженном состоянии представляют собою лишь усредненные значения напряжений и деформаций в различных точках деформируемого тела- и не дают по существу никакого представления [c.32]

Механические свойства перечисленных металлов, как и многих других, даже в больших справочниках освещены недостаточно. Обычно приводятся данные по пределам текучести и прочности, относительному сужению и удлинению, относящиеся к 20° С. В лучшем случае эти данные относятся к ряду температур. Диаграммы деформации в истинных координатах приводятся редко и еще реже освещаются зависимости механических свойств от скорости деформации. [c.4]

Зависимость механических свойств индия (99,999%) а — напряжения а от степени деформации 8 при разных температурах, и скоростях деформации е, сек (данные ГПИ) 1 —27,6 2-10- 2 —27,6 1,5-10-3 3 —27,6 [c.96]

Рис. 96. Зависимость механических свойств тантала а — напряжения о от степени деформации 8 при разных температурах, °С, и скоростях деформации ё, к- [80] I — 1600 0,25 2 — 1600 2 3 1600 16 4 — 1400 0,25 5 — 1400 2 5 — 1400 16 7 — 1200 2 — 1200 0,25 9 — ЮОО 2 о — 900 0,25 II 900 16 12 — 800 2 13 — 600 0,25 14 — 600 2 15 — 600 16 16 — 400 2 17 — 300 0,25 18 — 200 2 19 — 300 16 20 — 20 0,25 21 — 20 2 22 — 20 16 б — относительных удлинения 6 тантала чистотой 99,836% от температуры и скорости деформирования V. 1—2 мм мин [30] 2 Ь2 мм мин [225]

Рис. 98. Зависимость механических свойств вольфрама а — напряжения а от степени деформации 8 при разных температурах, °С, и скоростях деформации 8, сек [25, 280] I — 2760 3,310- 2 — 2200 3,310- 3 — 2760 3,310- 4 2420 3,3-10- 5 - 2200 3,3-10- б - 1650 3,310- 7 — 1370 3,3-10- б-относительного сужения от температуры при скоростях деформации ё, сек У — (3.1 - 5,55)10- 2 —2.3610- 1 и 2 — по данным [279] 1 — 3.3310- 2 — 3.3310-

Для определения допустимых режимов нагрева, температурных интервалов ковки и штамповки, степени, скорости и схемы деформации, условий охлаждения поковок, а также необходимого усилия оборудования следует знать зависимость механических свойств обрабатываемого материала от температуры деформирования. Механические свойства определяют различными методами испытаний на растяжение, сжатие, кручение и ударный изгиб. [c.89]

Рис. 13.5. Зависимость механических свойств прессованного прутка из сплава МА2-1 от температуры при 16 см /100 г и различных скоростях деформации [33] ф —0,4 мм/мин 0 4 мм/мин

Особо высокотемпературными являются смазки внии нп-235 и ВНИИ нп-236, получаемые при загущении полисилоксанов пигментами.. Следует отметить, что эти смазки отличаются от обычных объемно-механическими свойствами это выражается в их низких пределах прочности при 20°С, малой зависимости пределов прочности от температуры, слабой зависимости вязкости от скорости деформации. [c.78]

Сопоставление температурной зависимости свойств (см. рис. 87) с кривыми растяжения (см. рис. 98) показывает, что аномальное изменение характеристик механических свойств хорошо согласуется с появлением, развитием, последующим ослаблением и исчезновением зубчатости на кривых растяжения. Так, появление зубчатости соответствует началу повышения предела прочности и снижения характеристик пластичности максимальное развитие зубчатости на диаграммах рас тяжения примерно соответствует максимуму предела прочности и минимуму характеристик пластичности. Это свидетельствует о том, что процессы, приводящие к появлению зубчатости на диаграммах растяжения, ответственны и за развитие динамического деформационного старения стали. Этот вывод подтверждается также тем, что температурные интервалы аномального изменения свойств и зубчатости синхронно повышаются с увеличением скорости деформации [476—478]. Следует, однако, отметить, что начало уменьшения зубчатости на диаграммах растяжения не приводит еще к снижению предела прочности, предела текучести и повышению относительного сужения, и лишь после полного исчезновения зубчатости на диаграммах растяжения происходит резкое падение предела прочности, заметное уменьшение предела текучести, повышение относительного сужения и удлинения на графиках температурной зависимости механических свойств. Температура максимального развития динамического деформационного старения на температурных кривых примерно на 50—75 град выше температуры максимальной зубчатости на диаграммах растяжения. Это говорит о том, что динамическое деформационное старение продолжает развиваться некоторое время и после перехода деформации от прерывистой к монотонной. [c.249]

В предыдущих главах было показано, что механические свойства полимеров сильно зависят от температуры и времени воздействия нагрузки. Характер зависимости деформации от нагрузки при постоянной скорости растяжения и различных температурах для аморфных и кристаллических полимеров показан на рис. 2.1. При низких температурах нагрузка растет практически линейно с увеличением деформации вплоть до момента разрушения, которое происходит хрупко. При более высоких температурах достигается предел текучести, и нагрузка снижается перед тем, как произойдет разрыв, иногда при этом образуется шейка. Это пластическое разрушение, происходящее, однако, при малых деформациях (обычно 10—20%). При более высоких температурах происходит упрочнение при деформации и шейка стабилизируется, что обусловливает холодное течение полимера. Удлинения в этом случае обычно велики. Наконец, при температурах выше наблюдается зависимость деформации от нагрузки, характерная для каучуков. [c.258]

Рис. 39. Зависимость механических свойств бериллия а напряжения о от степени деформации 8 при разных температурах, °С, и скоростях

Рис. 42. Зависимость механических свойств магния а — напряжения о от степени деформации е при разных температурах Т, °С, и скоростях

Рис. 47. Зависимость механических свойств кальция а — напряжения с от степени деформации е при разных температурах, °С, и скоростях деформации г, сек - (данные ГПИ) 1 — 650 310 2 — 550 3-10 3 — 400 410

Рис. 51. Зависимость механических свойств титана а — напряжения а от степени деформации е при разных температурах, °С, и скоростях деформации е, сек- [316] 1 — 1000 210- 2 — 900 2-10- 3 — 900 210° 4 — 900 1,6-10 5 — 800 2-10- 5- 800 2-10° 7 — 800 1,6-10 в — 600 2-10 9 — 600 2-10° 10 — 600 1,6-10 И — 400 2-10- 12 — 400 2-10° 13 — 400 1,6-10 14 — 200 2-10- 15 — 200 2-10° 16 — 200 1,6- 10 17 — 100 2-10 18 — 100 2-10° 19 — 100 1,6-10 20 — 20 2-10- 21 — 20 2-10° 22 — 20 1,6-10 б — относительного сужения иодидного титана (99, 9%), испытанного на разрыв со скоростью 0,225 мм мин (кривая 1) и по данным ГПИ (кривая 2) [60 ]

Рис. 56. Зависимость механических свойств кобальта (99,99%) [54] а — напряжения сг от степени деформации Е при разных температурах, °С, и скоростях деформации Е, сек 1 — 786 2- 10 2 — 786 1,5- 10 3 — 786 1,5-10 4 — 610 2-10-" 5 — 610 1,510- 5 — 610 1,510- 7 — 433 2-10- в — 433 1,5-10- Р — 433 1,5-10-2 /О — 257 2-10- //— 257 1,5-10- /2 — 257 1,5-10-2 о 2- 10— 14 — 80 1,5- 10 б — относительных удлинения б, сужения г з, обжатия %, предела прочности и скоростного показателя п от температуры при разных скоростях

Рис. 57. Зависимость механических свойств никеля а — напряжения а от степени деформации 8 при разных температурах, С, и скоростях деформации I, сек I — 900 3,5-10- г —900 2-103 — 900 2-10- 4— 800 2.10- 5 — 700 3,5-10- S — 600 210- 7 — 700 2-10-2 g — 00 2-10- 9 — 600 3,5-10- 10 — 500 2 10- // — 700 2-10- 12 — 500 2-10- JJ — 500 2-10- 14 — 500 2-10- 15 — 500 3,5 10- 16 — 400 2-10- 17 — 400 2-10- 18 — 200 2-10-a 19 — 400 3,5-10- 20 — 200 3,5-10- 2/ — 400 2-10-2 22 — 20 2-10- 23 — 20 2-10-2 24 — 200 2-10-2 25 — 20 2-10- 26 — 20 3,5-10 б —относительного сужения ф (отжиг при 1000° С, 1 ч, зерно 0,041 мм) при двух скоростях деформации [180] 1--1 -Н4 eк- 2--10" сек

Рис. 60. Зависимость механических свойств цинка (99,99%) [208] а — напряжения а от степени деформации е при разных температурах, °С, и скоростях деформации Е, сек- I — 300 10 2 — 300 10- 3 — 100 10- 4 — 300 10- 5 — 200 10- 6 — 200 10-= 7 - 200 10-" 8 200 10- 9 - 100 10- 10 - 100 10- 1 — 100 10-2 12 — 100 10 13 — 18 IQ- 14 — 18 10- 15 — 18 10- 16 — 18 10-> /7 — (-50) 10- 18 50) /9-(-50) 10-> 20 --(-100) 10- 21 -(-100)

Рис. 65. Зависимость механических свойств иттрия (97,388%) [220] а — напряжения о от степени деформации е при разных температурах, °С, и скоростях деформации Е, сек- I — 796 2-10-= 2 — 796 1,5-10- 3 — 796 1,5-10-< 4 — 618 2-10- 5 - 618 1,5-10- 6 618 1,5-10-> 7 - 435 2-10-= 8 - 435 1,5-10-" 9 - 435 1,5-10- /О — 261 2-10- 261 1,5-10- 12 — 261 1,5-10- М — 83 1,5-10 ,

Рис. 66. Зависимость механических свойств циркония а — напряжения ст от степени деформации г при разных температурах, С, и скоростях деформации е, сек [84] / — 1000 2,510- 2—900 2,5-10- 3 — 900 2-10° 4 — 1000 1,610 5 — 800 2,510- 5 — 900 1,610 7 — 700 2 510- — 700 2 9 — 700 1,610 /0 — 500 2,5-10- //— 500 2 /2 — 500 1,610 /3 — 400 2,5-10- /4 — 400 1,610 /5 — 300 2,510- /5 — 300 2 /7 — 200 2,5-10- / — 300 1,6-10 /9— 200 2 20 — 200 1,6-10 21 — 100 2,5-10- 22 100 2 23 — 100 1,6-10 24 — 20 2,5" 10- 25 — 20 2 26 — 20 1,6- 10 б — относительного сужения т)) (иодидного циркония [б0]) и относительного удлинения (высокочистого циркония [182])

Рис. 67. Зависимость механических свойств ниобия а — напряжения а от степени деформации г при разных температурах, С, и скоростях деформации е, сек- [80] I — 1600 0,25 2 — 1600 2 3 — 1400 0,25 4 — 1600 16 5 — 1400 2,0 6 — 1200 0,25 7 — 1200 2,0 8 — 1400 16 9 — 1200 16 10 — 900 0,25 1 — 900 2,0 12 — 900 16 13 — 600 0,25 14 — 600 2,0 15 — 600 16 16 — 400 0,25 17 — 300 0,25 18 — 300 2,0 19 — 300 16 20 — 100 0,25 21 — 20 0,25 22 — 20 2 23 — 20 16 б — относительного сужения от температуры, по данным разных авторов / — ЫЬ (99,8441%) марки Е 2 — ЫЬ технический, Е = 1 Ч-4 сек- -, 3 — ЫЬ — технический, к — 10- сек- 2, 3 — "охж 1350 >С, 1 ч, зерно 0,021 мм [180]

Рис, 77, Зависимость механических свойств олова а — напряжения о от степени деформации е при разных температурах, °С, и скоростях деформации Ё, сек [2] 1 — 100 5-10 2 — 100 1,5-10 = 3 — 100 5- 10 4 — 20 5-10- 5 — 20 5-10 б — 100 5-10- 7 — 20 5 10- в — 100 5-10° 9 — 20 5-10 10 — 100 10 II — 20 5-10° 6 — относительного сужения ф от температуры (на рис. 77, б вместо [121] следует читать [112], вместо [262]—[247]) [c.97]

Рис, 84, Зависимость механических свойств празеодима 90,2% а — напряжения а от степени деформации е при разных температурах, С, и скоростях деформации е, (данные ГПИ) 7 — 572 2 )0-" 2 — 572 1,5-з — 572 1.5-10- 4 — 452 2 5—452 1,5-10-2 б — 452 1,510- 7 — 331 210-= в — 331 1,5-10-2 9-1,5-10- /0 — 210 2-10-= //—210 1,510- /2 — 89 2-10- /3 — 89 1,5 14 — 89 1,5-10- 15 — ( — 31) 2-10-= 16 — ( —31) 1,5 10- 17 — ( — 31) 1,5-10- [c.105]

Рис. 86. Зависимость механических свойств неодима (99,16%) а — напряжения ст, от степени деформации е при разных температурах, °С, и скоростях деформации е сек- [265] I — 634 210- 2 — 634 1,5-10- 3 — 505 210- 4 — 505 1,5-10- 5 — 505 1,510- I — 375 2 I0- 7 — 375 1,5.10- — 375 1,5-10- .

Зависимости механических свойств, в частности сопротивления а одноосной деформации при е = 0,2, пластичности при растяжении б, -ф и сжатии X, а также предела прочности и показателей пип неодима (99,16% N(1) от температуры Т и скорости деформации е, приведены на рис. 87, а, б [56, 265]. [c.106]

Данные по механическим свойствам тербия (99,8859%), в частности предельной степени деформации при сжатии % в зависимости от температуры, а также по сопротивлению одноосной деформации о в зависимости от температуры Т и скорости деформации е, приведены на рис. 88, б и 89. На кривых а (Т), о (е) обнаруживаются сильно выраженные пики деформационного старения. При исключении этих пиков значения показателей В я п составляют при е = 0,2 и е 10 сек значения Во = 1,3 и Si = = 2,3 01 0,475, для той же степени деформации и при 0 = = 0,6 и 0,7 til составляет 0,155 и 0,19 соответственно. [c.108]

В первой части гл. 8 последовательно описаны закономерности упругих и Прочностных. свойств, а также процессы деформации и разрушения. Подчеркнута такая характерная черта аморфных сплавов, как высокая вязкость разрушения в сочетании с высокой прочностью. Рассмотрена также зависимость механических свойств от температуры и скорости. деформирования. В аморфных сплавах ниже некоторой температуры Гр пластическая деформация протекает крайне неоднородно — она сосредоточена в полосах деформации, которые на стадии разрушения служат источником трещин. Выше Тр пластическая деформация становится однородной. На первом температурном участке прочность сравнительно слабо зависит от скорости деформирования, на втором эта зависимость выражена ярко. Темп уменьшения прочности с повышением температуры резко возрастает при Т>Тр, а разрушение при этом происходит после образования шейкн. Кривые ползучести аморфных сплавов имеют вид, идентичный кривым ползучести кристаллических металлов, но природа их специфического вида совершенно разная, поскольку дислокационный механизм развития ползучести для аморфных сплавов не приемлем. В стности, процесс установившейся ползучести в аморфных металлах связан с механизмом вязкого течения и осуществляется путем диффузии. [c.20]

Первоначально исследовалось главным образом влияние окружающей среды на механические свойства металлических монокристаллов, таких, как олово, свинец, цинк, алюминий, выращиваемых по методу П. Л. Капицы, И. В. Обреимова и методом рекристаллизации. Было установлено, что интенсивность воздействия поверхностно-активных веществ на механические свойства металлических монокристаллов существенно зависит от температуры и скорости деформации (В. И. Лихтман, П. А. Ребиндер и Л. П. Янова, 1947). В то же время при одинаковых температурах и скоростях деформации механические свойства твердых тел и особенно металлов могут меняться в довольно широком диапазоне в зависимости от распределения напряжений внутри образца. Как известно, обычные диаграммы деформации представляют собой усредненные значения сил и деформаций и дают весьма косвенное представление об истинном распределении напряженного и деформированного состояния внутри тела. Количественная сторона этого вопроса весьма сложна, но качественная картина явления довольно полно исследована, начиная по преимуществу с работ Н. Н. Давиденкова (1936). Дело в том, что в процессе деформирования происходит превращение гомогенной механической системы в гетерогенную, причем это превращение заключается в основном в развитии дефектных участков структуры, всегда присутствующих в реальном твердом теле. Как показали эксперименты (В. И. Лихтман и Е. К. Венстрем, 1949), объемное напряженное состояние существенным образом влияет на величину адсорбционного эффекта (например, он возрастает по мере отклонения напряженного состояния вблизи поверхности от состояния всестороннего сжатия см. П. А. Ребиндер, Л. А. Шрейнер и др., 1944, 1949). [c.434]

Характер напряженного состояния является одним из важнейших факторов, определяющих механические свойства твердых тел в процессе деформации. При одинаковых температурах и скоростях деформации механические свойства твердых тел, и особенно металлов, могут меняться в довольно ироких пределах в зависимости от распределения напряжений внутри образца. Обычные диаграммы деформации при неоднородном напряженном состоянии представляют собою лишь усредненные значения сил и деформаций в различных точках деформируемого тела и не дают по существу никакого представления об истинном распределении напряжений и деформаций внутри тела. Законы, по которым происходит усреднение механических свойств в различно напряженных точках тела, обычно столь сложны, что исключают возможность выявления количественных соотношений, но качественная картина явления, особенно благодаря работам Н. Н. Давиденкова и Я. Б. Фридмана [22, 23], выяснена с достаточной полнотой. [c.45]

Рис. 92. Зависимость механических свойств эрбия (98,8% [268, 318]) а — напряжения о от степени деформации 8 при разных температурах, С, и скоростях деформаии Ё, сек- -. 1 — 966 2-10- 2 — 966 1,5 10- 3 — 966 1,5.10- 4 — 789 210-= 5 — 789 1.5-10- 5 — 789 1,5-10 > 7 — 612 2-10-= —612 1,5-10- 9 — 612 1,5-10- 10 — 435 2-10- И — 435 1,5-10- 12 — 435 1,5-10- 13 — 258 2- 10- 14 — 258 1,5-10- 15 — 80 2-10- 1в — 80 1,5-10- 7 — (—96) 2-10- 18 — (— 96) 1,5- 10- 19 — (— 96) 1,5-10- б — относительных удлинения б, обжатия % и предела прочности О от температуры при скорости деформации е = 2- 10" сек

В настоящее время громадный интерес представляет количественное прогнозирование механического поведения,. или уравнение состояния в условиях циклического нагружения. Это огромная самостоятельная область, и здесь о ней следует хотя бы упомянуть. Уравнения (модели) состояния позволяют прогнозировать связь между напряжением и скоростью деформации на основе данных об интенсивности деформационного упрочнения, конкурентных ему процессах возврата и об их влиянии на состояние материала, формирующееся при циклическом нагружении. Эти процессы воспроизводят зависимость свойств материала от температуры, а само состояние материала отражает его собственную деформационную предысторию. Пытаются также учитывать дополнительные сложности, например, многоосные напряженные состояния, анизотропию свойств (как у монокристаллов) и другие ориентационные особенности, присущие суперсплавам, — активизацию октаэдрического и кубического скольжения, механическую анизотропию при знакопеременном (растя-жение-сжатие) нагружении. В значительной мере разработку этих моделей вели для решения проблем ядерной промышленности [21]. Развитие моделей, нацеленных на нужды изготовителей газотурбинных двигателей, было поддержано NASA [22, 23]. [c.346]

Таблица "Материал - Код" является основной в нашем банке данных. Здесь каждому материалу присвоен уникальный индекс, дано его описание. Ключевым является поле "Код". При необходимости (в соответствии с наложенными отношениями) можно идентифицировать данные по выбранному материалу, например, с таблицей "Источник", где хранится вся информация об авторах, названии статьи, рецензии и т.д. Данные по размерам испытываемых образцов разделены на отдельные таблицы по геометрическим формам прямоугольные, цилиндрические, конусные и т.д. Возможность использования механизма OLE (Obje t Linking and Embedding - Связывание и Внедрение Объектов) позволяет хранить и использовать в работе фотографии и чертежи образцов, испытательных установок и устройств, полученных фафиков и гистограмм. В качестве базовых механических характеристик взяты такие параметры, как предел прочности а , предел текучести Oj, прочность на разрыв S , относительные сужение v(/ и удлинение S. Они хранятся в таблице "Механические свойства". Кроме того, согласно ГОСТ 9454-78, в зависимости от жесткости напряженного состояния и скорости деформации выбираются три вида ударной вязкости K V, КСи и КСТ. В системе предусмотрена также возможность классифицировать испытания по виду и режиму нагружения, по температуре проведения экспериментальных исследовании. Как обязательный параметр введена таблица "Химические свойства", где данные приведены либо по химическим элементам отдельно, либо берутся из соответствующих ГОСТов. Загрузка информационных массивов является оче гь важным и ответственным этапом автоматизации исследований. В качестве первоисточников служат любые публикации, содержащие фактографические сведения о физико-механических (химических) свойствах материалов. Это могут быть научные статьи, монографии, справочники, ГОСТы и др.

Текстурный переход в р-фазе наблюдается при скоростях деформации 3-10 , 5-10-2 iQ-5 (,-1 у сплава с размером зерен 0,5 1 и 2,35 мкм соответственно. При сравнении скоростной зависимости текстурообразования в р-фазе сплава со скоростной зависимостью механических свойств было определено, что скоростной интервал текстурного перехода и максимальные значения т, б совершенно одинаково сдвигаются к малым е с увеличением размера зерен. Таким образом, была установлена корреляция между изменением механических свойств и характером ВДС в р фазе сплава в зависимости от Б и его исходной микроструктуры. Исследование показало, что такая же корреляция наблюдается при уменьшении температуры деформации. Понижение температуры деформации снижает область оптимальных т, б в сторону меньших г, соответственно смеш,ается и скоростной интервал текстурного перехода в р-фазе сплава. [c.69]

При определенных температурно-скоростных условиях пластической деформации любого вида обнаруживается нарушение монотонной температурной зависимости всех характеристик механических свойств технического железа, углеродистых и легированных сталей и других сплавов. При нормальных скоростях деформирования, порядка 10 —10 секг , аномальное нарушение температурной зависимости механических свойств совпадает с температурой появления на поверхности стальных образцов окисной пленки синего цвета или так называемого синего цвета побежалости (250-—300° С). При этом происходит снижение пластичности стали сталь становится более ломкой чем при более низких или более высоких температурах деформации. К настоящему времени накоплен обширный экспериментальный материал, показывающий, что синеломкость стали сопровождается не только снижением пластичности, но и рядом других эффектов снижением ударной вязкости, повышением твердости и предела прочности при почти неизменном значении предела текучести, прерывистым протеканием пластической деформации и характерным звуковым эффектом, уширением рентгеновских интерференционных линий, уменьшением областей когерентного рассеяния рентгеновских лучей и ростом микроискажений кристаллической решетки, повышением коэрцитивной силы и другими явлениями. При этом температура аномального изменения указанных характеристик зависит от скорости деформации и с увеличением последней от 10- сек- до 10 сек- повышается от комнатной до субкритической [172, 425]. Следовательно, термин синеломкость совершенно не отражает сути атомистиче- [c.218]

Резина и текстиль для плоскослойных, соосных или иных резино-текстильных конструкций обладают высокоэластическими свойствами и характерно выраженной релаксационной способностью. Значительная зависимость их механических свойств от скорости деформации (или частоты в периодических циклах) и температуры существенно отличает их от обычных упругих материалов. Эти свойства определяют различие конструкционных особенностей резиновых и текстильных изделий. В резине, рассматриваемой как однородный химический продукт, характер деформаций количественно и качественно зависит от приложенной нагрузки. Это различие сказывается и при растяжении (например, вследствие так называемого каландрового эффекта), а также при сжатии и изгибе (вследствие различия модулей упругости при растяжении и сжатии). Материалы с такими свойствами называются анизотропными. Анизотропность не следует смещивать с неоднородностью, характеризуемой различием механических свойств в различных местах образца материала. [c.66]

Влияние водорода на механические свойства стали в зависимости от различных факторов (скорости деформации, температуры испытания и т. д.) может быть объяснено гипотезой, предложенной Л. С. Морозом и Т. Э. Мингиным [39]. Согласно этой гипотезе, влияние водорода на свойства стали проявляется двояким образом [c.26]

Рис. 61. Зависимость механических свойств галлия [212] а — напряжения (Т от степени деформации 8 при разных температурах, °С, и скоростях деформацине, сек 1 — ( — 31) 2-10- 2 — ( — 31) I.S-IO 3 — (—61) 210- —( — 61) 1,510-2 5 — (—91) 2-10- б — (—91) 1,510- 7 — ( — 196) 2-10- — ( — 196) 1,5 10-" (значения напряжения в скобках относятся к кривым 7, 8, без скобок — к кривым 1—6) б — относительных удлинения 6, сужения и обжатия х. предела прочности показателя пластичности я и скоростного показателя п от температуры / —е= 10- сек-

Рис. 62. Зависимость механических свойств монокристалла германия при растяжении а — напряжения о от степсни деформации при разных температурах, °С, и скоростях деформации е, сек- [219] / — 700 410 2 — 600 9,710 3 — 700 1,610- 4 — 700 6,310- 5 — 600 410- 6 — 700 2,5-10 = 7 — 600 1,6 Ю 8 — 600 2,5-10 = 9 700 10-" 10 — 500 9,7-10- И — 500 4-10- 12 500 1,6-10- б — степени обжатия монокристалла германия (ориентировка < 111 > ) при скоростях деформации е, сек [219] I — 9,7-10- 2 — 4,5-10-= 3 6,3-10- 4 — 10 "

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...